JPH03214509A - 高耐摩耗性に優れる電線 - Google Patents
高耐摩耗性に優れる電線Info
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- JPH03214509A JPH03214509A JP890790A JP890790A JPH03214509A JP H03214509 A JPH03214509 A JP H03214509A JP 890790 A JP890790 A JP 890790A JP 890790 A JP890790 A JP 890790A JP H03214509 A JPH03214509 A JP H03214509A
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Landscapes
- Insulated Conductors (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Organic Insulating Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は，合成樹脂性絶縁電線に係り、特に、絶縁被覆
材の耐摩耗特性を向上することができ、かつ被覆厚さを
薄くして軽量化及び作業性を向上することのできる高耐
摩耗性に優れる電線に関する。
材の耐摩耗特性を向上することができ、かつ被覆厚さを
薄くして軽量化及び作業性を向上することのできる高耐
摩耗性に優れる電線に関する。
近年、優れた合成樹脂が安価に作られるようになり、絶
縁性能が良いところから合成樹脂を用いて被覆する絶縁
電線、ケーブル等が多くなってきている。このような電
線、ケーブル等の絶縁に使用される合成樹脂は、コスト
が低く、施工時の端末処理作業がやり易いところから、
主として塩化ビニル樹脂が多く用いられている。この塩
化ビニル樹脂としては，機械的にもかなり強く難燃性で
、耐薬品性・電気特性が良く、着色も自由で機械加工も
良いところから軟質ポリ塩化ビニルが用いられている。 このような軟質ポリ塩化ビニルによって被覆された絶縁
電線は、屋内外に布設され常時外界と接した状態となっ
ている。この塩化ビニル絶縁電線は、電力を供給する導
体の上に内部半導電層を被覆し、この内部半導電層の上
にＩ！Ｉ！！縁体を被覆し，この絶縁体の上に外部半導
電層を被覆し、この外部半導電層の上に最外層としてシ
ースが被覆されている。 このシースは、塩化ビニル樹脂に、可塑剤、安定剤、滑
剤、充填剤を配合して、混合し加熱し、そして成型して
いる。このような軟質ポリ塩化ビニルを最外層シースと
して被覆したＩ！！縁電線は、常に外界と接し、摩耗し
易い環境に置かれている。 このため、このような絶縁電線は、硬い金属等と接触又
は衝突するとシースが容易に傷を受け、場合によっては
一部分が損傷にまで至り、絶縁体の摩耗により絶縁不良
及び火災の事故を発生する危険性を有している。 そこで、近年、絶縁体の摩耗により絶縁不良及び火災の
事故の発生を防止するため、［ｋ電線のシース（被覆）
材の摩耗特性を向上させることが嘱望され、従来、種々
の対策が講じられている。 すなわち、絶縁体の摩耗によりＮｉｌ不良及び火災の事
故の発生を防止するため従来は、＃４Ａ縁電線の絶縁体
の厚さを厚くし、絶縁体の厚さによって絶縁体に摩耗が
あっても、直ちに絶縁不良を発生させることがないよう
にしている。あるいはまた、熱可塑性ポリウレタンを絶
縁体として使用することによって絶縁電線の絶縁体に耐
摩耗性を付与して絶縁体の摩耗により絶縁不良及び火災
の事故の発生を防止しようとしている。
縁性能が良いところから合成樹脂を用いて被覆する絶縁
電線、ケーブル等が多くなってきている。このような電
線、ケーブル等の絶縁に使用される合成樹脂は、コスト
が低く、施工時の端末処理作業がやり易いところから、
主として塩化ビニル樹脂が多く用いられている。この塩
化ビニル樹脂としては，機械的にもかなり強く難燃性で
、耐薬品性・電気特性が良く、着色も自由で機械加工も
良いところから軟質ポリ塩化ビニルが用いられている。 このような軟質ポリ塩化ビニルによって被覆された絶縁
電線は、屋内外に布設され常時外界と接した状態となっ
ている。この塩化ビニル絶縁電線は、電力を供給する導
体の上に内部半導電層を被覆し、この内部半導電層の上
にＩ！Ｉ！！縁体を被覆し，この絶縁体の上に外部半導
電層を被覆し、この外部半導電層の上に最外層としてシ
ースが被覆されている。 このシースは、塩化ビニル樹脂に、可塑剤、安定剤、滑
剤、充填剤を配合して、混合し加熱し、そして成型して
いる。このような軟質ポリ塩化ビニルを最外層シースと
して被覆したＩ！！縁電線は、常に外界と接し、摩耗し
易い環境に置かれている。 このため、このような絶縁電線は、硬い金属等と接触又
は衝突するとシースが容易に傷を受け、場合によっては
一部分が損傷にまで至り、絶縁体の摩耗により絶縁不良
及び火災の事故を発生する危険性を有している。 そこで、近年、絶縁体の摩耗により絶縁不良及び火災の
事故の発生を防止するため、［ｋ電線のシース（被覆）
材の摩耗特性を向上させることが嘱望され、従来、種々
の対策が講じられている。 すなわち、絶縁体の摩耗によりＮｉｌ不良及び火災の事
故の発生を防止するため従来は、＃４Ａ縁電線の絶縁体
の厚さを厚くし、絶縁体の厚さによって絶縁体に摩耗が
あっても、直ちに絶縁不良を発生させることがないよう
にしている。あるいはまた、熱可塑性ポリウレタンを絶
縁体として使用することによって絶縁電線の絶縁体に耐
摩耗性を付与して絶縁体の摩耗により絶縁不良及び火災
の事故の発生を防止しようとしている。
しかしながら、絶縁体の摩耗により絶縁不良及び火災の
事故の発生を防止するための前者の方法にあっては、［
１１体の厚さを厚くすることによって絶縁体の摩耗によ
り絶縁不良を防止することはできるが、＃ｆ！Ａ縁体の
厚さを厚くすることによって絶縁電線の電線径が太くな
り、絶縁電線の重量が増し、コストアップを来し、作業
性が著しく悪くなるという問題点を有している。 また、絶縁体の摩耗により絶縁不良及び火災の事故の発
生を防止するための後者の方法にあっては、熱可塑性ポ
リウレタンの硬度が高いので、熱可塑性ポリウレタンを
絶縁体として使用することによって絶縁電線の絶縁体に
耐摩耗性を付与して絶縁体の耐摩耗性を向上することが
できるが、熱可塑性ポリウレタンは、熱可塑性塩化ビニ
ルコンパウンドに比べ、高価であるため絶縁電線そのも
ののコストアップになってしまい、また，硬度の低いウ
レタンを用いたのでは、摩耗特性（特にスクレープ性）
が悪く、吸湿による仮水分解を起し易く押出し加工性が
劣るという問題点を有している。 本発明は、絶縁被覆材の耐摩耗特性を向上することがで
き、かつ被覆厚さを薄くして軽量化及び作業性を向上す
ることのできる高耐摩耗性に優れる電線を提供すること
を目的としている。
事故の発生を防止するための前者の方法にあっては、［
１１体の厚さを厚くすることによって絶縁体の摩耗によ
り絶縁不良を防止することはできるが、＃ｆ！Ａ縁体の
厚さを厚くすることによって絶縁電線の電線径が太くな
り、絶縁電線の重量が増し、コストアップを来し、作業
性が著しく悪くなるという問題点を有している。 また、絶縁体の摩耗により絶縁不良及び火災の事故の発
生を防止するための後者の方法にあっては、熱可塑性ポ
リウレタンの硬度が高いので、熱可塑性ポリウレタンを
絶縁体として使用することによって絶縁電線の絶縁体に
耐摩耗性を付与して絶縁体の耐摩耗性を向上することが
できるが、熱可塑性ポリウレタンは、熱可塑性塩化ビニ
ルコンパウンドに比べ、高価であるため絶縁電線そのも
ののコストアップになってしまい、また，硬度の低いウ
レタンを用いたのでは、摩耗特性（特にスクレープ性）
が悪く、吸湿による仮水分解を起し易く押出し加工性が
劣るという問題点を有している。 本発明は、絶縁被覆材の耐摩耗特性を向上することがで
き、かつ被覆厚さを薄くして軽量化及び作業性を向上す
ることのできる高耐摩耗性に優れる電線を提供すること
を目的としている。
上記目的を達成するために、本発明の高耐摩耗性に優れ
る電線においては、電線の絶縁体を可塑剤と安定剤の添
加されている塩化ビニル樹脂に超微粒子無定形シリカを
配合してなる塩化ビニル組成物によって形成したもので
ある。 可塑剤と安定剤の添加されている塩化ビニル樹脂に配合
される超微粒子無定形シリカは、精製された四塩化ケイ
素の酸水素焔中における気相加水分解によって製造され
る高分散性の無定形シリカで球形の粒子が鎖状に凝集し
てつながった二酸化ケイ素のエーロゾルである６この無
定形のシリカは、一次粒子が１０ミリミクロン程度の大
きさで、無定形のシリカそのものが補強作用を示し耐摩
耗特性を向上させる作用を持っている。 また、上記目的を達成するために、本発明の高耐摩耗性
に優れる電線においては、電線の絶縁体を塩化ビニル樹
脂１００重量部、可塑剤２０〜１００重量部、安定剤３
〜７重量部、超微粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合
して構成される塩化ビニル組成物によって形成したもの
である。 ここにおける安定剤は、三塩基性硫酸鉛であり、その粒
度は，３〜７μ程度である。可塑剤と安定剤の添加され
ている塩化ビニル樹脂に配合される超微粒子無定形シリ
カを２重量部以上で、２０重量部以下としたのは、超微
粒子無定形シリカが２重量部以上無いと、耐摩耗特性を
向上させる作用がなく、２０重量部有れば、耐摩耗特性
の向上性は略平衡となるため２０重量部以上有っても、
これ以上の耐摩耗特性の向上を図ることはできない量で
あるからである。 さらに、上記目的を達成するために、本発明の高耐摩耗
性に優れる電線においては、電線の絶縁体を塩化ビニル
樹脂１００重量部、可塑剤２０〜１００重量部、超微粒
子安定剤３〜７重量部配合して構成される塩化ビニル組
成物によって形成したものである。 安定剤として用いられる超微粒子安定剤は、ここではｐ
ｂ系安定剤であり、従来の粒度３〜７μ程度に対して、
さらに細かい粒子の安定剤で、三塩基性硫酸鉛の粒度を
、１〜３μとして脂肪酸で表面処理を促したものである
。微粒子安定剤を３重量部以上で，７重量部以下とした
のは、微粒子安定剤が３重量部以上無いと、耐摩耗特性
を向上させる作用がなく、７重量部有れば、耐摩耗特性
の向上は十分図ることができるからである。 またさらに、上記目的を達成するために、本発明の高耐
摩耗性に優れる電線においては、電線の絶縁体を塩化ビ
ニル樹脂１００重量部，可塑剤２０〜１００重量部、微
粒子安定剤３〜７重量部、超微粒子無定形シリカ２〜２
０重量部配合して構成される塩化ビニル組成物によって
形成したものである。 ここでは、安定剤に、ｐｂ系安定剤を用い、従来の粒度
３〜７μ程度よりさらに細かい１〜３μ程度の粒度の三
塩基性硫酸鉛粒子の表面を脂肪酸で処理したものを用い
、さらに，一次粒子が１０ミリミクロン程度の大きさで
、精製された四塩化ケイ素の酸水素焔中における気相加
水分解によって製造される高分散性の無定形シリカで球
形の粒子が鎖状に凝集してつながった二酸化ケイ素のエ
ーロゾル（超微粒子無定形シリカ）を併用配合している
。このように微粒子安定剤と超微粒子無定形シリカを併
用配合することによって、さらに耐摩耗特性を向上させ
ている。
る電線においては、電線の絶縁体を可塑剤と安定剤の添
加されている塩化ビニル樹脂に超微粒子無定形シリカを
配合してなる塩化ビニル組成物によって形成したもので
ある。 可塑剤と安定剤の添加されている塩化ビニル樹脂に配合
される超微粒子無定形シリカは、精製された四塩化ケイ
素の酸水素焔中における気相加水分解によって製造され
る高分散性の無定形シリカで球形の粒子が鎖状に凝集し
てつながった二酸化ケイ素のエーロゾルである６この無
定形のシリカは、一次粒子が１０ミリミクロン程度の大
きさで、無定形のシリカそのものが補強作用を示し耐摩
耗特性を向上させる作用を持っている。 また、上記目的を達成するために、本発明の高耐摩耗性
に優れる電線においては、電線の絶縁体を塩化ビニル樹
脂１００重量部、可塑剤２０〜１００重量部、安定剤３
〜７重量部、超微粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合
して構成される塩化ビニル組成物によって形成したもの
である。 ここにおける安定剤は、三塩基性硫酸鉛であり、その粒
度は，３〜７μ程度である。可塑剤と安定剤の添加され
ている塩化ビニル樹脂に配合される超微粒子無定形シリ
カを２重量部以上で、２０重量部以下としたのは、超微
粒子無定形シリカが２重量部以上無いと、耐摩耗特性を
向上させる作用がなく、２０重量部有れば、耐摩耗特性
の向上性は略平衡となるため２０重量部以上有っても、
これ以上の耐摩耗特性の向上を図ることはできない量で
あるからである。 さらに、上記目的を達成するために、本発明の高耐摩耗
性に優れる電線においては、電線の絶縁体を塩化ビニル
樹脂１００重量部、可塑剤２０〜１００重量部、超微粒
子安定剤３〜７重量部配合して構成される塩化ビニル組
成物によって形成したものである。 安定剤として用いられる超微粒子安定剤は、ここではｐ
ｂ系安定剤であり、従来の粒度３〜７μ程度に対して、
さらに細かい粒子の安定剤で、三塩基性硫酸鉛の粒度を
、１〜３μとして脂肪酸で表面処理を促したものである
。微粒子安定剤を３重量部以上で，７重量部以下とした
のは、微粒子安定剤が３重量部以上無いと、耐摩耗特性
を向上させる作用がなく、７重量部有れば、耐摩耗特性
の向上は十分図ることができるからである。 またさらに、上記目的を達成するために、本発明の高耐
摩耗性に優れる電線においては、電線の絶縁体を塩化ビ
ニル樹脂１００重量部，可塑剤２０〜１００重量部、微
粒子安定剤３〜７重量部、超微粒子無定形シリカ２〜２
０重量部配合して構成される塩化ビニル組成物によって
形成したものである。 ここでは、安定剤に、ｐｂ系安定剤を用い、従来の粒度
３〜７μ程度よりさらに細かい１〜３μ程度の粒度の三
塩基性硫酸鉛粒子の表面を脂肪酸で処理したものを用い
、さらに，一次粒子が１０ミリミクロン程度の大きさで
、精製された四塩化ケイ素の酸水素焔中における気相加
水分解によって製造される高分散性の無定形シリカで球
形の粒子が鎖状に凝集してつながった二酸化ケイ素のエ
ーロゾル（超微粒子無定形シリカ）を併用配合している
。このように微粒子安定剤と超微粒子無定形シリカを併
用配合することによって、さらに耐摩耗特性を向上させ
ている。
電線の絶縁体を可塑剤と安定剤の添加されている塩化ビ
ニル樹脂に超微粒子無定形シリカを配合してなる塩化ビ
ニル組成物によって形成しているため、チキソトロピー
効果（撹拌、振動によりゾルからゲルになり、放置する
とまたゲルに戻る現象）が大きくなり、押出加工特性が
向上すると共に、表面光沢が上がり平滑となり、この表
面の滑り効果が起き摩耗特性が向上するので絶縁被覆材
の耐摩耗特性を向上することができ、かつ被覆厚さを薄
くして軽量化及び作業性を向上することができる。 そして、電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、
可塑剤２０〜１００重量部、安定剤３〜７重量部、超微
粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構成される塩
化ビニル組成物によって形成しているため、絶縁被覆材
の耐摩耗特性を向上することができ、かつ被覆厚さを薄
くして軽量化及び作業性を向上することができる。 また、電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可
塑剤２０〜１００重量部，超微粒子安定剤３〜７重量部
配合して構成される塩化ビニル組成物によって形成して
いるため，安定剤を微粒子としており、電線に押出し被
覆する絶縁体の押出表面を平滑となり、絶縁被覆材の耐
摩耗特性を向上することができ、かつ被覆厚さを薄くし
て軽量化及び作業性を向上することができる。 電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可塑剤２
０〜１００重量部、超微粒子安定剤３〜７重量部、超微
粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構成される塩
化ビニル組成物によって形成しているため、さらに摩耗
特性を向上させることができ、従来の絶縁電線の絶縁被
覆層の厚さを薄くしても、従来の絶縁電線の絶縁被覆層
と同等以上の耐摩耗特性を得ることができる。また、絶
縁被覆層の厚さを薄くすることができるため、絶縁電線
の軽量化を図ることができ、かつ絶縁電線の絶縁層が薄
くできる分だけ可撓性が良くなり、作業性を向上するこ
とができ、牽いては製品コストを削減でき、製品体積の
減少を図ることができる。
ニル樹脂に超微粒子無定形シリカを配合してなる塩化ビ
ニル組成物によって形成しているため、チキソトロピー
効果（撹拌、振動によりゾルからゲルになり、放置する
とまたゲルに戻る現象）が大きくなり、押出加工特性が
向上すると共に、表面光沢が上がり平滑となり、この表
面の滑り効果が起き摩耗特性が向上するので絶縁被覆材
の耐摩耗特性を向上することができ、かつ被覆厚さを薄
くして軽量化及び作業性を向上することができる。 そして、電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、
可塑剤２０〜１００重量部、安定剤３〜７重量部、超微
粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構成される塩
化ビニル組成物によって形成しているため、絶縁被覆材
の耐摩耗特性を向上することができ、かつ被覆厚さを薄
くして軽量化及び作業性を向上することができる。 また、電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可
塑剤２０〜１００重量部，超微粒子安定剤３〜７重量部
配合して構成される塩化ビニル組成物によって形成して
いるため，安定剤を微粒子としており、電線に押出し被
覆する絶縁体の押出表面を平滑となり、絶縁被覆材の耐
摩耗特性を向上することができ、かつ被覆厚さを薄くし
て軽量化及び作業性を向上することができる。 電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可塑剤２
０〜１００重量部、超微粒子安定剤３〜７重量部、超微
粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構成される塩
化ビニル組成物によって形成しているため、さらに摩耗
特性を向上させることができ、従来の絶縁電線の絶縁被
覆層の厚さを薄くしても、従来の絶縁電線の絶縁被覆層
と同等以上の耐摩耗特性を得ることができる。また、絶
縁被覆層の厚さを薄くすることができるため、絶縁電線
の軽量化を図ることができ、かつ絶縁電線の絶縁層が薄
くできる分だけ可撓性が良くなり、作業性を向上するこ
とができ、牽いては製品コストを削減でき、製品体積の
減少を図ることができる。
以下、本発明の具体的実施例について従来例と対比して
説明する。 実施例１ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、超微粒子
無定形シリカ（具体的には、日本アエロジル（株）製の
アエロジル＃２００）３重量部を配合した絶縁体を０．
２ｍｍの厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例２ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ一１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ
（ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、ｐｂ系
安定剤（三塩基性硫酸鉛）５重量部、超微粒子無定形シ
リカ（具体的には，日本アエロジル（株）製のアエロジ
ル＃２００）５重量部を配合した絶縁体を０． ２ｍｎ
＋の厚さに被覆した絶縁電線と０．４ｍｍの厚さに被覆
した絶縁電線である。 実施例３ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、超微粒子
無定形シリカ（具体的には、日本アエロジル（株）製の
アエロジル＃２００）１０重量部を配合した絶縁体を０
．２ｍｍの厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例４ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、微粒子ｐ
ｂ系安定剤（具体的には、水澤化学（株）製のＭＹ−８
１１）３重量部、炭酸カルシウム１０重量部を配合した
絶縁体を０．２閣の厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例５ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１ｏＯ重量部に対して、ＤＩＮＰ
（ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、微粒子
ｐｂ系安定剤（具体的には、水澤化学（株）製のＭＹ−
８１１）５重量部、炭酸カルシウム１０重量部を配合し
た絶縁体を０．２ｍｍの厚さに被覆した絶縁電線と０．
４ｍａの厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例６ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ一１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部，微粒子ｐ
ｂ系安定剤（具体的には、水澤化学（株）製のＭＹ−８
１１）７重量部、炭酸カルシウム１０重量部を配合した
絶縁体を０．２１の厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例７ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ
（ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、微粒子
ｐｂ系安定剤（具体的には、水澤化学（株）製のＭＹ−
８１１）５重量部、超微粒子無定形シリカ（具体的には
、日本アエロジル（株）製のアエロジル＃２００）５重
量部を配合したｌ／ＩＡｍ体を０．２ｎｏの厚さに被覆
した絶縁電線と０．４ｍ＊の厚さに被覆した絶縁電線で
ある。 実施例８ 本実施例は，塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ一１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、超微粒子
無定形シリカ（具体的には、日本アエロジル（株）製の
アエロジル＃２００）７重量部、炭酸カルシウム１０重
量部を配合した絶縁体を０．２ｎｍの厚さに被覆した絶
縁電線である。 従来例１ 従来例ｌは，塩化ビニル樹脂（具体的には，Ｐ一１ １
００の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤｒＮＰ
（ジ・イソ・ノニル・フタレート）４０重量部、ｐｂ
系安定剤（三塩基性硫酸鉛）５重量部、炭酸カルシウム
２０重量部を配合した絶縁体を０．４ｍの厚さに被覆し
た絶縁電線である。 従来例２ 従来例２は、塩化ビニル樹脂（具体的には，Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）５０重量部，ｐｂ系安
定剤（三塩基性硫酸鉛）５重量部、炭酸カルシウム１０
重量部を配合した絶縁体を０．４ｍの厚さに被覆した絶
縁電線である。 これらの各実施例、各従来例についてＪＩＳＣ３４０６
の耐摩耗特性、及び耐久クレープ性による絶縁被覆材の
摩耗特性の向上についての比較結果を第１表に示してあ
る。 この第１表中の耐摩耗特性は、耐摩耗試験（ＪＩＳ
Ｃ３４０６）結果によるもので、各実施例、各従来例に
おいて同一の条件で試験をしている。 この耐摩耗試験は、次のようにして行う。すなわち、ま
ず、試料を長さ約９００ｍにとり、丸棒の上を長手方向
に直行する方向に摺動できるように置かれたＪＩＳ
Ｒ６２５１ （研磨布）に限定する１５０番Ｃの摩耗テ
ープに接するように両端部を固定する。しかる後、この
試料の上に錘で所定の荷重を加え、この摩耗テープを１
５００ｍ＋／閣の速さで一方向に走行させる。すると、
試料表面は、この摩耗テープと試料表面との摩擦によっ
て、摩耗する。この試料表面は、摩耗が進むことによっ
て、ついには試料内の導体と摩耗テープとが接触する（
電気的短絡によって検知する）。このときの走行開始地
点から試料内の導体と摩耗テープとが接触した地点まで
の摩耗テープの長さ（走行距離）を読み取り、この距離
の長さが耐摩耗特性を表すことになる。 この耐摩耗試験は、１カ所のみの測定によって求めるの
ではなく、１カ所の測定を行った後、試料を２５ｍ移動
し、時計方向に９０度回転させて固定し、前述と同様の
耐摩耗試験を行い，同様の方法で順次耐摩耗試験を行っ
ていき、１試料に対して８個の測定値を読み取り、この
８個の測定値の平均値を求め，この平均値をもって耐摩
耗特性値とする。 また，この第１表中の耐スクレープ性は，耐スクレープ
試験結果によるもので、各実施例、各従来例において同
一の条件で試験をしている。この耐スクレープ試験は、
試料をクランプし、この試料の上に高荷重（５Ｎ）をか
けたスチールのエッジ（スクレープ刃０．１２５Ｒ）で
強く擦りつけ（押圧したまま左右に動かして）、試料表
面の摩耗状態（試料表面の削り取り具合）をみるもので
ある。スチールのエッジで強く擦りつけると、スチール
のエッジと試料表面との摩擦によって，摩耗する。この
試料表面は、摩耗が進むことによって、ついには試料内
の導体とスチールのエッジとが接触し（電気的短絡によ
って検知する）、絶縁破壊を生じる。このときの擦りつ
け回数を読み取り、この擦りつけ回数が酎スクレープ性
を表すことになる。 第１表の実施例（Ｎα１〜Ｎα８）と従来例（Ｎｃｉｌ
〜Ｎα２）との比較から明らかな如く，本発明によると
、実施例（Ｎα１〜Ｎα８）は、いずれも耐摩耗特性が
、２０００ｍｍ以上あり、耐久クレープ性が、８００回
以上となっている。これに対し、従来例１は、耐摩耗特
性が、２ ７ ５ ０ｍ＋で、実施例（Ｎα１〜Ｎα８
）の２０００ｍｍを超えたものとなっているが、酎スク
レープ性が、４５０回と実施例（Ｎα１〜Ｎα８）の最
下値８００回の約５０％と著しく下回っており、全体と
して耐摩耗性が低いものとなっている。また、従来例２
は、耐摩耗特性が、３２０ｍｍで、実施例（＆ １ 〜
Ｎａ ８ ）の２０００ｍｎを著しく下回っており、耐
久クレープ性が、６０回と実施例（Ｎα１〜Ｎα８）の
最下値８００回の１０％にも満たず，甚だしく下回って
おり、全体として耐摩耗性が著しく低いものとなってい
る。 また，従来例１と従来例２とを比較すると、従来例２の
絶縁体の被覆厚は、従来例１の絶縁体の被覆厚の約５０
％の厚さとしている。このため、従来例１と従来例２の
耐摩耗特性が２７５０ｍｍに対し３２０ｍ、耐久クレー
プ性が４５０回に対し６０回と特性が１／７以下に低下
している。したがって、絶縁電線の耐摩耗特性、耐スク
レープ性を向上するには、絶縁体被覆厚を厚くすること
によりできることがわかる。しかし、絶縁体の被覆厚を
厚くすると絶縁電線全体として重量が増し、製品コスト
が上がり、製品体積が大きくなってしまい収容能力が低
下する。 実施例２、実施例５、実施例７については、絶縁体被覆
厚０． ２ｍａ＋のものと、絶縁体被覆厚０．４ｍの実
施例が示されている。 実施例２の絶縁体被覆厚０．４ｎｎの試料は、耐摩耗特
性が，６３００ｍで、耐スクレープ性が、３４００回で
あり、同一の組成による絶縁体被覆厚を０．２ｍにした
試料は、耐摩耗特性が、３３５０ｍで、耐スクレープ性
が、１８００回と、特性が５０％近く低下するが、試料
の絶縁体被覆厚を０．２ｍ＋ｉＣ薄くシテも、絶縁体被
覆厚０．４＋１１１である従来例１（耐摩耗特性が２７
５０ｍ＋、耐スクレープ性が４５０回）の特性よりも著
しく耐摩耗特性、耐スクレープ性の向上を図ることがで
きる。 実施例５の絶縁体被覆厚０．４ｍの試料は、耐摩耗特性
が、４２００ｎｎで，耐スクレープ性が、２ｏｏＯ回で
あり、同一の組成による絶縁体被覆厚を０．２ｍｎにし
た試料は、耐摩耗特性が、２１５ｏＩＩＩｎで、耐スク
レープ性が、１０５０回と、特性が５０％近く低下する
が、試料の絶縁体被覆厚を０．２ｍｎに薄くしても、絶
縁体被覆厚０．４ｍである従来例１（耐摩耗特性が２７
５０ｍｍ、耐スクレープ性が４５０回）と比較すると、
耐摩耗特性が若干（２０％）低下するも、耐スクレープ
性は約２．２倍と著しい特性の向上を図ることができる
。 実施例７の絶縁体被覆厚０．４ｍの試料は、耐摩耗特性
が，７７００ｎｎで、耐スクレープ性が、３９５０回で
あり、同一の組成による絶縁体被覆厚を０．２ｍｍにし
た試料は、耐摩耗特性が、４３００ａａで、耐スクレー
プ性が、２５００回と、特性が約４０％に近く低下する
が、試料の絶縁体被覆厚を０．２ｍｍに薄くしても、絶
縁体被覆厚０．４ｍである従来例１（耐摩耗特性が２７
５０ｍｍ、耐スクレープ性が４５０回）の特性よりも著
しく耐摩耗特性、耐スクレープ性を約４０％近く向上す
ることができる。 このように、本実施例によれば、絶縁体被覆厚を０．２
ｍｍと薄くしても絶縁体被覆厚０．４ｍｎの従来例より
も著しく絶縁被覆材の耐摩耗特性を向上することができ
る。したがって、本実施例によれば、被覆厚さを薄くし
て軽量化を図ることができ、かつ絶縁電線の敷設の際の
作業性を著しく向上することができる。
説明する。 実施例１ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、超微粒子
無定形シリカ（具体的には、日本アエロジル（株）製の
アエロジル＃２００）３重量部を配合した絶縁体を０．
２ｍｍの厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例２ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ一１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ
（ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、ｐｂ系
安定剤（三塩基性硫酸鉛）５重量部、超微粒子無定形シ
リカ（具体的には，日本アエロジル（株）製のアエロジ
ル＃２００）５重量部を配合した絶縁体を０． ２ｍｎ
＋の厚さに被覆した絶縁電線と０．４ｍｍの厚さに被覆
した絶縁電線である。 実施例３ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、超微粒子
無定形シリカ（具体的には、日本アエロジル（株）製の
アエロジル＃２００）１０重量部を配合した絶縁体を０
．２ｍｍの厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例４ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、微粒子ｐ
ｂ系安定剤（具体的には、水澤化学（株）製のＭＹ−８
１１）３重量部、炭酸カルシウム１０重量部を配合した
絶縁体を０．２閣の厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例５ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１ｏＯ重量部に対して、ＤＩＮＰ
（ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、微粒子
ｐｂ系安定剤（具体的には、水澤化学（株）製のＭＹ−
８１１）５重量部、炭酸カルシウム１０重量部を配合し
た絶縁体を０．２ｍｍの厚さに被覆した絶縁電線と０．
４ｍａの厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例６ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ一１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部，微粒子ｐ
ｂ系安定剤（具体的には、水澤化学（株）製のＭＹ−８
１１）７重量部、炭酸カルシウム１０重量部を配合した
絶縁体を０．２１の厚さに被覆した絶縁電線である。 実施例７ 本実施例は、塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ
（ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、微粒子
ｐｂ系安定剤（具体的には、水澤化学（株）製のＭＹ−
８１１）５重量部、超微粒子無定形シリカ（具体的には
、日本アエロジル（株）製のアエロジル＃２００）５重
量部を配合したｌ／ＩＡｍ体を０．２ｎｏの厚さに被覆
した絶縁電線と０．４ｍ＊の厚さに被覆した絶縁電線で
ある。 実施例８ 本実施例は，塩化ビニル樹脂（具体的には、Ｐ一１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）３５重量部、超微粒子
無定形シリカ（具体的には、日本アエロジル（株）製の
アエロジル＃２００）７重量部、炭酸カルシウム１０重
量部を配合した絶縁体を０．２ｎｍの厚さに被覆した絶
縁電線である。 従来例１ 従来例ｌは，塩化ビニル樹脂（具体的には，Ｐ一１ １
００の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤｒＮＰ
（ジ・イソ・ノニル・フタレート）４０重量部、ｐｂ
系安定剤（三塩基性硫酸鉛）５重量部、炭酸カルシウム
２０重量部を配合した絶縁体を０．４ｍの厚さに被覆し
た絶縁電線である。 従来例２ 従来例２は、塩化ビニル樹脂（具体的には，Ｐ−１１０
０の塩化ビニ樹脂）１００重量部に対して、ＤＩＮＰ（
ジ・イソ・ノニル・フタレート）５０重量部，ｐｂ系安
定剤（三塩基性硫酸鉛）５重量部、炭酸カルシウム１０
重量部を配合した絶縁体を０．４ｍの厚さに被覆した絶
縁電線である。 これらの各実施例、各従来例についてＪＩＳＣ３４０６
の耐摩耗特性、及び耐久クレープ性による絶縁被覆材の
摩耗特性の向上についての比較結果を第１表に示してあ
る。 この第１表中の耐摩耗特性は、耐摩耗試験（ＪＩＳ
Ｃ３４０６）結果によるもので、各実施例、各従来例に
おいて同一の条件で試験をしている。 この耐摩耗試験は、次のようにして行う。すなわち、ま
ず、試料を長さ約９００ｍにとり、丸棒の上を長手方向
に直行する方向に摺動できるように置かれたＪＩＳ
Ｒ６２５１ （研磨布）に限定する１５０番Ｃの摩耗テ
ープに接するように両端部を固定する。しかる後、この
試料の上に錘で所定の荷重を加え、この摩耗テープを１
５００ｍ＋／閣の速さで一方向に走行させる。すると、
試料表面は、この摩耗テープと試料表面との摩擦によっ
て、摩耗する。この試料表面は、摩耗が進むことによっ
て、ついには試料内の導体と摩耗テープとが接触する（
電気的短絡によって検知する）。このときの走行開始地
点から試料内の導体と摩耗テープとが接触した地点まで
の摩耗テープの長さ（走行距離）を読み取り、この距離
の長さが耐摩耗特性を表すことになる。 この耐摩耗試験は、１カ所のみの測定によって求めるの
ではなく、１カ所の測定を行った後、試料を２５ｍ移動
し、時計方向に９０度回転させて固定し、前述と同様の
耐摩耗試験を行い，同様の方法で順次耐摩耗試験を行っ
ていき、１試料に対して８個の測定値を読み取り、この
８個の測定値の平均値を求め，この平均値をもって耐摩
耗特性値とする。 また，この第１表中の耐スクレープ性は，耐スクレープ
試験結果によるもので、各実施例、各従来例において同
一の条件で試験をしている。この耐スクレープ試験は、
試料をクランプし、この試料の上に高荷重（５Ｎ）をか
けたスチールのエッジ（スクレープ刃０．１２５Ｒ）で
強く擦りつけ（押圧したまま左右に動かして）、試料表
面の摩耗状態（試料表面の削り取り具合）をみるもので
ある。スチールのエッジで強く擦りつけると、スチール
のエッジと試料表面との摩擦によって，摩耗する。この
試料表面は、摩耗が進むことによって、ついには試料内
の導体とスチールのエッジとが接触し（電気的短絡によ
って検知する）、絶縁破壊を生じる。このときの擦りつ
け回数を読み取り、この擦りつけ回数が酎スクレープ性
を表すことになる。 第１表の実施例（Ｎα１〜Ｎα８）と従来例（Ｎｃｉｌ
〜Ｎα２）との比較から明らかな如く，本発明によると
、実施例（Ｎα１〜Ｎα８）は、いずれも耐摩耗特性が
、２０００ｍｍ以上あり、耐久クレープ性が、８００回
以上となっている。これに対し、従来例１は、耐摩耗特
性が、２ ７ ５ ０ｍ＋で、実施例（Ｎα１〜Ｎα８
）の２０００ｍｍを超えたものとなっているが、酎スク
レープ性が、４５０回と実施例（Ｎα１〜Ｎα８）の最
下値８００回の約５０％と著しく下回っており、全体と
して耐摩耗性が低いものとなっている。また、従来例２
は、耐摩耗特性が、３２０ｍｍで、実施例（＆ １ 〜
Ｎａ ８ ）の２０００ｍｎを著しく下回っており、耐
久クレープ性が、６０回と実施例（Ｎα１〜Ｎα８）の
最下値８００回の１０％にも満たず，甚だしく下回って
おり、全体として耐摩耗性が著しく低いものとなってい
る。 また，従来例１と従来例２とを比較すると、従来例２の
絶縁体の被覆厚は、従来例１の絶縁体の被覆厚の約５０
％の厚さとしている。このため、従来例１と従来例２の
耐摩耗特性が２７５０ｍｍに対し３２０ｍ、耐久クレー
プ性が４５０回に対し６０回と特性が１／７以下に低下
している。したがって、絶縁電線の耐摩耗特性、耐スク
レープ性を向上するには、絶縁体被覆厚を厚くすること
によりできることがわかる。しかし、絶縁体の被覆厚を
厚くすると絶縁電線全体として重量が増し、製品コスト
が上がり、製品体積が大きくなってしまい収容能力が低
下する。 実施例２、実施例５、実施例７については、絶縁体被覆
厚０． ２ｍａ＋のものと、絶縁体被覆厚０．４ｍの実
施例が示されている。 実施例２の絶縁体被覆厚０．４ｎｎの試料は、耐摩耗特
性が，６３００ｍで、耐スクレープ性が、３４００回で
あり、同一の組成による絶縁体被覆厚を０．２ｍにした
試料は、耐摩耗特性が、３３５０ｍで、耐スクレープ性
が、１８００回と、特性が５０％近く低下するが、試料
の絶縁体被覆厚を０．２ｍ＋ｉＣ薄くシテも、絶縁体被
覆厚０．４＋１１１である従来例１（耐摩耗特性が２７
５０ｍ＋、耐スクレープ性が４５０回）の特性よりも著
しく耐摩耗特性、耐スクレープ性の向上を図ることがで
きる。 実施例５の絶縁体被覆厚０．４ｍの試料は、耐摩耗特性
が、４２００ｎｎで，耐スクレープ性が、２ｏｏＯ回で
あり、同一の組成による絶縁体被覆厚を０．２ｍｎにし
た試料は、耐摩耗特性が、２１５ｏＩＩＩｎで、耐スク
レープ性が、１０５０回と、特性が５０％近く低下する
が、試料の絶縁体被覆厚を０．２ｍｎに薄くしても、絶
縁体被覆厚０．４ｍである従来例１（耐摩耗特性が２７
５０ｍｍ、耐スクレープ性が４５０回）と比較すると、
耐摩耗特性が若干（２０％）低下するも、耐スクレープ
性は約２．２倍と著しい特性の向上を図ることができる
。 実施例７の絶縁体被覆厚０．４ｍの試料は、耐摩耗特性
が，７７００ｎｎで、耐スクレープ性が、３９５０回で
あり、同一の組成による絶縁体被覆厚を０．２ｍｍにし
た試料は、耐摩耗特性が、４３００ａａで、耐スクレー
プ性が、２５００回と、特性が約４０％に近く低下する
が、試料の絶縁体被覆厚を０．２ｍｍに薄くしても、絶
縁体被覆厚０．４ｍである従来例１（耐摩耗特性が２７
５０ｍｍ、耐スクレープ性が４５０回）の特性よりも著
しく耐摩耗特性、耐スクレープ性を約４０％近く向上す
ることができる。 このように、本実施例によれば、絶縁体被覆厚を０．２
ｍｍと薄くしても絶縁体被覆厚０．４ｍｎの従来例より
も著しく絶縁被覆材の耐摩耗特性を向上することができ
る。したがって、本実施例によれば、被覆厚さを薄くし
て軽量化を図ることができ、かつ絶縁電線の敷設の際の
作業性を著しく向上することができる。
本発明は、上述のとおり構成されているので、次に記載
する効果を奏する。 電線の絶縁体を可塑剤と安定剤の添加されている塩化ビ
ニル樹脂に超微粒子無定形シリカを配合してなる塩化ビ
ニル組成物によって形成しているため、絶縁被覆材の耐
摩耗特性、耐スクレープ性を向上することができ，かつ
被覆厚さの軽量化及び作業性を著しく向上することがで
きる。 また，電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可
塑剤２０〜１００重量部，安定剤３〜７重量部、超微粒
子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構成される塩化
ビニル組成物によって形成しているため、絶縁被覆材の
耐摩耗特性、耐スクレープ性を向上することができ、か
つ被覆厚さの軽量化及び作業性を著しく向上することが
できる。 さらに、電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、
可塑剤２０〜１００重量部、微粒子安定剤３〜７重量部
配合して構成される塩化ビニル組成物によって形成して
いるため、絶縁被覆材の耐摩耗特性、耐久クレープ性を
向上することができ、かつ被覆厚さの軽量化及び作業性
を著しく向上することができる。 さらにまた、電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１０ｏ重量
部、可塑剤２０〜１００重量部、微粒子安定剤３〜７重
量部、超微粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構
成される塩化ビニル組成物によって形成しているため、
絶縁被覆材の耐摩耗特性、耐スクレープ性を向上するこ
とができ、かつ被覆厚さの軽量化及び作業性を著しく向
上することができる。このように微粒子安定剤と超微粒
子無定形シリカを併用配合することで、さらに摩耗特性
が向上し、絶縁電線の絶縁被覆厚を薄くしても、従来の
絶縁電線の絶縁体と同等の摩耗特性が得られることから
、軽量化及び作業性の向上、裏品コストの削減、製品体
積の減少を図ることができる。したがって、例えば，自
動車用絶縁電線においては、製品体積の減少により、多
数の絶縁電線を一定体積中に使用可能となることから、
多機能化が可能となり、また、絶縁電線が摩耗したこと
による絶縁不良及び火災の事故を防ぐことが可能となる
。
する効果を奏する。 電線の絶縁体を可塑剤と安定剤の添加されている塩化ビ
ニル樹脂に超微粒子無定形シリカを配合してなる塩化ビ
ニル組成物によって形成しているため、絶縁被覆材の耐
摩耗特性、耐スクレープ性を向上することができ，かつ
被覆厚さの軽量化及び作業性を著しく向上することがで
きる。 また，電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可
塑剤２０〜１００重量部，安定剤３〜７重量部、超微粒
子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構成される塩化
ビニル組成物によって形成しているため、絶縁被覆材の
耐摩耗特性、耐スクレープ性を向上することができ、か
つ被覆厚さの軽量化及び作業性を著しく向上することが
できる。 さらに、電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、
可塑剤２０〜１００重量部、微粒子安定剤３〜７重量部
配合して構成される塩化ビニル組成物によって形成して
いるため、絶縁被覆材の耐摩耗特性、耐久クレープ性を
向上することができ、かつ被覆厚さの軽量化及び作業性
を著しく向上することができる。 さらにまた、電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１０ｏ重量
部、可塑剤２０〜１００重量部、微粒子安定剤３〜７重
量部、超微粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構
成される塩化ビニル組成物によって形成しているため、
絶縁被覆材の耐摩耗特性、耐スクレープ性を向上するこ
とができ、かつ被覆厚さの軽量化及び作業性を著しく向
上することができる。このように微粒子安定剤と超微粒
子無定形シリカを併用配合することで、さらに摩耗特性
が向上し、絶縁電線の絶縁被覆厚を薄くしても、従来の
絶縁電線の絶縁体と同等の摩耗特性が得られることから
、軽量化及び作業性の向上、裏品コストの削減、製品体
積の減少を図ることができる。したがって、例えば，自
動車用絶縁電線においては、製品体積の減少により、多
数の絶縁電線を一定体積中に使用可能となることから、
多機能化が可能となり、また、絶縁電線が摩耗したこと
による絶縁不良及び火災の事故を防ぐことが可能となる
。
Claims (4)
- （１）電線の絶縁体を可塑剤と安定剤の添加されている
塩化ビニル樹脂に超微粒子無定形シリカを配合してなる
塩化ビニル組成物によって形成したことを特徴とする高
耐摩耗性に優れる電線。 - （２）電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可
塑剤２０〜１００重量部、安定剤３〜７重量部、超微粒
子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構成される塩化
ビニル組成物によって形成したことを特徴とする高耐摩
耗性に優れる電線。 - （３）電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可
塑剤２０〜１００重量部、微粒子安定剤３〜７重量部配
合して構成される塩化ビニル組成物によって形成したこ
とを特徴とする高耐摩耗性に優れる電線。 - （４）電線の絶縁体を塩化ビニル樹脂１００重量部、可
塑剤２０〜１００重量部、微粒子安定剤３〜７重量部、
超微粒子無定形シリカ２〜２０重量部配合して構成され
る塩化ビニル組成物によって形成したことを特徴とする
高耐摩耗性に優れる電線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008907A JP2893413B2 (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 高耐摩耗性に優れる電線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008907A JP2893413B2 (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 高耐摩耗性に優れる電線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03214509A true JPH03214509A (ja) | 1991-09-19 |
| JP2893413B2 JP2893413B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=11705746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008907A Expired - Lifetime JP2893413B2 (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 高耐摩耗性に優れる電線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2893413B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010090034A1 (ja) * | 2009-02-05 | 2010-08-12 | 昭和電線ケーブルシステム株式会社 | 高電圧電子機器用ケーブル |
| WO2011158420A1 (ja) * | 2010-06-18 | 2011-12-22 | 昭和電線ケーブルシステム株式会社 | 高電圧電子機器用ケーブル |
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1990
- 1990-01-18 JP JP2008907A patent/JP2893413B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US9111661B2 (en) | 2010-06-18 | 2015-08-18 | Swcc Showa Cable Systems Co., Ltd. | Cable for high-voltage electronic devices |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2893413B2 (ja) | 1999-05-24 |
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