JPH0320448A - 冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金 - Google Patents
冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金Info
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- JPH0320448A JPH0320448A JP15503589A JP15503589A JPH0320448A JP H0320448 A JPH0320448 A JP H0320448A JP 15503589 A JP15503589 A JP 15503589A JP 15503589 A JP15503589 A JP 15503589A JP H0320448 A JPH0320448 A JP H0320448A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気センサ、磁気
シールド材、高周波トランス等に用いられる磁気特性、
電気抵抗に優れた冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金に関
する． 【従来の技術］ 近年開発された電子燃料噴射装置や電磁弁、磁気センサ
等の磁芯材料には、応答性を改善するため高い電気抵抗
と優れた磁気特性、そして低コスト化を図るために欠か
せない優れた冷間１造性が要求される． そして，これらの軟磁性合金には鉄−ニッケル系のバー
マロイが用いられる．従来、これら装置の磁芯材料とし
ては、バーマロイの中でも磁束密度、保磁力等の優れた
４５Ｎｉ−Ｆｅ合金が使用されてきた．しかしながら、
この４５Ｎｉ−Ｆｅ合金は、磁気特性および冷間鍛造性
に優れているものの、電気抵抗が劣るものであった． ［発明が解決しようとする課題］ 然るに近時は引張強さが低く優れた冷間鍛造性を具備し
加工コストの低減が図れ、かつ高電気抵抗を有し応答性
の優れた弱電用の軟磁性合金が要求されるようになった
．そこで、このようなニーズに対応して４３Ｎｉ−３Ｓ
ｉ−Ｆｅ合金や４５Ｎｉ〜３Ｍｏ−Ｆｅ合金のような電
気抵抗を改善した合金が現れた．しかしながら、これら
合金も電気抵抗および磁気特性は優れているものの、冷
間鍛造性に劣るものであって、いずれも磁気特性、電気
抵抗、冷間鍛造性の３者を同時に満足するものはなかっ
た． 本発明は電子燃料噴射装置等の磁芯材料として使用され
る従来材の前記のごとき欠点を解決すべくなされたもの
で、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気センサ等の磁芯材
料に要求される電気抵抗が８０μΩｅｌｌｌ以上であっ
て優れた電気抵抗を示し、引張強さが５ ０ ｋｇｆ／
＋ｓｍ”以下であって優れた冷間Ｉ造性を有し、飽和
磁束密度が１００００以上の磁気特性を持つ冷間鍛造用
高電気抵抗軟磁性合金を提供することを目的とする． ［課題を解決するための手段］ 前記問題点を解決するため、発明者等は鉄一ニッケル系
の軟磁性合金について電磁特性、冷間鍛造性、快削性に
及ぼす各種添加元素の影響について鋭意研究を重ねた．
その結果、電気抵抗と引張強さは本来相反する性質であ
り、電気抵抗を上げるためＳｉまたはＭｏを増加させる
と従来材のごとく引張強さが著しく増加して冷間鍛造性
が大幅に損なわれることを知見した．そこで、発明者等
は第３の添加元素について研究を重ね、ＦｅにＮｉを添
加した効果と、ＦｅにＣｒを単独添加した効果からは予
測し得ないＣｒが引張強さを低減させつつ電気抵抗を上
昇させるという従来の常識から予測し得ない事実を得る
ことを発見し、併せてＣ＋Ｎを極力低下させることによ
り、磁気特性を維持しつつ、高電気抵抗と冷間鍛造性の
両者を満足する本発明合金を完成した． 本発明の冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金は、第１発明
として、重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０
％、Ｃ＋Ｎ：０．０２％以下を含有し、残部がＦｅおよ
び不純物元素からなることを要旨とする． 第２発明は、第１発明にＣｒと同様に電気抵抗と冷間鍛
造性を改善するＭｎを１０％以下添加したものであり、
第３発明は第２発明にさらにＡｌを２％以下添加したも
のであり、第４発明は第１発明にＡＩを２％以下と磁気
特性を向上するＣｕ；１５％以下およびＣｏ；１０％以
下のうちＩＦＩｉまたは２種を含有せしめたことを要旨
とする．第５〜第８発明は、第１〜第４発明の切削性を
改善するため、それぞれＰｂ．０ ．０ ３〜０．４０
％、Ｃｅ；０．０ １〜０．６０％、Ｓｅ；０、０１〜
０．１０％、Ｔｅ；０ ．０ １ 〜０ ．４ ０％、
Ｂｉ；０．０３〜０．４０％、Ｃａ；０ ．０ ０ １
０〜０ ．０ １ ０ ０％およびＳｎ；０．０１
〜０．２５％のうち１種または２種以上を含有せしめた
ことを要旨とする．［作用］ 本発明は鉄一ニッケル系の軟磁性合金であるバーマロイ
において、Ｃｒを２〜１０％添加したので最大透磁率を
上昇させると共に、電気抵抗を上げつつ引張強さを下げ
冷間鍛造性を向上させることができる．さらに、Ｃ＋Ｎ
含有量を０．０２％以下に規制したので、引張強さの上
昇を押さえる・とともに、磁気特性の劣化を防止するこ
とができる． 次に、本発明の冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金の成分
限定理由について説明する． Ｎｉ；４０〜５０％ Ｎｉ−Ｆｅ合金は４０〜５０％の中央付近で、良好な保
磁力、高透磁率、飽和磁束密度および比較的高い電気抵
抗を得ることができる．前記効果を得るためには４０％
以上添加する必要があり、添加量が４０％未満では飽和
磁束密度が急激に低下し特性が不十分となり、保磁力お
よび透磁率等の軟磁性も急激に低下する．しかし、Ｎｉ
が５０％を超えて含有されると、電気抵抗が低下しコス
トが上昇するので、上限を５０％とした．Ｃｒ；２〜１
０％ Ｃｒは本発明において最大の特徴を持つ元素の１つで、
電気抵抗を上げながら、引張強さを下げるという従来全
く存在しなかった効果を持つ．前記効果を得るためには
少なくとも２％の添加が必要である．しかし、１０％を
超えて含有されると飽和磁束密度の低下が著しいので、
上限を１０％とした． Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下 ＣおよびＮはともに固溶強化作用により冷間鍛造性およ
び磁気特性を低下させるので，できるだけ低下させる方
が良いが、Ｃ＋Ｎが０．０２％を超えると保磁力および
透磁率等の軟磁性が急激に低下し、引張強さの増加を招
くので、上限を０．０２％とした． Ｍｎ；１０％以下 ＭｎはＣｒと同様に電気抵抗を上げながら、引張強さを
下げる効果を持つ．その効果はＣｒにやや劣るがＣｒと
複合添加することによりコストメリットがある．しかし
、１０％を超えて添加されると飽和磁束密度の低下が著
しいので、上限を１０％とした． Ａｌ；２％以下 ＡＩは、単位重量当たりの電気抵抗増加が最大であると
いう特徴を持つ．しかし、２％を超えて添加すると、引
張強さを増加させ冷間鍛造性を損なうので、上限を２％
とした． Ｃｕ；１５％以下 Ｃｕは添加することにより、飽和磁束密度を上昇させる
ことができる．しがし、添加量が１５％を超えると熱間
加工性を劣化するので、上限を１５％とした． Ｃｏ；１０％以下 Ｃｏは合金の飽和磁束密度を向上させることができる元
素である．しかし、添加量が１０％を超えるとコスト高
となり経済的でないので、上限を１０％とした． Ｐｂ：０．０ ３ 〜０ ．４ ０％、Ｃｅ；０ ．０
１ 〜０ ．６ ０％、Ｓｅ；０ ．０ １ 〜０
．１ ０％、Ｔｅ；０ ．０ １ 〜０ ．４０％、Ｂ
ｉ；０．０３〜０．４０％．Ｊ Ｃａ；０ ．０ ０１
０〜０．０１００％およびＳｎ；Ｏ．Ｏ’１〜０．２５
％ Ｆｅ−Ｎｉ合金は柔らかく、靭性に富むため、切削処理
が著しく悪かったり、切削時の刃先温度が著しく高くな
って工具寿命を低下させたりする．上記元素はそれらを
適量添加することにより、磁気特性および熱間加工性を
劣化させることなく、切削性を向上する．これら添加元
素の下限の限定理由はこれ以上添加しないと前記効果が
得られず、切削処理性を著しく改善しないからである．
また、上限の限定理由はこれ以上添加すると磁気特性お
よび熱間加工性を低下させるからである．［実施例］ 次に、本発明合金の特徴を従来例および比較例と比べて
実施例でもって明らかにする．第１表はこれら供試材の
化学成分を示すものである．第１表において、Ｎｏ．１
〜１２は第１発明、ＮＯ．１３ 〜１６は第２発明、Ｎ
ｏ．１７〜２０は第３発明、Ｎｏ．２１〜２５は第４発
明、Ｎｏ．２６〜３７は第５発明、Ｎｏ．３８〜４１は
第６発明、Ｎｏ．４２ 〜４６は第７発明、Ｎｏ．４７
〜５１は第８発明である．また、Ｎｏ．５２〜５５は比
較例であって、Ｎｏ．５２はＮｉ含有量の高い比較例、
Ｎｏ．５３はＣ＋Ｎ％の高い比較例、Ｎｏ．５４はＣｒ
含有量の低い比較例、Ｎｏ．５５はＣｒ含有量の高い比
較例である，Ｎｏ．５６〜５８は従来例であって、Ｎｏ
．５６は４５Ｎｉ，Ｎｏ．５７は４３Ｎｉ−３Ｓｉ−Ｆ
ｅ，Ｎｏ．５８は４７Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｆｅである． （ 以 下 余 白 ） 第１表の供試材について、１１００℃で２時間保持し、
ついで冷却速度１００℃／時間という熱処理を施して飽
和磁束密度、電気抵抗、引張強さおよび被削性を測定し
た． 磁気特性については、直流型ＢＨトレーサを用′い試験
片として外径２４φ、内径１６φ、厚さ１６輪鴎のリン
グを作處し、飽和磁束密度を測定したものである． 電気抵抗については、ホイーストンブリッジ法により、
試駿片として１．２φＸ５００ｍｍ線を用いて測定した
ものである．また、引張強さについては、ＪＩＳ４号試
験片を用い測定したものである． 被削性については、切屑処理性で判断した．切屑処理性
を評価するため、超硬工具を用い、切削速度を一定とし
て、送りを３水準に変え、切り込み深さを３水準とって
、切屑を採取し、切屑形状を観察した．９水準のうち、
６水準以上でカール状の折断性の良い切屑が得られた場
合をＯ、５水準以下の場合をＸとして判断した． 測定した飽和磁束密度、電気抵抗、引張強さ、被削性は
第１表に併せて示した． 第１表から知られるように、Ｎｉ含有量の高い比較例で
あるＮｏ．５２は電気抵抗が６７．０μΩＣ―と低く電
気特性において劣った．また、Ｃ＋Ｎ含有量の高かった
比較例Ｎｏ．５３は引張強さが５ ３ ． ２ｋｇｆ／
ａ１であって冷間鍛造性において劣り、Ｃｒ含有量の低
かった比較例Ｎｏ．５４は電気抵抗が６０．４μΩｃＩ
Ｉと低く電気特性に劣り、Ｃｒ含有量の高い比較例Ｎｏ
．５４は飽和磁束密度が９２８０Ｇと電気抵抗が低く磁
気特性に劣る．従来例については、Ｎｏ．５６は磁気特
性および冷間鍛造性において優れているが電気抵抗が４
５．ＯμΩＣ＠と低（、Ｎｏ．５７およびＮｏ．５８は
磁気特性および電気抵抗については優れているものの、
引張強さが５ ４ ｋｇｆ／ ｍｍ’以上と高く冷間鍛
造性に劣る． これら比較例および従来例に対して、本発明例であるＮ
ｏ．１〜５１では、Ｃ＋ＮＪｉを規制し適量のＣｒの添
加により、飽和磁束密度が１０００００以上と優れた磁
気特性を有しており、がっ電気抵抗についても８０μΩ
ε一以上であり、また引張強さも５ ０ ｋｇｆ／ ｍ
ｍ”以下であって、電気特性および冷間鍛造性について
も優れたものであることが確認された．さらに、被剛性
については第１発明〜第４発明の切屑処理性が×である
のに対して，第５発明〜第８発明の切屑処理性がＯであ
って、Ｐｂ．Ｃｅ等の被削性改善元素の添加により被剛
性が著しく改善できることが確認された．【発明の効果
］ 本発明の冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金は以上説明し
たように，、鉄一ニッケル系の軟磁性合金において、Ｃ
＋Ｎ量を低減するとともに、適量のＣｒを添加すること
により、磁気特性を低下させずに電気抵抗を上昇させる
とともに引張強さを低減させることに成功したものであ
る．これによって、本発明では磁気特性を維持しつつ電
気特性と併せて冷間鍛造性に優れた軟磁性合金を得るこ
とができたのであって、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁
気センサ、磁気シールド材、高周波トランス等に極めて
有用なものである．
シールド材、高周波トランス等に用いられる磁気特性、
電気抵抗に優れた冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金に関
する． 【従来の技術］ 近年開発された電子燃料噴射装置や電磁弁、磁気センサ
等の磁芯材料には、応答性を改善するため高い電気抵抗
と優れた磁気特性、そして低コスト化を図るために欠か
せない優れた冷間１造性が要求される． そして，これらの軟磁性合金には鉄−ニッケル系のバー
マロイが用いられる．従来、これら装置の磁芯材料とし
ては、バーマロイの中でも磁束密度、保磁力等の優れた
４５Ｎｉ−Ｆｅ合金が使用されてきた．しかしながら、
この４５Ｎｉ−Ｆｅ合金は、磁気特性および冷間鍛造性
に優れているものの、電気抵抗が劣るものであった． ［発明が解決しようとする課題］ 然るに近時は引張強さが低く優れた冷間鍛造性を具備し
加工コストの低減が図れ、かつ高電気抵抗を有し応答性
の優れた弱電用の軟磁性合金が要求されるようになった
．そこで、このようなニーズに対応して４３Ｎｉ−３Ｓ
ｉ−Ｆｅ合金や４５Ｎｉ〜３Ｍｏ−Ｆｅ合金のような電
気抵抗を改善した合金が現れた．しかしながら、これら
合金も電気抵抗および磁気特性は優れているものの、冷
間鍛造性に劣るものであって、いずれも磁気特性、電気
抵抗、冷間鍛造性の３者を同時に満足するものはなかっ
た． 本発明は電子燃料噴射装置等の磁芯材料として使用され
る従来材の前記のごとき欠点を解決すべくなされたもの
で、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気センサ等の磁芯材
料に要求される電気抵抗が８０μΩｅｌｌｌ以上であっ
て優れた電気抵抗を示し、引張強さが５ ０ ｋｇｆ／
＋ｓｍ”以下であって優れた冷間Ｉ造性を有し、飽和
磁束密度が１００００以上の磁気特性を持つ冷間鍛造用
高電気抵抗軟磁性合金を提供することを目的とする． ［課題を解決するための手段］ 前記問題点を解決するため、発明者等は鉄一ニッケル系
の軟磁性合金について電磁特性、冷間鍛造性、快削性に
及ぼす各種添加元素の影響について鋭意研究を重ねた．
その結果、電気抵抗と引張強さは本来相反する性質であ
り、電気抵抗を上げるためＳｉまたはＭｏを増加させる
と従来材のごとく引張強さが著しく増加して冷間鍛造性
が大幅に損なわれることを知見した．そこで、発明者等
は第３の添加元素について研究を重ね、ＦｅにＮｉを添
加した効果と、ＦｅにＣｒを単独添加した効果からは予
測し得ないＣｒが引張強さを低減させつつ電気抵抗を上
昇させるという従来の常識から予測し得ない事実を得る
ことを発見し、併せてＣ＋Ｎを極力低下させることによ
り、磁気特性を維持しつつ、高電気抵抗と冷間鍛造性の
両者を満足する本発明合金を完成した． 本発明の冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金は、第１発明
として、重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０
％、Ｃ＋Ｎ：０．０２％以下を含有し、残部がＦｅおよ
び不純物元素からなることを要旨とする． 第２発明は、第１発明にＣｒと同様に電気抵抗と冷間鍛
造性を改善するＭｎを１０％以下添加したものであり、
第３発明は第２発明にさらにＡｌを２％以下添加したも
のであり、第４発明は第１発明にＡＩを２％以下と磁気
特性を向上するＣｕ；１５％以下およびＣｏ；１０％以
下のうちＩＦＩｉまたは２種を含有せしめたことを要旨
とする．第５〜第８発明は、第１〜第４発明の切削性を
改善するため、それぞれＰｂ．０ ．０ ３〜０．４０
％、Ｃｅ；０．０ １〜０．６０％、Ｓｅ；０、０１〜
０．１０％、Ｔｅ；０ ．０ １ 〜０ ．４ ０％、
Ｂｉ；０．０３〜０．４０％、Ｃａ；０ ．０ ０ １
０〜０ ．０ １ ０ ０％およびＳｎ；０．０１
〜０．２５％のうち１種または２種以上を含有せしめた
ことを要旨とする．［作用］ 本発明は鉄一ニッケル系の軟磁性合金であるバーマロイ
において、Ｃｒを２〜１０％添加したので最大透磁率を
上昇させると共に、電気抵抗を上げつつ引張強さを下げ
冷間鍛造性を向上させることができる．さらに、Ｃ＋Ｎ
含有量を０．０２％以下に規制したので、引張強さの上
昇を押さえる・とともに、磁気特性の劣化を防止するこ
とができる． 次に、本発明の冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金の成分
限定理由について説明する． Ｎｉ；４０〜５０％ Ｎｉ−Ｆｅ合金は４０〜５０％の中央付近で、良好な保
磁力、高透磁率、飽和磁束密度および比較的高い電気抵
抗を得ることができる．前記効果を得るためには４０％
以上添加する必要があり、添加量が４０％未満では飽和
磁束密度が急激に低下し特性が不十分となり、保磁力お
よび透磁率等の軟磁性も急激に低下する．しかし、Ｎｉ
が５０％を超えて含有されると、電気抵抗が低下しコス
トが上昇するので、上限を５０％とした．Ｃｒ；２〜１
０％ Ｃｒは本発明において最大の特徴を持つ元素の１つで、
電気抵抗を上げながら、引張強さを下げるという従来全
く存在しなかった効果を持つ．前記効果を得るためには
少なくとも２％の添加が必要である．しかし、１０％を
超えて含有されると飽和磁束密度の低下が著しいので、
上限を１０％とした． Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下 ＣおよびＮはともに固溶強化作用により冷間鍛造性およ
び磁気特性を低下させるので，できるだけ低下させる方
が良いが、Ｃ＋Ｎが０．０２％を超えると保磁力および
透磁率等の軟磁性が急激に低下し、引張強さの増加を招
くので、上限を０．０２％とした． Ｍｎ；１０％以下 ＭｎはＣｒと同様に電気抵抗を上げながら、引張強さを
下げる効果を持つ．その効果はＣｒにやや劣るがＣｒと
複合添加することによりコストメリットがある．しかし
、１０％を超えて添加されると飽和磁束密度の低下が著
しいので、上限を１０％とした． Ａｌ；２％以下 ＡＩは、単位重量当たりの電気抵抗増加が最大であると
いう特徴を持つ．しかし、２％を超えて添加すると、引
張強さを増加させ冷間鍛造性を損なうので、上限を２％
とした． Ｃｕ；１５％以下 Ｃｕは添加することにより、飽和磁束密度を上昇させる
ことができる．しがし、添加量が１５％を超えると熱間
加工性を劣化するので、上限を１５％とした． Ｃｏ；１０％以下 Ｃｏは合金の飽和磁束密度を向上させることができる元
素である．しかし、添加量が１０％を超えるとコスト高
となり経済的でないので、上限を１０％とした． Ｐｂ：０．０ ３ 〜０ ．４ ０％、Ｃｅ；０ ．０
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．１ ０％、Ｔｅ；０ ．０ １ 〜０ ．４０％、Ｂ
ｉ；０．０３〜０．４０％．Ｊ Ｃａ；０ ．０ ０１
０〜０．０１００％およびＳｎ；Ｏ．Ｏ’１〜０．２５
％ Ｆｅ−Ｎｉ合金は柔らかく、靭性に富むため、切削処理
が著しく悪かったり、切削時の刃先温度が著しく高くな
って工具寿命を低下させたりする．上記元素はそれらを
適量添加することにより、磁気特性および熱間加工性を
劣化させることなく、切削性を向上する．これら添加元
素の下限の限定理由はこれ以上添加しないと前記効果が
得られず、切削処理性を著しく改善しないからである．
また、上限の限定理由はこれ以上添加すると磁気特性お
よび熱間加工性を低下させるからである．［実施例］ 次に、本発明合金の特徴を従来例および比較例と比べて
実施例でもって明らかにする．第１表はこれら供試材の
化学成分を示すものである．第１表において、Ｎｏ．１
〜１２は第１発明、ＮＯ．１３ 〜１６は第２発明、Ｎ
ｏ．１７〜２０は第３発明、Ｎｏ．２１〜２５は第４発
明、Ｎｏ．２６〜３７は第５発明、Ｎｏ．３８〜４１は
第６発明、Ｎｏ．４２ 〜４６は第７発明、Ｎｏ．４７
〜５１は第８発明である．また、Ｎｏ．５２〜５５は比
較例であって、Ｎｏ．５２はＮｉ含有量の高い比較例、
Ｎｏ．５３はＣ＋Ｎ％の高い比較例、Ｎｏ．５４はＣｒ
含有量の低い比較例、Ｎｏ．５５はＣｒ含有量の高い比
較例である，Ｎｏ．５６〜５８は従来例であって、Ｎｏ
．５６は４５Ｎｉ，Ｎｏ．５７は４３Ｎｉ−３Ｓｉ−Ｆ
ｅ，Ｎｏ．５８は４７Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｆｅである． （ 以 下 余 白 ） 第１表の供試材について、１１００℃で２時間保持し、
ついで冷却速度１００℃／時間という熱処理を施して飽
和磁束密度、電気抵抗、引張強さおよび被削性を測定し
た． 磁気特性については、直流型ＢＨトレーサを用′い試験
片として外径２４φ、内径１６φ、厚さ１６輪鴎のリン
グを作處し、飽和磁束密度を測定したものである． 電気抵抗については、ホイーストンブリッジ法により、
試駿片として１．２φＸ５００ｍｍ線を用いて測定した
ものである．また、引張強さについては、ＪＩＳ４号試
験片を用い測定したものである． 被削性については、切屑処理性で判断した．切屑処理性
を評価するため、超硬工具を用い、切削速度を一定とし
て、送りを３水準に変え、切り込み深さを３水準とって
、切屑を採取し、切屑形状を観察した．９水準のうち、
６水準以上でカール状の折断性の良い切屑が得られた場
合をＯ、５水準以下の場合をＸとして判断した． 測定した飽和磁束密度、電気抵抗、引張強さ、被削性は
第１表に併せて示した． 第１表から知られるように、Ｎｉ含有量の高い比較例で
あるＮｏ．５２は電気抵抗が６７．０μΩＣ―と低く電
気特性において劣った．また、Ｃ＋Ｎ含有量の高かった
比較例Ｎｏ．５３は引張強さが５ ３ ． ２ｋｇｆ／
ａ１であって冷間鍛造性において劣り、Ｃｒ含有量の低
かった比較例Ｎｏ．５４は電気抵抗が６０．４μΩｃＩ
Ｉと低く電気特性に劣り、Ｃｒ含有量の高い比較例Ｎｏ
．５４は飽和磁束密度が９２８０Ｇと電気抵抗が低く磁
気特性に劣る．従来例については、Ｎｏ．５６は磁気特
性および冷間鍛造性において優れているが電気抵抗が４
５．ＯμΩＣ＠と低（、Ｎｏ．５７およびＮｏ．５８は
磁気特性および電気抵抗については優れているものの、
引張強さが５ ４ ｋｇｆ／ ｍｍ’以上と高く冷間鍛
造性に劣る． これら比較例および従来例に対して、本発明例であるＮ
ｏ．１〜５１では、Ｃ＋ＮＪｉを規制し適量のＣｒの添
加により、飽和磁束密度が１０００００以上と優れた磁
気特性を有しており、がっ電気抵抗についても８０μΩ
ε一以上であり、また引張強さも５ ０ ｋｇｆ／ ｍ
ｍ”以下であって、電気特性および冷間鍛造性について
も優れたものであることが確認された．さらに、被剛性
については第１発明〜第４発明の切屑処理性が×である
のに対して，第５発明〜第８発明の切屑処理性がＯであ
って、Ｐｂ．Ｃｅ等の被削性改善元素の添加により被剛
性が著しく改善できることが確認された．【発明の効果
］ 本発明の冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金は以上説明し
たように，、鉄一ニッケル系の軟磁性合金において、Ｃ
＋Ｎ量を低減するとともに、適量のＣｒを添加すること
により、磁気特性を低下させずに電気抵抗を上昇させる
とともに引張強さを低減させることに成功したものであ
る．これによって、本発明では磁気特性を維持しつつ電
気特性と併せて冷間鍛造性に優れた軟磁性合金を得るこ
とができたのであって、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁
気センサ、磁気シールド材、高周波トランス等に極めて
有用なものである．
Claims (8)
- （１）重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０％
、Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下を含有し、残部がＦｅおよび
不純物元素からなることを特徴とする冷間鍛造用高電気
抵抗軟磁性材料。 - （２）重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０％
、Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下、Ｍｎ；１０％以下を含有し
、残部がＦｅおよび不純物元素からなることを特徴とす
る冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金。 - （３）重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０％
、Ｃ＋Ｎ：０．０２％以下、Ｍｎ；１０％以下、Ａｌ；
２％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からな
ることを特徴とする冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金。 - （４）重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０％
、Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下、Ａｌ；２％以下と、Ｃｕ；
１５％以下およびＣｏ；１０％以下のうち１種または２
種を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなること
を特徴とする冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金。 - （５）重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０％
、Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下を含有し、さらにＰｂ；０．
０３〜０．４０％、Ｃｅ；０．０１〜０．６０％、Ｓｅ
；０．０１〜０．１０％、Ｔｅ；０．０１〜０．４０％
、Ｂｉ；０．０３〜０．４０％、Ｃａ；０．００１０〜
０．０１００％およびＳｎ；０．０１〜０．２５％のう
ち１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不純
物元素からなることを特徴とする冷間鍛造用高電気抵抗
軟磁性合金。 - （６）重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０％
、Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下、Ｍｎ；１０％以下を含有し
、さらにＰｂ；０．０３〜０．４０％、Ｃｅ；０．０１
〜０．６０％、Ｓｅ；０．０１〜０．１０％、Ｔｅ；０
．０１〜０．４０％、Ｂｉ；０．０３〜０．４０％、Ｃ
ａ；０．００１０〜０．０１００％およびＳｎ；０．０
１〜０．２５％のうち１種または２種以上を含有し、残
部がＦｅおよび不純物元素からなることを特徴とする冷
間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金。 - （７）重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０％
、Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下、Ｍｎ；１０％以下、Ａｌ；
２％以下を含有し、さらにＰｂ；０．０３〜０．４０％
、Ｃｅ；０．０１〜０．６０％、Ｓｅ；０．０１〜０．
１０％、Ｔｅ；０．０１〜０．４０％、Ｂｉ；０．０３
〜０．４０％、Ｃａ；０．００１０〜０．０１００％お
よびＳｎ；０．０１〜０．２５％のうち１種または２種
以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなるこ
とを特徴とする冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金。 - （８）重量比でＮｉ；４０〜５０％、Ｃｒ；２〜１０％
、Ｃ＋Ｎ；０．０２％以下、Ａｌ；２％以下と、Ｃｕ；
１５％以下およびＣｏ；１０％以下のうち１種または２
種を含有し、さらにＰｂ；０．０３〜０．４０％、Ｃｅ
；０．０１〜０．６０％、Ｓｅ；０．０１〜０．１０％
、Ｔｅ：０．０１〜０．４０％、Ｂｉ；０．０３〜０．
４０％、Ｃａ；０．００１０〜０．０１００％およびＳ
ｎ；０．０１〜０．２５％のうち１種または２種以上を
含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなることを特
徴とする冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15503589A JPH0320448A (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15503589A JPH0320448A (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0320448A true JPH0320448A (ja) | 1991-01-29 |
Family
ID=15597252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15503589A Pending JPH0320448A (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 冷間鍛造用高電気抵抗軟磁性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0320448A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2468755A (en) * | 2009-03-13 | 2010-09-22 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Low hysteresis sensor |
-
1989
- 1989-06-17 JP JP15503589A patent/JPH0320448A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2468755A (en) * | 2009-03-13 | 2010-09-22 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | Low hysteresis sensor |
| JP2010230658A (ja) * | 2009-03-13 | 2010-10-14 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | 低ヒステリシスセンサー |
| GB2468755B (en) * | 2009-03-13 | 2011-06-22 | Vacuumschmelze Gmbh & Co Kg | A sensor |
| US8405391B2 (en) | 2009-03-13 | 2013-03-26 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Low hysteresis sensor |
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