JPH03198961A - 連続鋳造用モールドパウダ - Google Patents
連続鋳造用モールドパウダInfo
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- JPH03198961A JPH03198961A JP33953989A JP33953989A JPH03198961A JP H03198961 A JPH03198961 A JP H03198961A JP 33953989 A JP33953989 A JP 33953989A JP 33953989 A JP33953989 A JP 33953989A JP H03198961 A JPH03198961 A JP H03198961A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
この発明は、連続鋳造の際にモールド内に添加するため
のパウダで、とくに中炭素鋼の連続鋳造に好適な連続鋳
造用モールドパウダに関するものである。
のパウダで、とくに中炭素鋼の連続鋳造に好適な連続鋳
造用モールドパウダに関するものである。
[従来の技術]
モールドパウダは、例えば鋼の連続鋳造中にモールド内
に添加されると溶鋼表面でスラグ化し、■モールド内溶
鯛表面の酸化防止、■モールド内溶鋼表面の保温、■モ
ールドと鋳片間の潤滑、■浮上介在物の迅速溶解、など
の働きをする。パウダのこのような働きによって、鋳片
表面欠陥の防止や安定した操業が図られる。
に添加されると溶鋼表面でスラグ化し、■モールド内溶
鯛表面の酸化防止、■モールド内溶鋼表面の保温、■モ
ールドと鋳片間の潤滑、■浮上介在物の迅速溶解、など
の働きをする。パウダのこのような働きによって、鋳片
表面欠陥の防止や安定した操業が図られる。
この種の一般的なパウダは、主成分としてのCab、5
ins、A1*Osなどの金属酸化物からなるスラブ基
材のほか、Na*Osフッ化物などの融剤、B、0.な
どの粘度調整剤、カーボン(溶融速度調整剤)などから
構成されている。
ins、A1*Osなどの金属酸化物からなるスラブ基
材のほか、Na*Osフッ化物などの融剤、B、0.な
どの粘度調整剤、カーボン(溶融速度調整剤)などから
構成されている。
ところで、炭素含有量が0.1%前後(通常0.07〜
0.2%)のいわゆる中炭素鋼は、モールド内での凝固
が極めて不均一になるという傾向が強い。
0.2%)のいわゆる中炭素鋼は、モールド内での凝固
が極めて不均一になるという傾向が強い。
これは、炭素含有量が0.1%付近では、凝固途中で包
晶反応が関与して、極めて早期からモールドと鋳片間に
不均一な隙間ができるからであ・る。このため、鋳片の
表面に縦割れが発生し易いという問題点があった。
晶反応が関与して、極めて早期からモールドと鋳片間に
不均一な隙間ができるからであ・る。このため、鋳片の
表面に縦割れが発生し易いという問題点があった。
従来、上記のような縦割れの発生を防止するためのモー
ルドパウダとして、その凝固温度を一般的なパウダの凝
固温度(通常、1000℃前後)よりも高めたものが開
発されている。このパウダは、Cab/5ift比(塩
基度と゛もいう)を高めることによって凝固温度を高め
、モールド内での溶鋼の均一冷却効果および緩冷却効果
の向上を図ったものである。
ルドパウダとして、その凝固温度を一般的なパウダの凝
固温度(通常、1000℃前後)よりも高めたものが開
発されている。このパウダは、Cab/5ift比(塩
基度と゛もいう)を高めることによって凝固温度を高め
、モールド内での溶鋼の均一冷却効果および緩冷却効果
の向上を図ったものである。
その他の先行技術としては、特公昭57−26183号
公報に記載の顆粒状整層溶解パウダがある。
公報に記載の顆粒状整層溶解パウダがある。
[発明が解決しようとする課題]
上記した凝固温度を高めたモールドパウダを使用すれば
、鋳片の縦割れはかなり改善される。
、鋳片の縦割れはかなり改善される。
しかしながら、上記モールドパウダは、凝固温度を高め
るのにCaO/SiO2比を高くする方法が採られてい
るため、パウダのガラス化が悪化、いいかえればパウダ
が凝固して形成されるスラグフィルム(パウダフィルム
)の結晶率が高くなり、その結果、この凝固フィルム層
の粘弾性が低下しパウダ自体の潤滑性が減少して、鋳片
の拘束性ブレークアウトが発生するおそれがあった。
るのにCaO/SiO2比を高くする方法が採られてい
るため、パウダのガラス化が悪化、いいかえればパウダ
が凝固して形成されるスラグフィルム(パウダフィルム
)の結晶率が高くなり、その結果、この凝固フィルム層
の粘弾性が低下しパウダ自体の潤滑性が減少して、鋳片
の拘束性ブレークアウトが発生するおそれがあった。
なお、上記公報に記載の顆粒状整層溶解パウダは、その
溶解が下部から上部にわたり整層状に順に行われるよう
にして、モールドと凝固シェルとの間へのパウダの流れ
を均一化および安定化させるもので、上記した中炭素鋼
の縦割れの発生を多少は低減できるとしても、防止でき
るほどのものではなかった。
溶解が下部から上部にわたり整層状に順に行われるよう
にして、モールドと凝固シェルとの間へのパウダの流れ
を均一化および安定化させるもので、上記した中炭素鋼
の縦割れの発生を多少は低減できるとしても、防止でき
るほどのものではなかった。
この発明は上述の点に鑑みなされたもので、熱間圧延鋼
板を得るためのとくに縦割れ感受性の強い中炭素鋼の安
定した連続鋳造に好適で、鋳片の表面欠陥を防止できる
連続鋳造用モールドパウダを提供することを目的として
いる。
板を得るためのとくに縦割れ感受性の強い中炭素鋼の安
定した連続鋳造に好適で、鋳片の表面欠陥を防止できる
連続鋳造用モールドパウダを提供することを目的として
いる。
[課題を解決するための手段]
上記した目的を達成するためにこの発明の連続鋳造用モ
ールドパウダは、ZrLかCeO2の一方又は両者の混
合物を1〜7重量%含有させ、CaO/Si帆比(重量
%比)を0.8〜1.1の範囲に設定している。なお、
本発明のモールドパウダには、上記CabSSiOyな
どのスラグ基材のほか、アルカリ金属又はアルカリ土類
金属のフッ化物、炭酸塩などの融剤、骨材カーボンなど
が適宜混合される。またその形態は、粉末状あるいはバ
インダー添加による顆粒状である。
ールドパウダは、ZrLかCeO2の一方又は両者の混
合物を1〜7重量%含有させ、CaO/Si帆比(重量
%比)を0.8〜1.1の範囲に設定している。なお、
本発明のモールドパウダには、上記CabSSiOyな
どのスラグ基材のほか、アルカリ金属又はアルカリ土類
金属のフッ化物、炭酸塩などの融剤、骨材カーボンなど
が適宜混合される。またその形態は、粉末状あるいはバ
インダー添加による顆粒状である。
[作用コ
上記した構成を有する本発明の連続鋳造用モールドパウ
ダは、その凝固温度を上昇させる割合に比べて結晶率を
上昇させる割合が非常に低いという性状をもつ上記Zr
0e (酸化ジルコニウム)又はCeO2 (酸化セリ
ウム(■))を適量添加したことにより、その凝固温度
が1200℃よりも高くなっているので、同温度が12
00℃以下になると発生し易い鋳片の縦割れが起きない
。また、パウダが凝固した場合の結晶率が50%よりも
小さくなっているので、同結晶率が50%以上になると
生じる拘束性ブレークアウトが起こらない。
ダは、その凝固温度を上昇させる割合に比べて結晶率を
上昇させる割合が非常に低いという性状をもつ上記Zr
0e (酸化ジルコニウム)又はCeO2 (酸化セリ
ウム(■))を適量添加したことにより、その凝固温度
が1200℃よりも高くなっているので、同温度が12
00℃以下になると発生し易い鋳片の縦割れが起きない
。また、パウダが凝固した場合の結晶率が50%よりも
小さくなっているので、同結晶率が50%以上になると
生じる拘束性ブレークアウトが起こらない。
以下、上記Zr0v (又はCeO2)を添加したこと
による作用効果を第1図および第2図に基づいて更に詳
しく説明する。
による作用効果を第1図および第2図に基づいて更に詳
しく説明する。
第1図はパウダの凝固温度と結晶率に及ぼすZrO2添
加の影響およびCab/5ift比の関係を示す線図で
ある。同図中のA域は凝固温度1200℃以下、結晶率
50%以上で、鋳片の拘束性ブレークアウトおよび縦割
れが共に発生し易い領域、D域は凝固温度1200℃以
上、結晶率50%以上で、拘束性ブレークアウトが発生
し易い領域、C域は凝固温度1200℃以下、結晶率5
0%以下で、縦割れが発生し易い領域、D域は凝固温度
1200℃以上、結晶率50%以下で、鋳片の拘束性ブ
レークアウトおよび縦割れが共に発生しない領域である
。つまり、図中のD域の範囲内に収まるようにパウダの
凝固温度および結晶率を設定すればよいということがわ
かる。
加の影響およびCab/5ift比の関係を示す線図で
ある。同図中のA域は凝固温度1200℃以下、結晶率
50%以上で、鋳片の拘束性ブレークアウトおよび縦割
れが共に発生し易い領域、D域は凝固温度1200℃以
上、結晶率50%以上で、拘束性ブレークアウトが発生
し易い領域、C域は凝固温度1200℃以下、結晶率5
0%以下で、縦割れが発生し易い領域、D域は凝固温度
1200℃以上、結晶率50%以下で、鋳片の拘束性ブ
レークアウトおよび縦割れが共に発生しない領域である
。つまり、図中のD域の範囲内に収まるようにパウダの
凝固温度および結晶率を設定すればよいということがわ
かる。
しかし、ZrO2およびCeO2のいずれも含有しない
従来の一般的なパウダの場合は、Cab/5ift比を
1.2前後に設定することによって前記り域内に一応収
めることができるが、その凝固温度は1200℃に、ま
た結晶率は50%にそれぞれ近接しており、鋳片が拘束
性ブレークアウトおよび縦割れを起こすおそれがある。
従来の一般的なパウダの場合は、Cab/5ift比を
1.2前後に設定することによって前記り域内に一応収
めることができるが、その凝固温度は1200℃に、ま
た結晶率は50%にそれぞれ近接しており、鋳片が拘束
性ブレークアウトおよび縦割れを起こすおそれがある。
しかもCab/5ins比が1.25以上になると、結
晶率が50%を超えるので、拘束性ブレークアウトが発
生する。このため、Cab/5ift比だけを調整する
ことによって前記り域内に収めるのは非常に困鯖である
。
晶率が50%を超えるので、拘束性ブレークアウトが発
生する。このため、Cab/5ift比だけを調整する
ことによって前記り域内に収めるのは非常に困鯖である
。
それに比べて本発明のパウダでは、Cab/5iftを
例えば1.1に設定したうえ、ZrO2を適量(1〜7
重量%)添加することによりD域内に収めている。本発
明のパウダでは、ZrO,の添加量に幅があるためその
調整が容易であり、また第1図からも明らかなように、
ZrO2の添加量を例えば2〜5重量重量%口設定する
ことにより、凝固温度が1200℃をかなり上回り、か
つ結晶率も50%をかなり下回るので、拘束性ブレーク
アウトおよび縦割れの発生が確実に阻止される。
例えば1.1に設定したうえ、ZrO2を適量(1〜7
重量%)添加することによりD域内に収めている。本発
明のパウダでは、ZrO,の添加量に幅があるためその
調整が容易であり、また第1図からも明らかなように、
ZrO2の添加量を例えば2〜5重量重量%口設定する
ことにより、凝固温度が1200℃をかなり上回り、か
つ結晶率も50%をかなり下回るので、拘束性ブレーク
アウトおよび縦割れの発生が確実に阻止される。
第2図はCab/5ift比が0.7.0.8.1.1
.1.2におけるパウダの凝固温度と結晶率に及ぼすZ
rO2添加の影響を示す線図である。なお同図中のA〜
D域は第1図のA−D域にそれぞれ共通している。同図
からCab/5ift比が0.8〜1.1の範囲内で、
かつZr0vの添加量が1〜7重量%の範囲内であれば
D域に収まることが認められる。
.1.2におけるパウダの凝固温度と結晶率に及ぼすZ
rO2添加の影響を示す線図である。なお同図中のA〜
D域は第1図のA−D域にそれぞれ共通している。同図
からCab/5ift比が0.8〜1.1の範囲内で、
かつZr0vの添加量が1〜7重量%の範囲内であれば
D域に収まることが認められる。
なおZrO,の代わりに、CeO2だけあるいはZrO
2とCeO,の混合物をモールドパウダに添加しても同
様の作用効果を奏する。
2とCeO,の混合物をモールドパウダに添加しても同
様の作用効果を奏する。
[実施例]
以下、この発明の連続鋳造用モールドパウダの実施例■
〜■と共に、比較例I・■および従来例I・■にかがる
モールドパウダに関してそれらの化学成分、物性、およ
びビームブランク用連続鋳造機およびスラブ用連続鋳造
機で中炭素鋼の連続鋳造に使用して形成された鋳片を比
較した結果を次頁の表に示す。
〜■と共に、比較例I・■および従来例I・■にかがる
モールドパウダに関してそれらの化学成分、物性、およ
びビームブランク用連続鋳造機およびスラブ用連続鋳造
機で中炭素鋼の連続鋳造に使用して形成された鋳片を比
較した結果を次頁の表に示す。
実施例■〜m=本発明にかかる好適実施例で、縦割れお
よび拘束性ブレークアウトの発生が全くなく、高品質の
鋳片が得られた。
よび拘束性ブレークアウトの発生が全くなく、高品質の
鋳片が得られた。
比較例1:ZrO2の添加量(含有量)は適量でありが
、Cab/Sing比が高すぎたために結晶率が50%
を超え、拘束性ブレークアウトが発生した。
、Cab/Sing比が高すぎたために結晶率が50%
を超え、拘束性ブレークアウトが発生した。
比較例n : Cab/5ift比は適性範囲内であっ
たが、ZrO2の含有量が多すぎたために結晶率が50
%を超え、拘束性ブレークアウトが発生した。
たが、ZrO2の含有量が多すぎたために結晶率が50
%を超え、拘束性ブレークアウトが発生した。
従来例I:結晶率が低いので拘束性ブレークアウトは発
生しなかったが、凝固温度もやや低いため鋳片の縦割れ
指数が高かった。
生しなかったが、凝固温度もやや低いため鋳片の縦割れ
指数が高かった。
従来例II : CaO/5iO−比を高くして凝固温
度を上げているため縦割れ指数は低かったが、結晶率が
高いため拘束性ブレークアウトが発生した。
度を上げているため縦割れ指数は低かったが、結晶率が
高いため拘束性ブレークアウトが発生した。
[発明の効果]
以上説明したことから明らかなように、この発明の連続
鋳造用モールドパウダは下記の効果がある。
鋳造用モールドパウダは下記の効果がある。
従来のモールドパウダと違って、CaO/5iOt比を
上昇させずに所定の範囲内に保ち、代わりに凝固温度の
上昇に比べて結晶率の上昇割合が低いZrO,又はCe
O、を添加したので、モールドパウダの低結晶重化およ
び高凝固温度化が容易かつ確実に達成され、と(に縦割
れが発生し屁い中炭素鋼の連続鋳造においても、拘束性
ブレークアウトが発生するおそれのない安定操業下で、
縦割れの発生がない表面品質の優れた鋳片を得ることが
できる。
上昇させずに所定の範囲内に保ち、代わりに凝固温度の
上昇に比べて結晶率の上昇割合が低いZrO,又はCe
O、を添加したので、モールドパウダの低結晶重化およ
び高凝固温度化が容易かつ確実に達成され、と(に縦割
れが発生し屁い中炭素鋼の連続鋳造においても、拘束性
ブレークアウトが発生するおそれのない安定操業下で、
縦割れの発生がない表面品質の優れた鋳片を得ることが
できる。
第1図はパウダの凝固温度と結晶率に及ぼすZrO,添
加の影響およびCaO/5iOt比の関係を示す線図で
あり、第2図はCaO/5iOt比が0.7.0.8.
1.1.1.2におけるパウダの凝固温度と結晶率に及
ぼすZrO2添加の影響を示す線図である。 特許出願 人
加の影響およびCaO/5iOt比の関係を示す線図で
あり、第2図はCaO/5iOt比が0.7.0.8.
1.1.1.2におけるパウダの凝固温度と結晶率に及
ぼすZrO2添加の影響を示す線図である。 特許出願 人
Claims (1)
- ZrO_2かCeO_2の一方又は両者の混合物を1〜
7重量%含有し、CaO/SiO_2比(重量%比)が
0.8〜1.1の範囲にあることを特徴とする連続鋳造
用モールドパウダ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33953989A JPH03198961A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | 連続鋳造用モールドパウダ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33953989A JPH03198961A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | 連続鋳造用モールドパウダ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03198961A true JPH03198961A (ja) | 1991-08-30 |
Family
ID=18328429
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33953989A Pending JPH03198961A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | 連続鋳造用モールドパウダ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03198961A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103990771A (zh) * | 2014-06-13 | 2014-08-20 | 重庆大学 | 一种特厚板坯包晶钢用连铸保护渣 |
CN104607607A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-05-13 | 中南大学 | 一种含锆中碳钢连铸用无氟保护渣 |
CN115026249A (zh) * | 2022-05-23 | 2022-09-09 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种薄板坯高拉速低碳钢生产用的保护渣及其制备方法 |
-
1989
- 1989-12-26 JP JP33953989A patent/JPH03198961A/ja active Pending
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