JPH03196503A - 希土類永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法Info
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Classifications
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、希土類元素−鉄（コバルト）−ホウ素系（以
下、Ｒ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系と言う）の永久磁石の製
造方法に関し、特にＴｉを添加したＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）
−Ｂ系永久磁石の製造方法に関する。
下、Ｒ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系と言う）の永久磁石の製
造方法に関し、特にＴｉを添加したＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）
−Ｂ系永久磁石の製造方法に関する。
（従来の技術）
永久磁石としては、従来、Ｃｏを２０〜３０重量％含む
アルニコ磁石、Ｆｅの酸化物を主成分とするハードフェ
ライト磁石、Ｃｏを５０〜６５重量％含み、かつ希土類
元素（Ｒ）としてＳｍを含む希土類コバルト磁石が代表
的なものとして知られている。
アルニコ磁石、Ｆｅの酸化物を主成分とするハードフェ
ライト磁石、Ｃｏを５０〜６５重量％含み、かつ希土類
元素（Ｒ）としてＳｍを含む希土類コバルト磁石が代表
的なものとして知られている。
但し、アルニコ磁石や希土類コバルト磁石に使用される
Ｃｏの原料事情が不安定化し、また希土類コバルト磁石
に使用されるＳｍは希土類鉱物中の含有量が少なく極め
て高価である等の理由により、ハードフェライト磁石が
永久磁石の主流を占めている。
Ｃｏの原料事情が不安定化し、また希土類コバルト磁石
に使用されるＳｍは希土類鉱物中の含有量が少なく極め
て高価である等の理由により、ハードフェライト磁石が
永久磁石の主流を占めている。
ところが、希土類コバルト磁石は、他の磁石に比べ、磁
気特性が格段に高く、主として小型で、付加価値の高い
磁気回路に必須の磁石とされている。
気特性が格段に高く、主として小型で、付加価値の高い
磁気回路に必須の磁石とされている。
そこで、ＣｏやＳｍを含まない希土類磁石の開発が急務
となり、これまで各種の希土類磁石の研究がなされてい
る。
となり、これまで各種の希土類磁石の研究がなされてい
る。
このような事情から、希土類磁石の開発が進み、最近、
ＣｏやＳｍを含まず、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｄｙ。
ＣｏやＳｍを含まず、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｄｙ。
Ｈｏ、Ｔｂの希土類元素のうち少なくとも一種８〜３０
ａｔ％と、Ｂ２〜２８ａｔ％と、残部実質的にＦｅとか
ら成る磁気異方性焼結体の希土類永久磁石、並びにＮｄ
、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｔｂの希土類元素のうち少なくと
も一種とＬａ、Ｃｅ。
ａｔ％と、Ｂ２〜２８ａｔ％と、残部実質的にＦｅとか
ら成る磁気異方性焼結体の希土類永久磁石、並びにＮｄ
、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｔｂの希土類元素のうち少なくと
も一種とＬａ、Ｃｅ。
Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｙ
の希土類元素のうち少なくとも一種の合計８〜３０ａｔ
％と、８２〜２８ａｔ％と、残部実質的にＦｅとから成
る磁気異方性焼結体の希土類永久磁石が提案された（特
公昭６１−３４２４２号）。
の希土類元素のうち少なくとも一種の合計８〜３０ａｔ
％と、８２〜２８ａｔ％と、残部実質的にＦｅとから成
る磁気異方性焼結体の希土類永久磁石が提案された（特
公昭６１−３４２４２号）。
（発明が解決しようとする課題）
しかし、この先提案の希土類永久磁石は、キュリー点を
高めているとは言え、前述のＣｏ−５ｍ系の希土類コバ
ルト永久磁石に比べれば、未だ低く、このため温度特性
が希土類コバルト永久磁石より劣っている。
高めているとは言え、前述のＣｏ−５ｍ系の希土類コバ
ルト永久磁石に比べれば、未だ低く、このため温度特性
が希土類コバルト永久磁石より劣っている。
また、希土類永久磁石においては、保磁力（ｉＨｃ）を
６ＫＯｅ以上とするためには、希土類元素（Ｒ）の含有
量を１３ａｔ％以上とする必要があり、１３ａｔ％未満
になるとｉＨｃが急激に劣化してしまう。
６ＫＯｅ以上とするためには、希土類元素（Ｒ）の含有
量を１３ａｔ％以上とする必要があり、１３ａｔ％未満
になるとｉＨｃが急激に劣化してしまう。
上記の先提案の希土類永久磁石においても、実用化され
ている焼結、磁石のＲの含有量は１５ａｔ％程度と多量
であり、この種磁石の主相をなすＲ２ＦｅｚＢ相を形成
するのに必要なＲの量的１１゜７６ａ ｔ％より多くな
っており、この分原料コスト高となっている。
ている焼結、磁石のＲの含有量は１５ａｔ％程度と多量
であり、この種磁石の主相をなすＲ２ＦｅｚＢ相を形成
するのに必要なＲの量的１１゜７６ａ ｔ％より多くな
っており、この分原料コスト高となっている。
本発明は、以上の諸点に鑑みてなされたものであって、
その目的とするところは、Ｒの含有量が少量であっても
高保磁力、高エネルギ積を示すバルク状の希土類永久磁
石の製造方法を提供するにある。
その目的とするところは、Ｒの含有量が少量であっても
高保磁力、高エネルギ積を示すバルク状の希土類永久磁
石の製造方法を提供するにある。
（課題を解決するための手段）
本発明に係る希土類永久磁石の製造方法は、上記目的を
達成するために、６〜１４ａ ｔ％のＲ（但し、ＲはＹ
を含む希土類元素の１種以上）、４〜１８ａｔ％のＢ、
０．５〜９ａｔ％のＴｉ１残部Ｆｅ（Ｆｅの３５ａ ｔ
％以下をＣＯで置換したものを含む）の組成を有する磁
石となるように調整した合金を１０５０〜１１８０℃で
焼結し、次いで時効処理として８００〜１０００℃で等
温処理することを特徴とする。
達成するために、６〜１４ａ ｔ％のＲ（但し、ＲはＹ
を含む希土類元素の１種以上）、４〜１８ａｔ％のＢ、
０．５〜９ａｔ％のＴｉ１残部Ｆｅ（Ｆｅの３５ａ ｔ
％以下をＣＯで置換したものを含む）の組成を有する磁
石となるように調整した合金を１０５０〜１１８０℃で
焼結し、次いで時効処理として８００〜１０００℃で等
温処理することを特徴とする。
（作 用）
本発明に係る製造方法では、Ｒ含有量の少ない領域で、
かつＴｉを含む特定組成の製品磁石となるように調整し
た合金組成において、特定の温度条件下で焼結し、この
焼結体を特定の温度条件下で時効処理することにより、
高保磁力（ｆＨｃ）を示し、実用に適したＲ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系磁石が得られる。
かつＴｉを含む特定組成の製品磁石となるように調整し
た合金組成において、特定の温度条件下で焼結し、この
焼結体を特定の温度条件下で時効処理することにより、
高保磁力（ｆＨｃ）を示し、実用に適したＲ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系磁石が得られる。
このため、本発明に係る製造方法では、Ｒの含有量が前
述の先提案の希土類永久磁石のＲよりも大幅に減少して
いても、６ＫＯｅ以上のｉＨｃを確保するＲ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系磁石が提供できる。
述の先提案の希土類永久磁石のＲよりも大幅に減少して
いても、６ＫＯｅ以上のｉＨｃを確保するＲ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系磁石が提供できる。
上記の特定組成としては、先ず、Ｔｉによる製品磁石の
ｉＨｃを高める作用を確保するために、Ｔｉは少なくと
も０．５ａｔ％を含有させる必要があり、特にｌａｔ％
以上で上記作用が顕著となる。
ｉＨｃを高める作用を確保するために、Ｔｉは少なくと
も０．５ａｔ％を含有させる必要があり、特にｌａｔ％
以上で上記作用が顕著となる。
但し、Ｔｉの含有量が多くなり過ぎると、製品磁石の残
留磁束密度（Ｂ ｒ）が低下するため、９ａｔ％以下と
することが重要であり、好ましいＴｉ含有量は１〜８ａ
ｔ％である。
留磁束密度（Ｂ ｒ）が低下するため、９ａｔ％以下と
することが重要であり、好ましいＴｉ含有量は１〜８ａ
ｔ％である。
また、Ｒの含有量が少なくなり過ぎると、製品磁石のｉ
Ｈｃを６ＫＯｅ以上に高めることができなくなるため、
少なくとも６ａｔ％必要である。
Ｈｃを６ＫＯｅ以上に高めることができなくなるため、
少なくとも６ａｔ％必要である。
そして、Ｒは、Ｔｉとの併用において、１４ａｔ％を超
えると、上記の特定温度条件下での時効処理の効果がな
くなってしまうため、１４ａ ｔ％以下とする必要があ
る。
えると、上記の特定温度条件下での時効処理の効果がな
くなってしまうため、１４ａ ｔ％以下とする必要があ
る。
更に、Ｂは、４ａｔ％未満であると、製品磁石のｉＨｃ
が６ＫＯｅ以上とならず、１８ａｔ％を超えると、最大
エネルギ積（（ＢＨ）＝、、）が２０ Ｍ Ｇ Ｏｅ未
満と小さくなってしまうため、４〜１８ａｔ％とする必
要がある。
が６ＫＯｅ以上とならず、１８ａｔ％を超えると、最大
エネルギ積（（ＢＨ）＝、、）が２０ Ｍ Ｇ Ｏｅ未
満と小さくなってしまうため、４〜１８ａｔ％とする必
要がある。
更に、本発明に係る製造方法において、Ｆｅの一部をＣ
ｏで置換することにより、製品磁石のキユリ−温度が改
善され、温度特性が向上する。
ｏで置換することにより、製品磁石のキユリ−温度が改
善され、温度特性が向上する。
但し、糸り多量のＦｅをＣｏで置換してしまうと製品磁
石のコストの高騰を招き、しかも保磁力も低下する。
石のコストの高騰を招き、しかも保磁力も低下する。
従って、本発明では、製品磁石のキュリー温度が改善さ
れて温度特性が向上し、６ＫＯｅ以上のｉＨｃとするこ
とのできる最大の置換量である３５ａｔ％を、ＣｏでＦ
ｅを置換できる二の上限とするのである。
れて温度特性が向上し、６ＫＯｅ以上のｉＨｃとするこ
とのできる最大の置換量である３５ａｔ％を、ＣｏでＦ
ｅを置換できる二の上限とするのである。
また、本発明に係る製造方法において、上記特定組成の
製品磁石となるように調整した合金組成の焼結時の特定
温度条件は、後述の実施例から明らかなように、１０５
０℃より低温であると焼結密度が向上せず、Ｂ「が低く
なってしまい、１１８０℃より高温であっても焼結体が
溶けて配向度が悪くなり、Ｂ「が低くなってしまうため
、１０５０〜１１８０℃とする。
製品磁石となるように調整した合金組成の焼結時の特定
温度条件は、後述の実施例から明らかなように、１０５
０℃より低温であると焼結密度が向上せず、Ｂ「が低く
なってしまい、１１８０℃より高温であっても焼結体が
溶けて配向度が悪くなり、Ｂ「が低くなってしまうため
、１０５０〜１１８０℃とする。
また、時効処理時の特定温度条件も、後述の実施例から
明らかなように、８００℃より低温であると時効処理の
効果がなく、１０００℃より高温であっても時効処理の
効果がなくなってしまうため、８００〜１０００℃とす
る。
明らかなように、８００℃より低温であると時効処理の
効果がなく、１０００℃より高温であっても時効処理の
効果がなくなってしまうため、８００〜１０００℃とす
る。
（実 施 例）
実施例１
下記の第１工程（前工程）及び第２工程（焼結及び時効
処理工程）を経て、Ｎｄ：１２ａｔ％。
処理工程）を経て、Ｎｄ：１２ａｔ％。
Ｂ：１２ａｔ％、Ｔｉ：２ａｔ％、Ｆｅ：残部の組成を
有するＲ−Ｆｅ （Ｃｏ） −Ｂ系永久磁石を製造した
。
有するＲ−Ｆｅ （Ｃｏ） −Ｂ系永久磁石を製造した
。
第１工程（前工程）：
上記の製品組成となるように調整した合金元素をアーク
溶解炉で溶解し、ショークラッシャにより粗粉砕した後
、ジェットミルにより微粉砕した。
溶解炉で溶解し、ショークラッシャにより粗粉砕した後
、ジェットミルにより微粉砕した。
この微粉体を、１５ＫＯｅの磁場中で成形圧２ｔｏｎ／
ｃ−で圧縮成形した。
ｃ−で圧縮成形した。
第２工程（焼結及び時効処理工程）：
第１工程で得た成形体を、１１２０℃で２時間の焼結を
行い、その後７５０〜１０５０℃の範囲で第１表に示す
ように種々変化させて１時間の時効処理を行った。
行い、その後７５０〜１０５０℃の範囲で第１表に示す
ように種々変化させて１時間の時効処理を行った。
第１表は、上記のようにして得られた製品Ｒ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石の時効処理温度条件に対するＩ
Ｈｃ 、 （Ｂ Ｈ） −ａｍ 、Ｂ ’の測定結果
を示したものである。
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石の時効処理温度条件に対するＩ
Ｈｃ 、 （Ｂ Ｈ） −ａｍ 、Ｂ ’の測定結果
を示したものである。
なお、参考のために、上記第２工程の焼結のみを行い、
時効処理を行わない場合の測定結果をも第１表に併せて
示す。
時効処理を行わない場合の測定結果をも第１表に併せて
示す。
第１表
第１表から明らかなように、時効処理温度が８００℃未
満では時効処理の効果がなくなってしまい、焼結のみの
場合と同程度の１ＨｃＬか示さない。また、時効処理温
度が１０００℃を超えても時効処理の効果がなくなって
しまい、やはり焼結のみの場合と同程度の１ＨｃＬか示
さなくなる。
満では時効処理の効果がなくなってしまい、焼結のみの
場合と同程度の１ＨｃＬか示さない。また、時効処理温
度が１０００℃を超えても時効処理の効果がなくなって
しまい、やはり焼結のみの場合と同程度の１ＨｃＬか示
さなくなる。
実施例２
下記の第１工程（前工程）及び第２工程（焼結及び時効
処理工程）を経て、Ｎｄ ： ５〜１５ａｔ％の範囲内
で第２表に示すように種々変化させた。
処理工程）を経て、Ｎｄ ： ５〜１５ａｔ％の範囲内
で第２表に示すように種々変化させた。
Ｂ：１２ａｔ％、Ｔｉ：２ａｔ％、Ｆｅ：残部の組成を
有するＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造した。
有するＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造した。
第１工程（前工程）：
実施例１に同じ
第２工程（焼結及び時効処理工程）：
第１工程で得た成形体を、Ｎｄの含有量に応じて１１０
０〜１１４０℃（Ｎｄｌｌが多い程低温側）で２時間の
焼結を行い、その後９００℃で１時間の時効処理を行っ
た。
０〜１１４０℃（Ｎｄｌｌが多い程低温側）で２時間の
焼結を行い、その後９００℃で１時間の時効処理を行っ
た。
なお、本工程の焼結温度をＮｄ含有量に応じて変えたの
は、焼結体の焼結密度が理論密度の９５％以上となるよ
うにして、Ｂｒを高めるためである。
は、焼結体の焼結密度が理論密度の９５％以上となるよ
うにして、Ｂｒを高めるためである。
第２表は、上記のようにして得られた製品Ｒ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＢ含有量に対するｉＨｃ、（Ｂ
Ｈ）ｍａｔ 、Ｂ ｒの測定結果を示したものである。
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＢ含有量に対するｉＨｃ、（Ｂ
Ｈ）ｍａｔ 、Ｂ ｒの測定結果を示したものである。
なお、参考のために、上記第２工程の焼結のみを行い、
時効処理を行わない場合の測定結果をも第２表に併せて
示す。
時効処理を行わない場合の測定結果をも第２表に併せて
示す。
第２表
第２表から明らかなように、Ｎｄ含有量が６８ｔ％未満
ではｉＨｃが小さく、Ｎｄ含有量が１４ａｔ％を超える
と時効処理の効果がなくなり、焼結のみの場合よりもｉ
Ｈｃが小さくなってしまう。
ではｉＨｃが小さく、Ｎｄ含有量が１４ａｔ％を超える
と時効処理の効果がなくなり、焼結のみの場合よりもｉ
Ｈｃが小さくなってしまう。
実施例３
下記の第１工程（前工程）及び第２工程（焼結及び時効
処理工程）を経て、Ｎｄ ： １２ａ ｔ％。
処理工程）を経て、Ｎｄ ： １２ａ ｔ％。
Ｂ：３〜１９ａｔ％の範囲内で第３表に示すように種々
変化させた。Ｔｉ：２ａｔ％、Ｆｅ：残部の組成を有す
るＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造した。
変化させた。Ｔｉ：２ａｔ％、Ｆｅ：残部の組成を有す
るＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造した。
第１工程（前工程）：
実施例１に同じ
第２工程（焼結及び時効処理工程）：
第１工程で得た成形体を、Ｂの含有量に応じて１１００
〜１１２０℃（Ｂ量が多い程高温側）で２時間の焼結を
行い、その後９００℃で１時間の時効処理を行った。
〜１１２０℃（Ｂ量が多い程高温側）で２時間の焼結を
行い、その後９００℃で１時間の時効処理を行った。
なお、本工程の焼結温度をＢ含有量に応じて変えたのは
、実施例２の場合と同様に、焼結体の焼結密度が理論密
度の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるためで
ある。
、実施例２の場合と同様に、焼結体の焼結密度が理論密
度の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるためで
ある。
第３表は、上記のようにして得られた製品Ｒ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＢ含有量に対するｔｌ（ｃ、（
ＢＨ）ｍａｎ、Ｂｒの測定結果を示したものである。
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＢ含有量に対するｔｌ（ｃ、（
ＢＨ）ｍａｎ、Ｂｒの測定結果を示したものである。
第３表
第３表から明らかなように、Ｂ含有量が４ａｔ％未満で
はｉＨｃが小さく、Ｂ含有量が１８ａｔ％を超えるとＢ
ｒ及び（ＢＨ）、、、、が小さくなる。
はｉＨｃが小さく、Ｂ含有量が１８ａｔ％を超えるとＢ
ｒ及び（ＢＨ）、、、、が小さくなる。
実施例４
下記の第１工程（前工程）及び第２工程（焼結及び時効
処理工程）を経て、Ｎｄ：１２ａｔ％。
処理工程）を経て、Ｎｄ：１２ａｔ％。
Ｂ：１２ａｔ％、Ｔｉ：Ｏ〜１Ｏａｔ％の範囲内で第４
表に示すように種々変化させた。Ｆｅ：残部の組成を有
するＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造した。
表に示すように種々変化させた。Ｆｅ：残部の組成を有
するＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造した。
第１工程（前工程）：
実施例１に同じ
第２工程（焼結及び時効処理工程）：
第１工程で得た成形体を、Ｔｉの含有量に応じて１１０
０〜１１４０℃（Ｔｉ量が多い程高温側）で２時間の焼
結を行い、その後９００℃で１時間の時効処理を行った
。
０〜１１４０℃（Ｔｉ量が多い程高温側）で２時間の焼
結を行い、その後９００℃で１時間の時効処理を行った
。
なお、本工程の焼結温度をＴｉ含有量に応じて変えたの
は、実施例２の場合と同様に、焼結体の焼結密度が理論
密度の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるため
である。
は、実施例２の場合と同様に、焼結体の焼結密度が理論
密度の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるため
である。
第４表は、上記のようにして得られた製品Ｒ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＴｉ含有量に対するｉＨｅ、（
ＢＨ）ｍａｔ ＋ Ｂ ｒのｆｆＪ１定結果を示した
ものである。
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＴｉ含有量に対するｉＨｅ、（
ＢＨ）ｍａｔ ＋ Ｂ ｒのｆｆＪ１定結果を示した
ものである。
第４表
第４表から明らかなように、Ｔｉ含有量が０゜５ａｔ％
未満ではｉＨｃが小さく、またＴｉ含有量が９ａｔ％を
超えるとＢｒ及び（ＢＨ）、、が小さくなる。
未満ではｉＨｃが小さく、またＴｉ含有量が９ａｔ％を
超えるとＢｒ及び（ＢＨ）、、が小さくなる。
実施例５
下記の第１工程（前工程）及び第２工程（焼結及び時効
処理工程）を経て、Ｎｄ：１２ａｔ％。
処理工程）を経て、Ｎｄ：１２ａｔ％。
Ｂ：１２ａｔ％、Ｔｉ：２ａｔ％、Ｃｏ：０〜４０ａｔ
％の範囲内で第５表に示すように種々変化させた。Ｆｅ
：残部の組成を有するＲ−Ｆｅ（Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石
を製造した。
％の範囲内で第５表に示すように種々変化させた。Ｆｅ
：残部の組成を有するＲ−Ｆｅ（Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石
を製造した。
第１工程（前工程）：
実施例１に同じ
第２工程（熱処理工程）：
第１工程で得た成形体を、Ｃｏの含有量に応じて１１２
０〜１１４０℃（Ｃｏ量が多い程高温側）で２時間の焼
結を行い、その後９ｏｏ℃で１時間の時効処理を行った
。
０〜１１４０℃（Ｃｏ量が多い程高温側）で２時間の焼
結を行い、その後９ｏｏ℃で１時間の時効処理を行った
。
なお、本工程の焼結温度をＣｏ含有量に応じて変えたの
は、実施例２の場合と同様に、焼結体の焼結密度が理論
密度の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるため
である。
は、実施例２の場合と同様に、焼結体の焼結密度が理論
密度の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるため
である。
第５表は、上記のようにして得られた製品Ｒ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＣｏ含有量に対するｉＨｃ、（
ＢＨ）ｓａｗ ＋ Ｂ ｒの測定結果を示したもので
ある。
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＣｏ含有量に対するｉＨｃ、（
ＢＨ）ｓａｗ ＋ Ｂ ｒの測定結果を示したもので
ある。
第５表
第５表から明らかなように、Ｃｏ含有量が３５ａｔ％以
下で（言い換えれば、Ｆｅの３５ａ ｔ％以下をＣＯで
置換しても）、良好な磁性特性を得ることができ、また
キュリー温度も向上する。
下で（言い換えれば、Ｆｅの３５ａ ｔ％以下をＣＯで
置換しても）、良好な磁性特性を得ることができ、また
キュリー温度も向上する。
しかし、Ｃｏ含有量が３５ａ ｔ％を超える（言い換え
れば、Ｆｅの３５ａ ｔ％より多くをＣｏで置換する）
とｉＨｃが小さくなる。
れば、Ｆｅの３５ａ ｔ％より多くをＣｏで置換する）
とｉＨｃが小さくなる。
実施例６
下記の第１工程（前工程）及び第２工程（焼結及び時効
熱処理工程）を経て、Ｎｄ：６〜１２ａｔ％の範囲内で
第６表に示すように種々変化させた。Ｄｙ：Ｑ〜６ａｔ
％の範囲内で第６表に示すように種々変化させた。（但
し、Ｎｄ＋Ｄｙ−１２ａｔ％とした）、Ｂ：１２ａｔ％
、Ｔｉ：２ａｔ％、Ｆｅ：残部の組成ををするＲ−Ｆｅ
（Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造した。
熱処理工程）を経て、Ｎｄ：６〜１２ａｔ％の範囲内で
第６表に示すように種々変化させた。Ｄｙ：Ｑ〜６ａｔ
％の範囲内で第６表に示すように種々変化させた。（但
し、Ｎｄ＋Ｄｙ−１２ａｔ％とした）、Ｂ：１２ａｔ％
、Ｔｉ：２ａｔ％、Ｆｅ：残部の組成ををするＲ−Ｆｅ
（Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造した。
第１工程（前工程）：
実施例１に同じ
第２工程（焼結及び時効処理工程）：
第１工程で得た成形体を、Ｄｙの含有量に応Ｌ：：テｌ
１２０〜１１４０’Ｃ（Ｄｙｊｉが多い程高温側）で
２時間の焼結を行い、その後９ｏｏ℃で１時間の時効処
理を行った。
１２０〜１１４０’Ｃ（Ｄｙｊｉが多い程高温側）で
２時間の焼結を行い、その後９ｏｏ℃で１時間の時効処
理を行った。
なお、本工程の焼結温度をＤｙ含有量に応じて変えたの
は、実施例２の場合と同様に、焼結体の焼結密度が理論
密度の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるため
である。
は、実施例２の場合と同様に、焼結体の焼結密度が理論
密度の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるため
である。
第６表は、上記のようにして得られた製品Ｒ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＤｙ含有量に対するｉＨｃ、（
Ｂｎ）ｓａｔ、Ｂｒの測定結果を示したものである。
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＤｙ含有量に対するｉＨｃ、（
Ｂｎ）ｓａｔ、Ｂｒの測定結果を示したものである。
第６表
第６表から明らかなように、ＮｄのＤｙ置換量に応じて
磁性特性が変化するが、実用上充分な磁性特性が得られ
ることが判る。このことは、Ｎｄ以外のＲ（Ｙを含む）
であっても有効であることを明示するものである。
磁性特性が変化するが、実用上充分な磁性特性が得られ
ることが判る。このことは、Ｎｄ以外のＲ（Ｙを含む）
であっても有効であることを明示するものである。
実施例７
下記の第１工程（前工程）及び第２工程（焼結及び時効
処理工程）を経て、Ｎｄ ： １４ａ ｔ％。
処理工程）を経て、Ｎｄ ： １４ａ ｔ％。
Ｂ：１２ａｔ％、Ｔｉ：０又は２ａｔ％、Ｆｅ：残部の
組成を有するＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造
した。
組成を有するＲ−Ｆｅ （Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石を製造
した。
第１工程（前工程）：
実施例１に同じ
第２工程（焼結及び時効処理工程）：
第１工程で得た成形体を、Ｔｉの含有量に応じて１１０
０℃又は１１２０℃（Ｔｉ量がｓａｔ％の時１１２０℃
）で２時間の焼結を行い、その後９００℃で１時間の時
効処理を行った。
０℃又は１１２０℃（Ｔｉ量がｓａｔ％の時１１２０℃
）で２時間の焼結を行い、その後９００℃で１時間の時
効処理を行った。
なお、本工程の焼結温度をＴｉ含有量に応じて変えたの
は、実施例２の場合と同様に、焼結体の密度が理論密度
の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるためであ
る。
は、実施例２の場合と同様に、焼結体の密度が理論密度
の９５％以上となるようにして、Ｂｒを高めるためであ
る。
第７表は、上記のようにして得られた製品Ｒ−Ｆｅ （
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＴｉ含有量に対するｉＨＣ＋
（ＢＨ）ｓａｗ 、Ｂ ｒの測定結果を示したもので
ある。
Ｃｏ）−Ｂ系永久磁石のＴｉ含有量に対するｉＨＣ＋
（ＢＨ）ｓａｗ 、Ｂ ｒの測定結果を示したもので
ある。
第７表
第７表から明らかなように、Ｎｄ含有量の多い領域（Ｎ
ｄ含有量が１ｓａｔ％以上の１４ａｔ％以下）でも、Ｔ
ｉ添加によりｉＨｃを向上させることができる。
ｄ含有量が１ｓａｔ％以上の１４ａｔ％以下）でも、Ｔ
ｉ添加によりｉＨｃを向上させることができる。
（発明の効果）
以上詳述した本発明に係る製造方法によれば、Ｔｉを特
定量添加し、かつ特定温度条件下での焼結及び時効処理
を行うことにより、Ｒの少ない領域のＲ−Ｆｅ （Ｃｏ
）−Ｂ系永久磁石であっても高ｉＨｃを確保することが
でき、Ｒ含有量を前述の先提案のものに比し、大幅に低
減することができる。
定量添加し、かつ特定温度条件下での焼結及び時効処理
を行うことにより、Ｒの少ない領域のＲ−Ｆｅ （Ｃｏ
）−Ｂ系永久磁石であっても高ｉＨｃを確保することが
でき、Ｒ含有量を前述の先提案のものに比し、大幅に低
減することができる。
この結果、これまでＲが１ｓａｔ％未満では６ＫＯｅ以
上の高ｉＨｃを得ることができないと言う常識を破り、
Ｒが１ｓａｔ％未満の少領域でも従来のＲの多いＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系永久磁石と何ら遜色のない高ｉＨｃを示す永久
磁石を得ることができる。
上の高ｉＨｃを得ることができないと言う常識を破り、
Ｒが１ｓａｔ％未満の少領域でも従来のＲの多いＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系永久磁石と何ら遜色のない高ｉＨｃを示す永久
磁石を得ることができる。
そして、Ｒの含有量が低減することにより、Ｒ−Ｆｅ−
Ｂ系永久磁石の低コスト化を図ることができる。
Ｂ系永久磁石の低コスト化を図ることができる。
更に、本発明に係る製造方法によれば、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系
永久磁石のＦｅの一部をＣｏで置換することにより、キ
ュリー温度を改良することができ、磁性特性の大幅な向
上を図ることができる。
永久磁石のＦｅの一部をＣｏで置換することにより、キ
ュリー温度を改良することができ、磁性特性の大幅な向
上を図ることができる。
Claims (1)
- ６〜１４ａｔ％のＲ（但し、ＲはＹを含む希土類元素
の１種以上）、４〜１８ａｔ％のＢ、０．５〜９ａｔ％
のＴｉ、残部Ｆｅ（Ｆｅの３５ａｔ％以下をＣｏで置換
したものを含む）の組成を有する磁石となるように調整
した合金を１０５０〜１１８０℃で焼結し、次いで時効
処理として８００〜１０００℃で等温処理することを特
徴とする希土類永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1334992A JPH03196503A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1334992A JPH03196503A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03196503A true JPH03196503A (ja) | 1991-08-28 |
Family
ID=18283519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1334992A Pending JPH03196503A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03196503A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60182107A (ja) * | 1984-02-28 | 1985-09-17 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
| JPS61227151A (ja) * | 1985-03-30 | 1986-10-09 | Toshiba Corp | 永久磁石合金及び永久磁石の製造方法 |
-
1989
- 1989-12-26 JP JP1334992A patent/JPH03196503A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60182107A (ja) * | 1984-02-28 | 1985-09-17 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
| JPS61227151A (ja) * | 1985-03-30 | 1986-10-09 | Toshiba Corp | 永久磁石合金及び永久磁石の製造方法 |
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