JPH03153573A - サイアロン―窒化硼素系複合焼結体及びその製造方法 - Google Patents
サイアロン―窒化硼素系複合焼結体及びその製造方法Info
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- JPH03153573A JPH03153573A JP1291246A JP29124689A JPH03153573A JP H03153573 A JPH03153573 A JP H03153573A JP 1291246 A JP1291246 A JP 1291246A JP 29124689 A JP29124689 A JP 29124689A JP H03153573 A JPH03153573 A JP H03153573A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、高温高強度、高硬度及び高靭性を有する各種
エンジニアリングセラミックスを製造するために有用な
サイアロン−窒化硼素系複合焼結体に関する。
エンジニアリングセラミックスを製造するために有用な
サイアロン−窒化硼素系複合焼結体に関する。
(従来技術及びその問題点)
サイアロンは、St、Affi、OlNの構成元素から
なる化合物で、窒化珪素の結晶構造に対応してα型とβ
型がある。
なる化合物で、窒化珪素の結晶構造に対応してα型とβ
型がある。
β−サイアロンはβ型窒化珪素中のSt位置を/lで、
N位置を0で一部置換固溶した式S l b−zA 1
zozNs−t (1)(式中、2は0<z≦4.
2を満足する数である。)で表される物質である。β−
サイアロン焼結体は窒化珪素焼結体に比較して、耐酸化
性、溶融金属に対する耐蝕性、高温での機械的特性が優
れており、高温構造材料として注目されている。
N位置を0で一部置換固溶した式S l b−zA 1
zozNs−t (1)(式中、2は0<z≦4.
2を満足する数である。)で表される物質である。β−
サイアロン焼結体は窒化珪素焼結体に比較して、耐酸化
性、溶融金属に対する耐蝕性、高温での機械的特性が優
れており、高温構造材料として注目されている。
一方、α−サイアロンは、α型窒化珪素のSi位置にA
1が、N位置に0が置換固溶すると同時に、他の金属原
子が侵入固溶した物質であり、式MX(S i 、 A
l ) +□(0,N)+6 (IN(式中、Mは格
子間に侵入固溶する金属であり、Xは0<x≦2を満足
する数である。)で表される。このα−サイアロン焼結
体は、高強度、高硬度、低熱膨張率、高耐酸化性、高耐
蝕性等の優れた特性を有している。
1が、N位置に0が置換固溶すると同時に、他の金属原
子が侵入固溶した物質であり、式MX(S i 、 A
l ) +□(0,N)+6 (IN(式中、Mは格
子間に侵入固溶する金属であり、Xは0<x≦2を満足
する数である。)で表される。このα−サイアロン焼結
体は、高強度、高硬度、低熱膨張率、高耐酸化性、高耐
蝕性等の優れた特性を有している。
以上のようなサイアロンの有する優れた特性に六方晶窒
化硼素の有する耐熱衝撃性、切削加工性、耐蝕性等の特
性を付与したサイアロン−窒化硼素複合焼結体が開発さ
れている。
化硼素の有する耐熱衝撃性、切削加工性、耐蝕性等の特
性を付与したサイアロン−窒化硼素複合焼結体が開発さ
れている。
例えば、特開昭60−145963号公報、特開昭60
−96575号公報には、窒化反応焼結によって製造す
る方法が、特開昭60−202869号公報にはβ−サ
イアロン組成となるようなSi、N、、Af、03、A
j2N粉末とBN粉末を混合して常圧焼結する方法が提
案されている。
−96575号公報には、窒化反応焼結によって製造す
る方法が、特開昭60−202869号公報にはβ−サ
イアロン組成となるようなSi、N、、Af、03、A
j2N粉末とBN粉末を混合して常圧焼結する方法が提
案されている。
しかし、前者の方法では高密度の焼結体が得られず、機
械的強度が不十分であった。一方、後者の方法ではサイ
アロン相の生成と焼結を同時に行うため、焼結体が不均
質となり、これが強度等の特性低下の原因となっていた
。
械的強度が不十分であった。一方、後者の方法ではサイ
アロン相の生成と焼結を同時に行うため、焼結体が不均
質となり、これが強度等の特性低下の原因となっていた
。
また、何れのサイアロン−窒化硼素複合焼結体において
も、溶鋼に対する耐蝕性に劣り、また焼結助剤を使用す
るため、高温における曲げ強度が著しく低下するという
欠点があった。
も、溶鋼に対する耐蝕性に劣り、また焼結助剤を使用す
るため、高温における曲げ強度が著しく低下するという
欠点があった。
(発明の目的)
本発明の目的は、前記問題点を解決し、高強度かつ耐熱
衝撃性、耐蝕性に優れたサイアロン−窒化硼素複合焼結
体及びその製造方法を提供することである。
衝撃性、耐蝕性に優れたサイアロン−窒化硼素複合焼結
体及びその製造方法を提供することである。
(発明の要旨)
本発明によれば、前記式(II)で表されるα−サイア
ロンの結晶及び前記式(1)で表されるβ−サイアロン
の結晶が55〜90重量%、六方晶窒化硼素の結晶が9
〜40重量%及び金属Mを含むガラス相が0〜10重量
%からなり、かつα−サイアロンとβ−サイアロンの比
が1:20〜5:1の範囲であることを特徴とするサイ
アロン−窒化硼素系複合焼結体が提供される。
ロンの結晶及び前記式(1)で表されるβ−サイアロン
の結晶が55〜90重量%、六方晶窒化硼素の結晶が9
〜40重量%及び金属Mを含むガラス相が0〜10重量
%からなり、かつα−サイアロンとβ−サイアロンの比
が1:20〜5:1の範囲であることを特徴とするサイ
アロン−窒化硼素系複合焼結体が提供される。
また、本発明によれば、前記式(n)で表されるα−サ
イアロンを主たる相とし、かつ前記式(n)で規定され
る理論酸素量に対して8重量%以下の過剰酸素を有する
α−サイアロン粉末90〜55重量部、窒化硼素粉末9
〜40重量部及び金属Mの酸化物0〜10重量部を混合
し、所望の形状に成形した後、窒素含有雰囲気下に、1
600〜1900°Cの範囲の温度で常圧又は加圧焼結
することを特徴とする前記サイアロン−窒化硼素系複合
焼結体の製造方法が提供される。
イアロンを主たる相とし、かつ前記式(n)で規定され
る理論酸素量に対して8重量%以下の過剰酸素を有する
α−サイアロン粉末90〜55重量部、窒化硼素粉末9
〜40重量部及び金属Mの酸化物0〜10重量部を混合
し、所望の形状に成形した後、窒素含有雰囲気下に、1
600〜1900°Cの範囲の温度で常圧又は加圧焼結
することを特徴とする前記サイアロン−窒化硼素系複合
焼結体の製造方法が提供される。
(発明の詳細な説明)
本発明のサイアロン−窒化硼素系複合焼結体における各
相の含有割合は、α−サイアロンとβ−サイアロンの合
計が55〜90重量%、窒化硼素が9〜40重量%、金
属Mを含むガラス相が0〜10重量%であり、かつα−
サイアロンとβ−サイアロンの比が1=20〜5:1の
範囲である。
相の含有割合は、α−サイアロンとβ−サイアロンの合
計が55〜90重量%、窒化硼素が9〜40重量%、金
属Mを含むガラス相が0〜10重量%であり、かつα−
サイアロンとβ−サイアロンの比が1=20〜5:1の
範囲である。
サイアロン相の割合が55重量%未満であると嵩密度、
曲げ強度が低下する。また90重量%を越えると耐熱衝
撃性、切削加工性が低下するので好ましくない。また、
サイアロン相中のα−サイアロンとβ−サイアロンの比
が1:20〜5:1の範囲とすることにより、溶鋼に対
する耐蝕性が改善される。
曲げ強度が低下する。また90重量%を越えると耐熱衝
撃性、切削加工性が低下するので好ましくない。また、
サイアロン相中のα−サイアロンとβ−サイアロンの比
が1:20〜5:1の範囲とすることにより、溶鋼に対
する耐蝕性が改善される。
また、本発明のサイアロン−窒化硼素系複合焼結体にお
いて、α−サイアロンの結晶形状は主として粒状であり
、β−サイアロンの結晶形状は主として柱状である。
いて、α−サイアロンの結晶形状は主として粒状であり
、β−サイアロンの結晶形状は主として柱状である。
また、本発明においては、金属Mを含むガラス相は含有
されていなくてもよいが、金属Mを含むガラス相が10
重量%以下の割合で含有されることにより、焼結体がよ
り緻密なものとなる。
されていなくてもよいが、金属Mを含むガラス相が10
重量%以下の割合で含有されることにより、焼結体がよ
り緻密なものとなる。
本発明の前記式(U)で表されるα−サイアロン中のM
はL i、Mg、Ca、Y及びランクニド系金属元素等
である。
はL i、Mg、Ca、Y及びランクニド系金属元素等
である。
本発明のサイアロン−窒化硼素系複合焼結体は、前記式
(II)で表されるα−サイアロンを主たる相とし、か
つ前記式(II)で規定される理論酸素量に対して8重
量%以下の過剰酸素を有するα〜サイアロン粉末90〜
55重量部、窒化硼素粉末9〜40重量部及び金属Mの
酸化物0〜10重量部を混合し、所望の形状に成形した
後、窒素含有雰囲気下に、1600〜1900 ’Cの
範囲の温度で常圧又は加圧焼結することにより得られる
。
(II)で表されるα−サイアロンを主たる相とし、か
つ前記式(II)で規定される理論酸素量に対して8重
量%以下の過剰酸素を有するα〜サイアロン粉末90〜
55重量部、窒化硼素粉末9〜40重量部及び金属Mの
酸化物0〜10重量部を混合し、所望の形状に成形した
後、窒素含有雰囲気下に、1600〜1900 ’Cの
範囲の温度で常圧又は加圧焼結することにより得られる
。
α−サイアロン粉末としては、弐(II)で表されるα
−サイアロンを主たる相とする粉末であればいかなる粉
末でも良いが、本出願人の一人が先に提案した特開昭6
2−223009号の発明に従って調製した粉末が好適
である。この提案の方法は、(a)非晶質窒化珪素粉末
、 (b)金属アルミニウム又は窒化アルミニウム、CC>
α−サイアロンの格子間に侵入固溶する金属の酸化物を
生成する金属塩類、及び必要に応じて、 (d)アルミニウム又は珪素の酸素含有化合物を所望の
α−サイアロン組成になるように混合し、混合物を窒素
含有雰囲気下で1300〜190゜°Cの範囲の温度に
加熱することにより、α−サイアロン粉末を製造する方
法である。この方法で得られるα−サイアロン粉末は、
−成粒子の大きさが0.2〜2μmの微細かつ均一粒度
の粉末であって、遊離炭素及び金属不純物を殆ど含有し
ないので、気孔及び異常粒成長のない焼結体を与えるこ
とができる。
−サイアロンを主たる相とする粉末であればいかなる粉
末でも良いが、本出願人の一人が先に提案した特開昭6
2−223009号の発明に従って調製した粉末が好適
である。この提案の方法は、(a)非晶質窒化珪素粉末
、 (b)金属アルミニウム又は窒化アルミニウム、CC>
α−サイアロンの格子間に侵入固溶する金属の酸化物を
生成する金属塩類、及び必要に応じて、 (d)アルミニウム又は珪素の酸素含有化合物を所望の
α−サイアロン組成になるように混合し、混合物を窒素
含有雰囲気下で1300〜190゜°Cの範囲の温度に
加熱することにより、α−サイアロン粉末を製造する方
法である。この方法で得られるα−サイアロン粉末は、
−成粒子の大きさが0.2〜2μmの微細かつ均一粒度
の粉末であって、遊離炭素及び金属不純物を殆ど含有し
ないので、気孔及び異常粒成長のない焼結体を与えるこ
とができる。
α−サイアロン粉末の焼結性を高めると同時に高強度の
サイアロン基焼結体を得るためには、焼結原料のα−サ
イアロン粉末が式(II)で規定される理論酸素量に対
して8重量%以下の過剰酸素を含有していることが必要
である。
サイアロン基焼結体を得るためには、焼結原料のα−サ
イアロン粉末が式(II)で規定される理論酸素量に対
して8重量%以下の過剰酸素を含有していることが必要
である。
α−サイアロン粉末に過剰の酸素を含有させる方法とし
ては、例えば、α−サイアロン粉末の調製段階で非晶質
窒化珪素に珪素又はアルミニウムの酸素含有化合物を過
剰量添加する方法、α−サイアロン粉末を酸素含有雰囲
気中で加熱する方法が採用される。後者の一例としては
、α−サイアロン粉末を酸素含有雰囲気中で800〜1
200°Cの範囲の温度に加熱して、理論量より過剰の
酸素をα−サイアロン粉末に含有させる方法が挙げられ
る。加熱時間は通常0.5〜5時間である。この処理は
、例えばα−サイアロン粉末を保持板上に薄く乗せて酸
素含有雰囲気中に放置する方法、α−サイアロン粉末を
酸素含有雰囲気中で流動化させる方法によって行うこと
ができる。
ては、例えば、α−サイアロン粉末の調製段階で非晶質
窒化珪素に珪素又はアルミニウムの酸素含有化合物を過
剰量添加する方法、α−サイアロン粉末を酸素含有雰囲
気中で加熱する方法が採用される。後者の一例としては
、α−サイアロン粉末を酸素含有雰囲気中で800〜1
200°Cの範囲の温度に加熱して、理論量より過剰の
酸素をα−サイアロン粉末に含有させる方法が挙げられ
る。加熱時間は通常0.5〜5時間である。この処理は
、例えばα−サイアロン粉末を保持板上に薄く乗せて酸
素含有雰囲気中に放置する方法、α−サイアロン粉末を
酸素含有雰囲気中で流動化させる方法によって行うこと
ができる。
過剰酸素量は8重量%以下、好ましくは1〜6.5重量
%、特に好ましくは2〜4重量%である。
%、特に好ましくは2〜4重量%である。
過剰酸素量が過度に多いと焼結体中に融点の低い相が多
く残留し、高温での機械的特性が損なわれるようになる
。
く残留し、高温での機械的特性が損なわれるようになる
。
また、本発明で用いられる大方晶窒化硼素粉末は、−次
粒子径が1μm以下のものが好ましい。
粒子径が1μm以下のものが好ましい。
−次粒子径が1μmよりも大きいと焼結体のサイアロン
マトリックス中に窒化硼素粉末が均一に分散できないた
め、焼結体組織が不均一になり、高密度、高強度のもの
が得られない。
マトリックス中に窒化硼素粉末が均一に分散できないた
め、焼結体組織が不均一になり、高密度、高強度のもの
が得られない。
また、本発明においては、金属Mの酸化物粉末は使用し
なくてもよいが、金属Mの酸化物粉末を10重量部以下
の割合で混合することにより、焼結体の緻密化を促進す
ることができる。
なくてもよいが、金属Mの酸化物粉末を10重量部以下
の割合で混合することにより、焼結体の緻密化を促進す
ることができる。
α−サイアロン粉末、窒化硼素粉末及び金属Mの酸化物
粉末の混合物中の窒化硼素粉末の配合割合は9〜40重
量%、好ましくは10〜30重量%である。
粉末の混合物中の窒化硼素粉末の配合割合は9〜40重
量%、好ましくは10〜30重量%である。
上記範囲内において窒化硼素粉末の配合割合を高めるに
従って生成サイアロン基焼結体中のβ−サイアロン相の
割合が増大する。窒化硼素粉末の配合割合が40重量%
を超えると、α−サイアロンとβ−サイアロンの比率が
1/20以下となり、溶鋼に対する耐蝕性が劣ってくる
。また窒化硼素の割合が増大することにより強度が低下
する。
従って生成サイアロン基焼結体中のβ−サイアロン相の
割合が増大する。窒化硼素粉末の配合割合が40重量%
を超えると、α−サイアロンとβ−サイアロンの比率が
1/20以下となり、溶鋼に対する耐蝕性が劣ってくる
。また窒化硼素の割合が増大することにより強度が低下
する。
α−サイアロン粉末、窒化硼素粉末及び金属Mの酸化物
粉末の混合方法については特に制限はなく、それ自体公
知の方法、例えば、両者を乾式混合する方法、溶媒中で
両者を湿式混合した後、溶媒を除去する方法等を適宜採
用することができる。
粉末の混合方法については特に制限はなく、それ自体公
知の方法、例えば、両者を乾式混合する方法、溶媒中で
両者を湿式混合した後、溶媒を除去する方法等を適宜採
用することができる。
混合装置としては■型混合機、ボールミル等が便利に使
用される。
用される。
混合粉末の加熱焼結は、例えば、混合粉末をそのまま乾
式あるいは湿式で所定の形状に成形し、湿式で成形した
場合は乾燥処理を行った後に、常圧又は加圧した窒素含
有ガス雰囲気下で焼結する方法、原料粉末を所定の形状
のダイスに充填し、ホットプレスする方法等を採用する
ことができる。
式あるいは湿式で所定の形状に成形し、湿式で成形した
場合は乾燥処理を行った後に、常圧又は加圧した窒素含
有ガス雰囲気下で焼結する方法、原料粉末を所定の形状
のダイスに充填し、ホットプレスする方法等を採用する
ことができる。
また上記方法で得られた焼結体をさらに熱間静水圧プレ
スすることにより、焼結体の物理的特性を一層高めるこ
ともできる。
スすることにより、焼結体の物理的特性を一層高めるこ
ともできる。
常圧又は加圧焼結に先立つ混合粉末の成形は公知の方法
、例えばラバープレス法、−軸成形法、鋳込成形法、射
出成形法、爆発圧縮成形法等によって行うことができる
。
、例えばラバープレス法、−軸成形法、鋳込成形法、射
出成形法、爆発圧縮成形法等によって行うことができる
。
焼結温度は通常1600〜1900°Cであり、焼結時
間は通常0.5〜10時間である。焼結温度が過度に低
いと焼結が進行せず、また焼結温度が過度に高いと焼結
体に熱分解による組成変化が生じるようになる。
間は通常0.5〜10時間である。焼結温度が過度に低
いと焼結が進行せず、また焼結温度が過度に高いと焼結
体に熱分解による組成変化が生じるようになる。
本発明のサイアロン−窒化硼素系複合焼結体は、原料粉
末として異常粒成長のないα−サイアロン粉末を用いる
ことと、焼結時に窒化硼素中の含有酸素が作用してサイ
アロン相がα−サイアロン単相から、主として粒状のα
−サイアロン相及び主として柱状のβ−サイアロン相か
らなる複合相に転移することにより、α−サイアロン、
β−サイアロン及び六方晶窒化硼素の3相の微細粒子が
均一に分散し、曲げ強度、耐熱衝撃性、切削加工性に優
れた材料となったものと思われる。
末として異常粒成長のないα−サイアロン粉末を用いる
ことと、焼結時に窒化硼素中の含有酸素が作用してサイ
アロン相がα−サイアロン単相から、主として粒状のα
−サイアロン相及び主として柱状のβ−サイアロン相か
らなる複合相に転移することにより、α−サイアロン、
β−サイアロン及び六方晶窒化硼素の3相の微細粒子が
均一に分散し、曲げ強度、耐熱衝撃性、切削加工性に優
れた材料となったものと思われる。
(発明の効果)
本発明で得られるサイアロン−窒化硼素系複合焼結体は
、従来のサイアロン−窒化硼素系複合焼結体及び窒化珪
素−窒化硼素系複合焼結体に比較して、組織が微細で均
一であり、室温及び高温曲げ強度、耐熱衝撃性、及び切
削加工性に優れているので、高温耐蝕部材、鋳造部品等
に好適に使用することができる。
、従来のサイアロン−窒化硼素系複合焼結体及び窒化珪
素−窒化硼素系複合焼結体に比較して、組織が微細で均
一であり、室温及び高温曲げ強度、耐熱衝撃性、及び切
削加工性に優れているので、高温耐蝕部材、鋳造部品等
に好適に使用することができる。
(実施例)
以下に実施例及び比較例を示す。
実施例1〜4及び比較例1〜3
シリコンジイミドを1200°Cで熱処理して得られた
非晶質窒化珪素粉末500g、金属Al粉末65.7
g及びY、O,粉末62.0 gを窒素ガス雰囲気下に
振動ミルで1時間混合した。この混合粉末をカーボン製
ルツボに充填して高周波誘導炉にセットし、窒素ガス雰
囲気下、室温から1200°C迄を4時間、1200
”Cから1400°C迄を4時間、さらに1400°C
から1600℃迄を2時間の昇温スケジュールで加熱す
ることにより結晶化させ、Y系α−サイアロン粉末を得
た。得られたα−サイアロン粉末の特性を以下に示す。
非晶質窒化珪素粉末500g、金属Al粉末65.7
g及びY、O,粉末62.0 gを窒素ガス雰囲気下に
振動ミルで1時間混合した。この混合粉末をカーボン製
ルツボに充填して高周波誘導炉にセットし、窒素ガス雰
囲気下、室温から1200°C迄を4時間、1200
”Cから1400°C迄を4時間、さらに1400°C
から1600℃迄を2時間の昇温スケジュールで加熱す
ることにより結晶化させ、Y系α−サイアロン粉末を得
た。得られたα−サイアロン粉末の特性を以下に示す。
理論組成 Yo、 551w、 tsAlz、 zso
o、 ?SNI S、 zs比表面積 2.0ボ/g 粒 形 等軸結晶 生成相 α相290% 生成物組成(wtz) Yニア、2 Si:44.OAl:9.8 0:5
.I N:33.9過剰酸素量 3.1重量% 上記α−サイアロン粉末及び六方晶窒化硼素粉末(−次
粒子径:0.2μm、比表面積=45ボ/g)を第1表
に示す割合で、媒体としてエタノールを用い488時間
混ミリングした後、80°Cで真空乾燥した。得られた
原料粉末40gを金型にて150 kg/cJの圧力で
一軸プレスした後、圧力1、5 ton / C11
lでラバープレスした。得られた成形品を黒鉛ルツボに
入れ、高周波誘導炉にセットし、窒素ガス雰囲気下に1
750°Cで4時間保持した。
o、 ?SNI S、 zs比表面積 2.0ボ/g 粒 形 等軸結晶 生成相 α相290% 生成物組成(wtz) Yニア、2 Si:44.OAl:9.8 0:5
.I N:33.9過剰酸素量 3.1重量% 上記α−サイアロン粉末及び六方晶窒化硼素粉末(−次
粒子径:0.2μm、比表面積=45ボ/g)を第1表
に示す割合で、媒体としてエタノールを用い488時間
混ミリングした後、80°Cで真空乾燥した。得られた
原料粉末40gを金型にて150 kg/cJの圧力で
一軸プレスした後、圧力1、5 ton / C11
lでラバープレスした。得られた成形品を黒鉛ルツボに
入れ、高周波誘導炉にセットし、窒素ガス雰囲気下に1
750°Cで4時間保持した。
得られたサイアロン−窒化硼素系複合焼結体の特性を測
定した結果を第1表に示す。
定した結果を第1表に示す。
尚、第1表において各物性値は次の方法により測定した
。
。
(1)相対密度:焼結体嵩密度をアルキメデス法により
求め次式により算出した。
求め次式により算出した。
(2)生成相の割合:焼結体のX線回折ピーク強度によ
り算出した。
り算出した。
(3)曲げ強度: JIS R−1601に規定された
測定法により測定した。
測定法により測定した。
(4)切削加工性:超硬バイトを使用し、旋盤加工によ
り測定した。
り測定した。
(5)耐熱衝撃性:焼結体を3X4X40mmに加工し
所定の温度で15分保持後25°C の水中で急冷した。急冷後のサン プルの3点曲げ強度を測定し、室 温強度の劣化し始める臨界温度差 を耐熱衝撃値ΔTとした。
所定の温度で15分保持後25°C の水中で急冷した。急冷後のサン プルの3点曲げ強度を測定し、室 温強度の劣化し始める臨界温度差 を耐熱衝撃値ΔTとした。
431
Claims (2)
- (1)式M_x(Si,Al)_1_2(O,N)_1
_6(式中、Mは格子間に侵入固溶する金属であり、x
は0<x≦2を満足する数である。)で表されるα−サ
イアロンの結晶及び 式Si_6_−_zAl_zO_2N_8_−_z(式
中、zは0<z≦4.2を満足する数である。)で表さ
れるβ−サイアロンの結晶が55〜90重量%、六方晶
窒化硼素の結晶が9〜40重量%及び金属Mを含むガラ
ス相が0〜10重量%からなり、かつα−サイアロンと
β−サイアロンの比が1:20〜5:1の範囲であるこ
とを特徴とするサイアロン−窒化硼素系複合焼結体。 - (2)式M_x(Si,Al)_1_2(O,N)_1
_6(式中、Mは格子間に侵入固溶する金属であり、x
は0<x≦2を満足する数である。)で表されるα−サ
イアロンを主たる相とし、かつ上記式で規定される理論
酸素量に対して8重量%以下の過剰酸素を有するα−サ
イアロン粉末90〜55重量部、窒化硼素粉末9〜40
重量部及び金属Mの酸化物0〜10重量部を混合し、所
望の形状に成形した後、窒素含有雰囲気下に、1600
〜1900℃の範囲の温度で常圧又は加圧焼結すること
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載のサイアロン−
窒化硼素系複合焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1291246A JP3008415B2 (ja) | 1989-11-10 | 1989-11-10 | サイアロン―窒化硼素系複合焼結体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1291246A JP3008415B2 (ja) | 1989-11-10 | 1989-11-10 | サイアロン―窒化硼素系複合焼結体及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03153573A true JPH03153573A (ja) | 1991-07-01 |
JP3008415B2 JP3008415B2 (ja) | 2000-02-14 |
Family
ID=17766377
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1291246A Expired - Lifetime JP3008415B2 (ja) | 1989-11-10 | 1989-11-10 | サイアロン―窒化硼素系複合焼結体及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3008415B2 (ja) |
-
1989
- 1989-11-10 JP JP1291246A patent/JP3008415B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3008415B2 (ja) | 2000-02-14 |
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