JPH042664A - 高強度サイアロン基焼結体 - Google Patents
高強度サイアロン基焼結体Info
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、高温高強度、高硬度及び高靭性を有する各種
エンジニアリングセラミックスを製造するために有用な
高強度サイアロン基焼結体に関する。
エンジニアリングセラミックスを製造するために有用な
高強度サイアロン基焼結体に関する。
(徒来技術及びその問題点)
α−サイアロンは、α型窒化珪素のSi位置にAnが、
N位置にOが置換固溶すると同時に、格子間位置に変性
用カチオンMが侵入固溶した物質であり、 弐Mz (S t、 Ajり lz (0,N) 16
(1)(式中、MはLi、Mg、Ca、Y及びラン
タニド元素(但し、LaとCeを除く)を示し、Xは0
<x≦1を満足する数である。) で表わされる。このMα−サイアロンは、高硬度、低熱
膨張率、優れた耐蝕性等のエンジニアリングセラミック
スとしての特性を有している。
N位置にOが置換固溶すると同時に、格子間位置に変性
用カチオンMが侵入固溶した物質であり、 弐Mz (S t、 Ajり lz (0,N) 16
(1)(式中、MはLi、Mg、Ca、Y及びラン
タニド元素(但し、LaとCeを除く)を示し、Xは0
<x≦1を満足する数である。) で表わされる。このMα−サイアロンは、高硬度、低熱
膨張率、優れた耐蝕性等のエンジニアリングセラミック
スとしての特性を有している。
しかし、Mα−サイアロン結晶単相の焼結体は、結晶形
状が粒状であることが1つの原因と思われるが、エンジ
ニアリングセラミックスとしての強度、破壊靭性等の特
性が十分とは言えない。そこで、この欠点を改良するた
めに、特開昭58−185484号公報、同58−20
4875号公報、同63−233082号公報等には、
Mα−サイアロン結晶相と、β型窒化珪素のSt位置に
AI!。
状が粒状であることが1つの原因と思われるが、エンジ
ニアリングセラミックスとしての強度、破壊靭性等の特
性が十分とは言えない。そこで、この欠点を改良するた
めに、特開昭58−185484号公報、同58−20
4875号公報、同63−233082号公報等には、
Mα−サイアロン結晶相と、β型窒化珪素のSt位置に
AI!。
が、N位置にOが置換固溶した
式S i 、−、A 42 、OよN、−、(If)(
式中、2はO<z≦4.2を満足する数である。)で表
わされる針状のβ−サイアロン結晶相とを複合化させた
サイアロン基焼結体が提案されている。
式中、2はO<z≦4.2を満足する数である。)で表
わされる針状のβ−サイアロン結晶相とを複合化させた
サイアロン基焼結体が提案されている。
しかしながら、このサイアロン基焼結体の機械的特性も
、高温材料として使用するには、実用上十分なものでは
ない。また、変性用カチオンMとしては、イツトリウム
Yが一般的であるが、Yを含むサイアロン基焼結体は、
高温における耐酸化性が劣ると言われており、過酷な条
件下で使用されるカスタービン部品などへの利用は、困
難であることが予想される。
、高温材料として使用するには、実用上十分なものでは
ない。また、変性用カチオンMとしては、イツトリウム
Yが一般的であるが、Yを含むサイアロン基焼結体は、
高温における耐酸化性が劣ると言われており、過酷な条
件下で使用されるカスタービン部品などへの利用は、困
難であることが予想される。
(発明の目的)
本発明の目的は、前記問題点を解決し、耐酸化性に優れ
、かつ高温強度及び靭性の高い新規なサイアロン基焼結
体を提供することである。
、かつ高温強度及び靭性の高い新規なサイアロン基焼結
体を提供することである。
(発明の要旨)
本発明によれば、
蛍石型結晶構造のRE2M2−uO7−2uの微結晶(
式中、REはHo、Er、Tm、Yb及びLuの中から
選ばれた希土類元素、MはHf及び/又はZrを示し、
Uは−1<u<1を満足する数である。)、食塩型結晶
構造のM’N、の微結晶(式中、M゛はHf及び/又は
Zrを示し、■は0.7≦v≦1.2を満足する数であ
る。)、式REX(S i、 A/2) 、□(0,N
) +6 (III)(式中、REはHo、Er、Tm
、Yb及びLuの中から選ばれた変性用希土類元素を示
し、Xは0<x≦1を満足する数である。)で表わされ
るREα−サイアロンの結晶、前記式(It)で表わさ
れるβ−サイアロンの結晶、A/2.Siを含有する複
合酸窒化物のAfNポリタイプ結晶、及びREを含む前
記以外の結晶相及び/又はガラス相から構成されてなる
高強度サイアロン基焼結体が提供される。
式中、REはHo、Er、Tm、Yb及びLuの中から
選ばれた希土類元素、MはHf及び/又はZrを示し、
Uは−1<u<1を満足する数である。)、食塩型結晶
構造のM’N、の微結晶(式中、M゛はHf及び/又は
Zrを示し、■は0.7≦v≦1.2を満足する数であ
る。)、式REX(S i、 A/2) 、□(0,N
) +6 (III)(式中、REはHo、Er、Tm
、Yb及びLuの中から選ばれた変性用希土類元素を示
し、Xは0<x≦1を満足する数である。)で表わされ
るREα−サイアロンの結晶、前記式(It)で表わさ
れるβ−サイアロンの結晶、A/2.Siを含有する複
合酸窒化物のAfNポリタイプ結晶、及びREを含む前
記以外の結晶相及び/又はガラス相から構成されてなる
高強度サイアロン基焼結体が提供される。
(発明の詳細な説明)
本発明のサイアロン基焼結体における各相の含有割合は
、以下に示す範囲が望ましい。
、以下に示す範囲が望ましい。
1 < REzMz−、()+−2uの微結晶相 〈2
0重量%9.5<M’Nvの微結晶相 〈1
0重量%5<REα−サイアロンの結晶相 〈50重重
量30<β−サイアロンの結晶相 〈90重重量0
.5<AjL S iを含有する複合酸室〈10重量%
化物のAlNポリタイプ結晶相 1<REを含む結晶相及び 〈10重量%/又は
ガラス相 但し、REα−サイアロンの結晶相及びβ−サイアロン
の結晶相は、それぞれ式(I[[)及び式〔■〕で表わ
される組成を有し、それぞれの相とも各結晶粒子間で必
ずしも一定の組成である必要はなく、異なった組成にな
っていてもよい。α−サイアロンの格子間にYよりもイ
オン半径の小さなHo、Er、Tm、Yb又はLuが侵
入固溶することにより、得られるサイアロン基焼結体の
耐酸化性が改善され、高温の酸素含有雰囲気中でも、安
定して使用することが可能となる。特に、侵入固溶する
元素がEr、Tm、Yb又はLuの場合に、耐酸化性が
優れている。
0重量%9.5<M’Nvの微結晶相 〈1
0重量%5<REα−サイアロンの結晶相 〈50重重
量30<β−サイアロンの結晶相 〈90重重量0
.5<AjL S iを含有する複合酸室〈10重量%
化物のAlNポリタイプ結晶相 1<REを含む結晶相及び 〈10重量%/又は
ガラス相 但し、REα−サイアロンの結晶相及びβ−サイアロン
の結晶相は、それぞれ式(I[[)及び式〔■〕で表わ
される組成を有し、それぞれの相とも各結晶粒子間で必
ずしも一定の組成である必要はなく、異なった組成にな
っていてもよい。α−サイアロンの格子間にYよりもイ
オン半径の小さなHo、Er、Tm、Yb又はLuが侵
入固溶することにより、得られるサイアロン基焼結体の
耐酸化性が改善され、高温の酸素含有雰囲気中でも、安
定して使用することが可能となる。特に、侵入固溶する
元素がEr、Tm、Yb又はLuの場合に、耐酸化性が
優れている。
REzMz−−07−2u及びM’Nvの微結晶相の割
合が前記範囲を外れると、得られるサイアロン基焼結体
の機械的強度が低下し、またそのバラツキも大きくなる
ので好ましくない。
合が前記範囲を外れると、得られるサイアロン基焼結体
の機械的強度が低下し、またそのバラツキも大きくなる
ので好ましくない。
本発明において、RE、M、uO,、uの微結晶は、R
E2Hf zoq、RE2Z r zot、又は両者の
固溶体、あるいは、これらとRE、O,、Hf Oz、
又はZ r O,との固溶体を表わし、−1< u <
1である。
E2Hf zoq、RE2Z r zot、又は両者の
固溶体、あるいは、これらとRE、O,、Hf Oz、
又はZ r O,との固溶体を表わし、−1< u <
1である。
また、M’Nvの微結晶は、HfN、ZrN、又は両者
の固溶体、あるいは、これらの不定比組成化合物を表わ
し、0.7≦v≦1.2である。
の固溶体、あるいは、これらの不定比組成化合物を表わ
し、0.7≦v≦1.2である。
また、本発明のサイアロン基焼結体において、REα−
サイアロンの結晶の長径が0.05〜10μm、β−サ
イアロンの結晶の長径が1〜100μmであることが好
ましい。
サイアロンの結晶の長径が0.05〜10μm、β−サ
イアロンの結晶の長径が1〜100μmであることが好
ましい。
Al1、Siを含有する複合酸窒化物のAfNポリタイ
プ結晶は、15R,21R,27R,8H112H,2
H1’などの長周期構造を有するAfN近傍組成の結晶
群を表わす。
プ結晶は、15R,21R,27R,8H112H,2
H1’などの長周期構造を有するAfN近傍組成の結晶
群を表わす。
REを含む結晶相としては、例えばメリライト型のRE
zSiz03Ng、アパタイト型のRE16(SiO4
)Jz、ウオラストナイト型のRu5t(hN 、ウォ
ーレライト型のRE4Siz07Nz、ガーネット型の
REJlsO+z、ムライト型のREaAlzOq、R
HJISlzOJz、REgSizO7、REzSiO
s等が挙げられるが、これらの結晶群だけに限定される
ものではない。
zSiz03Ng、アパタイト型のRE16(SiO4
)Jz、ウオラストナイト型のRu5t(hN 、ウォ
ーレライト型のRE4Siz07Nz、ガーネット型の
REJlsO+z、ムライト型のREaAlzOq、R
HJISlzOJz、REgSizO7、REzSiO
s等が挙げられるが、これらの結晶群だけに限定される
ものではない。
本発明のサイアロン基焼結体中には、β−サイアロンの
結晶、Al1.Siを含有する複合酸窒化物の/INポ
リタイプ結晶、REを含む結晶相及び/又はガラス相、
及び粒界で結晶化した蛍石型結晶構造のRE z M
t −uO? −z uの微粒結晶及び食塩型結晶構造
のM’Nvの微粒結晶が、REα−サイアロンの結晶と
共に存在する。
結晶、Al1.Siを含有する複合酸窒化物の/INポ
リタイプ結晶、REを含む結晶相及び/又はガラス相、
及び粒界で結晶化した蛍石型結晶構造のRE z M
t −uO? −z uの微粒結晶及び食塩型結晶構造
のM’Nvの微粒結晶が、REα−サイアロンの結晶と
共に存在する。
本発明においては、この焼結体中に存在する、RE z
M 2−uO?−z−及びM’Nvの微粒結晶により
、粒界相(RE2M!−,07−2uとREを含む結晶
相及び/又はガラス相)の強度特性が向上する。特に、
高温で軟化すると言われている粒界ガラス相の耐熱性が
改善され、高温まで優れた機械的特性を維持することが
できる。また、焼結体中には組成、結晶相、粒子形状、
粒子径及び熱膨張率の異なる種々の相が存在し、焼結後
に、焼結体中に微小歪に基づく微小クランクが発生する
。このことが、針状結晶及び粒状結晶の三次元的交錯に
よるマトリックスの強化作用、クラック進展阻止作用と
相俟って、得られるサイアロン基焼結体の破壊靭性等の
機械的特性を向上させるものと考えられる。
M 2−uO?−z−及びM’Nvの微粒結晶により
、粒界相(RE2M!−,07−2uとREを含む結晶
相及び/又はガラス相)の強度特性が向上する。特に、
高温で軟化すると言われている粒界ガラス相の耐熱性が
改善され、高温まで優れた機械的特性を維持することが
できる。また、焼結体中には組成、結晶相、粒子形状、
粒子径及び熱膨張率の異なる種々の相が存在し、焼結後
に、焼結体中に微小歪に基づく微小クランクが発生する
。このことが、針状結晶及び粒状結晶の三次元的交錯に
よるマトリックスの強化作用、クラック進展阻止作用と
相俟って、得られるサイアロン基焼結体の破壊靭性等の
機械的特性を向上させるものと考えられる。
本発明のサイアロン基焼結体を製造する方法としては、
前記構造の焼結体が得られれば、どのような方法を用い
てもよい。
前記構造の焼結体が得られれば、どのような方法を用い
てもよい。
以下に、本発明のサイアロン基焼結体を製造する方法の
一例を述べる。
一例を述べる。
本発明のサイアロン基焼結体は、前記式(I[[)で表
わされるREα−サイアロンを主たる相とし、かつ式(
III)で規定される理論酸素量に対して8重量%以下
の過剰酸素を含有するREα−サイアロン粉末60重量
%以下、酸化ハフニウム粉末及び/又は酸化ジルコニウ
ム粉末15重量%以下、及び残部がα−窒化珪素粉末か
らなる原料混合粉末を、最高温度1600〜2100℃
の範囲に加熱、焼結することにより得られる。
わされるREα−サイアロンを主たる相とし、かつ式(
III)で規定される理論酸素量に対して8重量%以下
の過剰酸素を含有するREα−サイアロン粉末60重量
%以下、酸化ハフニウム粉末及び/又は酸化ジルコニウ
ム粉末15重量%以下、及び残部がα−窒化珪素粉末か
らなる原料混合粉末を、最高温度1600〜2100℃
の範囲に加熱、焼結することにより得られる。
REα−サイアロン粉末としては、式(III)で表わ
されるREα−サイアロンを主たる相とする粉末であれ
ば、いかなる粉末を使用しても良いが、本出願人が先に
提案した特開昭62−223009号の発明に従って調
製した粉末が好適である。
されるREα−サイアロンを主たる相とする粉末であれ
ば、いかなる粉末を使用しても良いが、本出願人が先に
提案した特開昭62−223009号の発明に従って調
製した粉末が好適である。
この提案の方法は、
(a)非晶質窒化珪素粉末、
(b)金属アルミニウム又は窒化アルミニウム、(c)
REα−サイアロンの格子間に侵入固溶するRE (R
EはHo、Er、Tm、Yb又はLuの中から選ばれた
変性用希土類元素)の酸化物を生成する金属塩類、及び
必要に応じて、(d)アルミニウム又は珪素の酸素含有
化合物を、所望のREα−サイアロン組成になるように
混合し、混合物を窒素含有雰囲気下で1300〜190
0°Cの範囲の温度に加熱することにより、REα−サ
イアロン粉末を製造する方法である。
REα−サイアロンの格子間に侵入固溶するRE (R
EはHo、Er、Tm、Yb又はLuの中から選ばれた
変性用希土類元素)の酸化物を生成する金属塩類、及び
必要に応じて、(d)アルミニウム又は珪素の酸素含有
化合物を、所望のREα−サイアロン組成になるように
混合し、混合物を窒素含有雰囲気下で1300〜190
0°Cの範囲の温度に加熱することにより、REα−サ
イアロン粉末を製造する方法である。
この方法で得られるREα−サイアロン粉末は、−次粒
子の大きさが0.2〜2μmの微細かつ均一粒度の粉末
であって、遊離炭素及び金属不純物を殆ど含有しないの
で、気孔及び異常粒成長のない焼結体を与えることがで
きる。
子の大きさが0.2〜2μmの微細かつ均一粒度の粉末
であって、遊離炭素及び金属不純物を殆ど含有しないの
で、気孔及び異常粒成長のない焼結体を与えることがで
きる。
REα−サイアロン粉末の焼結性を高めると同時に高強
度のサイアロン基焼結体を得るためには、焼結原料のR
Eα−サイアロン粉末が、式(III)で規定される理
論酸素量に対して、8重量%以下の過剰酸素を含有して
いることが必要である。
度のサイアロン基焼結体を得るためには、焼結原料のR
Eα−サイアロン粉末が、式(III)で規定される理
論酸素量に対して、8重量%以下の過剰酸素を含有して
いることが必要である。
REα−サイアロン粉末に過剰の酸素を含有させる方法
としては、例えば、REα−サイアロン粉末の調製段階
で、非晶質窒化珪素に珪素、アルミニウム又は特定の希
土類元素REの酸素含有化合物を過剰量添加する方法、
REα−サイアロン粉末を酸素含有雰囲気中で加熱する
方法が採用される。後者の一例としては、REα−サイ
アロン粉末を、酸素含有雰囲気中で800〜1200°
Cの範囲の温度に加熱して、理論量より過剰の酸素をR
Eα−サイアロン粉末に含有させる方法が挙げられる。
としては、例えば、REα−サイアロン粉末の調製段階
で、非晶質窒化珪素に珪素、アルミニウム又は特定の希
土類元素REの酸素含有化合物を過剰量添加する方法、
REα−サイアロン粉末を酸素含有雰囲気中で加熱する
方法が採用される。後者の一例としては、REα−サイ
アロン粉末を、酸素含有雰囲気中で800〜1200°
Cの範囲の温度に加熱して、理論量より過剰の酸素をR
Eα−サイアロン粉末に含有させる方法が挙げられる。
加熱時間は通常0.5〜5時間である。
この処理は、例えばREα−サイアロン粉末を保持板上
に薄く乗せて、酸素含有雰囲気中に放置する方法、RE
α−サイアロン粉末を酸素含有雰囲気中で流動化させる
方法によって行うことができる。
に薄く乗せて、酸素含有雰囲気中に放置する方法、RE
α−サイアロン粉末を酸素含有雰囲気中で流動化させる
方法によって行うことができる。
過剰酸素量は8重量%以下、好ましくは1〜6.5重量
%、特に好ましくは2〜4重量%である。
%、特に好ましくは2〜4重量%である。
過剰酸素量が過度に多いと、焼結体中に融点の低い相が
多く残留し、高温での機械的特性が損なわれるようにな
る。
多く残留し、高温での機械的特性が損なわれるようにな
る。
α−窒化珪素粉末としては、焼結性の面で1μm以下の
平均粒径を有していることが好ましく、さらに、得られ
る焼結体の高温での強度、耐蝕性、耐酸化性を損なう不
純物の含有量が、0.1重量%以下であることが好まし
い。
平均粒径を有していることが好ましく、さらに、得られ
る焼結体の高温での強度、耐蝕性、耐酸化性を損なう不
純物の含有量が、0.1重量%以下であることが好まし
い。
前記原料混合粉末中のα−窒化珪素粉末の配合割合は4
0重量%以上、好ましくは50〜90重量%、さらに好
ましくは60〜80重量%である。
0重量%以上、好ましくは50〜90重量%、さらに好
ましくは60〜80重量%である。
上記範囲内において窒化珪素粉末の配合割合を高めるに
従って、生成サイアロン基焼結体中のβサイアロン相の
割合が増大する。α−窒化珪素粉末の配合割合が90重
量%を超えると、混合物の焼結性が低下し、焼結体の緻
密化が進行しなくなる。
従って、生成サイアロン基焼結体中のβサイアロン相の
割合が増大する。α−窒化珪素粉末の配合割合が90重
量%を超えると、混合物の焼結性が低下し、焼結体の緻
密化が進行しなくなる。
また、本発明においては、前記α−窒化珪素粉末が、さ
らにアルミニウム又は変性用希土類元素REを成分とし
て含んでもよい。この場合も、アルミニウム又は変性用
希土類元素REが、α−窒化珪素粉末の粒子内部又は表
面に存在してもよいし、アルミニウム又は変性用希土類
元素REの酸化物、窒化物、酸窒化物等の粉末を混合し
てもよい。また、主要金属成分以外の金属不純物の含有
量が0.1重量%以下であることが好ましい。
らにアルミニウム又は変性用希土類元素REを成分とし
て含んでもよい。この場合も、アルミニウム又は変性用
希土類元素REが、α−窒化珪素粉末の粒子内部又は表
面に存在してもよいし、アルミニウム又は変性用希土類
元素REの酸化物、窒化物、酸窒化物等の粉末を混合し
てもよい。また、主要金属成分以外の金属不純物の含有
量が0.1重量%以下であることが好ましい。
さらに、必要に応じて、前記原料混合粉末に、10重量
%以下の窒化ハフニウム粉末及び/又は窒化ジルコニウ
ム粉末を添加することもできる。
%以下の窒化ハフニウム粉末及び/又は窒化ジルコニウ
ム粉末を添加することもできる。
例えば、本発明のサイアロン基焼結体中のM′Nvの微
結晶は、焼結過程において、前記原料混合粉末中の酸化
ハフニウム及び/又は酸化ジルコニウムが、雰囲気中の
窒素ガスと反応して、還元窒化されることにより生成す
るので、予め窒化ハフニウム粉末及び/又は窒化ジルコ
ニウムを添加しておくことにより、M′Nvの微結晶の
生成割合を増加させることができる。
結晶は、焼結過程において、前記原料混合粉末中の酸化
ハフニウム及び/又は酸化ジルコニウムが、雰囲気中の
窒素ガスと反応して、還元窒化されることにより生成す
るので、予め窒化ハフニウム粉末及び/又は窒化ジルコ
ニウムを添加しておくことにより、M′Nvの微結晶の
生成割合を増加させることができる。
前記原料混合粉末の調製方法については特に制限はなく
、それ自体公知の方法、例えば、個々の原料粉末を乾式
混合する方法、不活性液体中で湿式混合した後、不活性
液体を除去する方法等を適宜採用することができる。混
合装置としては■型混合機、ボールミル、振動ミル等が
便利に使用される。
、それ自体公知の方法、例えば、個々の原料粉末を乾式
混合する方法、不活性液体中で湿式混合した後、不活性
液体を除去する方法等を適宜採用することができる。混
合装置としては■型混合機、ボールミル、振動ミル等が
便利に使用される。
原料混合粉末の加熱焼結は、例えば、混合粉末をそのま
ま乾式あるいは湿式で所定の形状に成形し、湿式で成形
した場合は乾燥処理を行った後に、常圧又は加圧した窒
素含有非酸化性ガス雰囲気下で焼結する方法、原料粉末
を所定の形状のダイスに充填し、ホットプレスする方法
等を採用することができる。また、上記方法で得られた
焼結体をさらに熱間静水圧プレスすることにより、焼結
体の物理的特性を一層高めることもできる。
ま乾式あるいは湿式で所定の形状に成形し、湿式で成形
した場合は乾燥処理を行った後に、常圧又は加圧した窒
素含有非酸化性ガス雰囲気下で焼結する方法、原料粉末
を所定の形状のダイスに充填し、ホットプレスする方法
等を採用することができる。また、上記方法で得られた
焼結体をさらに熱間静水圧プレスすることにより、焼結
体の物理的特性を一層高めることもできる。
常圧又は雰囲気加圧焼結に先立つ混合粉末の成形は、公
知の方法、例えばラバープレス法、−軸成形法、鋳込成
形法、射出成形法、爆発圧縮成形法等によって行うこと
ができる。
知の方法、例えばラバープレス法、−軸成形法、鋳込成
形法、射出成形法、爆発圧縮成形法等によって行うこと
ができる。
焼結温度は通常1600〜2100°Cであり、焼結時
間は通常0.5〜10時間である。焼結温度が過度に低
いと焼結が進行せず、また焼結温度が過度に高いと、焼
結体に熱分解による組成変化が生じるようになる。
間は通常0.5〜10時間である。焼結温度が過度に低
いと焼結が進行せず、また焼結温度が過度に高いと、焼
結体に熱分解による組成変化が生じるようになる。
前記方法により、REα−サイアロンとα−窒化珪素と
の反応によって生成すると考えられるβ−サイアロンの
結晶、Aj!SSiを含有する複合酸窒化物のA1.N
ポリタイプ結晶、REを含む結晶相及び/又はガラス相
、及び粒界で結晶化した蛍石型結晶構造のRE z M
z −uOq −z uの微粒結晶及び食塩型結晶構
造のM’Nvの微粒結晶が、原料のREα−サイアロン
の組成より式(III)のXが若干低いREα−サイア
ロンの結晶と共に存在するサイアロン基焼結体が得られ
る。
の反応によって生成すると考えられるβ−サイアロンの
結晶、Aj!SSiを含有する複合酸窒化物のA1.N
ポリタイプ結晶、REを含む結晶相及び/又はガラス相
、及び粒界で結晶化した蛍石型結晶構造のRE z M
z −uOq −z uの微粒結晶及び食塩型結晶構
造のM’Nvの微粒結晶が、原料のREα−サイアロン
の組成より式(III)のXが若干低いREα−サイア
ロンの結晶と共に存在するサイアロン基焼結体が得られ
る。
特に、サイアロン基焼結体の粒界に耐熱性の高い結晶相
又はガラス相を形成させる為には、焼結条件下において
、これらの耐熱性粒界相と共存しうるAn!、Stを含
有する複合酸窒化物のAI!、Nポリタイプ結晶の析出
が不可欠である。従って、例えば、原料のREα−サイ
アロン粉末として過剰酸素量が5重量%以下のものを用
いる方法、窒化アルミニウム粉末を添加する方法、焼結
雰囲気の窒素ガス圧力を高くする方法等により、AIN
ポリタイプ結晶の析出を促進することが望ましい。
又はガラス相を形成させる為には、焼結条件下において
、これらの耐熱性粒界相と共存しうるAn!、Stを含
有する複合酸窒化物のAI!、Nポリタイプ結晶の析出
が不可欠である。従って、例えば、原料のREα−サイ
アロン粉末として過剰酸素量が5重量%以下のものを用
いる方法、窒化アルミニウム粉末を添加する方法、焼結
雰囲気の窒素ガス圧力を高くする方法等により、AIN
ポリタイプ結晶の析出を促進することが望ましい。
(発明の効果)
本発明で得られるサイアロン基焼結体は、従来のサイア
ロン基焼結体に比較して、高温強度、破壊靭性等の機械
的特性はもちろんのこと、特に耐酸化性が著しく向上し
ているので、信頬性の高い構造材料、特にガスタービン
エンジン用のロータ、ステーター、燃焼器などの耐熱部
品として好適に使用することができる。
ロン基焼結体に比較して、高温強度、破壊靭性等の機械
的特性はもちろんのこと、特に耐酸化性が著しく向上し
ているので、信頬性の高い構造材料、特にガスタービン
エンジン用のロータ、ステーター、燃焼器などの耐熱部
品として好適に使用することができる。
(実施例)
以下に実施例及び比較例を示す。
実施例1〜15及び比較例1〜7
第1表に示す配合割合の非晶質窒化珪素粉末、希土類酸
化物(RE z O3)粉末及び金属A1粉末を、窒素
ガス雰囲気下に振動ミルで1時間混合した。混合粉末を
カーボン製ルツボに充填して抵抗加熱式高温炉内にセッ
トし、窒素ガス雰囲気下、室温から1200°C迄を1
時間、1200°Cから1400℃迄を4時間、さらに
1400℃から1600°C迄を2時間の昇温スケシュ
ニルで加熱することにより結晶化させ、REα−サイア
ロン粉末を得た。得られたREα−サイアロン粉末の特
性を第1表に示す。
化物(RE z O3)粉末及び金属A1粉末を、窒素
ガス雰囲気下に振動ミルで1時間混合した。混合粉末を
カーボン製ルツボに充填して抵抗加熱式高温炉内にセッ
トし、窒素ガス雰囲気下、室温から1200°C迄を1
時間、1200°Cから1400℃迄を4時間、さらに
1400℃から1600°C迄を2時間の昇温スケシュ
ニルで加熱することにより結晶化させ、REα−サイア
ロン粉末を得た。得られたREα−サイアロン粉末の特
性を第1表に示す。
以上のようにして合成したREα−サイアロン粉末、
比表面積 : 11.5ボ/g
粒子形状 : 等軸結晶
生成相 : α相〉95%
酸素含有量:1.3重量%
金属不純物: <500ppm
という特性を有するα−窒化珪素粉末(宇部興産■製)
、酸化ハフニウム粉末、酸化ジルコニウム粉末、窒化ハ
フニウム粉末及び窒化ジルコニウム粉末(いずれもヘル
マン・シー・スタルク■製)を、第2表及び第3表に示
す配合割合で、媒体としてエタノールを用い、488時
間混ボールミリングした後、80℃で真空乾燥した。得
られた原料粉末150gを、表面を窒化硼素で被覆した
内径100III11の黒鉛製ダイスに充填し、ホット
プレス焼結装置にセットした後、250 kg/cdの
加圧下に室温から1750°Cまで200℃/時で昇温
し、同温度に1時間保持した。
、酸化ハフニウム粉末、酸化ジルコニウム粉末、窒化ハ
フニウム粉末及び窒化ジルコニウム粉末(いずれもヘル
マン・シー・スタルク■製)を、第2表及び第3表に示
す配合割合で、媒体としてエタノールを用い、488時
間混ボールミリングした後、80℃で真空乾燥した。得
られた原料粉末150gを、表面を窒化硼素で被覆した
内径100III11の黒鉛製ダイスに充填し、ホット
プレス焼結装置にセットした後、250 kg/cdの
加圧下に室温から1750°Cまで200℃/時で昇温
し、同温度に1時間保持した。
得られた焼結体の嵩密度及び生成相の割合を測定した結
果を、第2表及び第3表に示す。なお、生成相の割合は
、X線回折ピーク強度により算出した。第1図に実施例
5で得られた焼結体のX線回折チャートを示す。
果を、第2表及び第3表に示す。なお、生成相の割合は
、X線回折ピーク強度により算出した。第1図に実施例
5で得られた焼結体のX線回折チャートを示す。
また、作製した焼結体から3 X 4 X 40 mm
のテストピース100本を切り出し、これを外スパン3
0mm、内スパン10薗の4点曲げ試験治具にセットし
て、室温及び1400°Cにおける曲げ強度を測定した
。破壊靭性値KI、は、5EPB法によりを測定した。
のテストピース100本を切り出し、これを外スパン3
0mm、内スパン10薗の4点曲げ試験治具にセットし
て、室温及び1400°Cにおける曲げ強度を測定した
。破壊靭性値KI、は、5EPB法によりを測定した。
また、得られた焼結体の耐酸化性試験として、テストピ
ースを空気中1350°Cにて100時間加熱処理し、
酸化による重量増加、及び酸化後の室温における曲げ強
度を測定した。
ースを空気中1350°Cにて100時間加熱処理し、
酸化による重量増加、及び酸化後の室温における曲げ強
度を測定した。
これらの結果を、第2表及び第3表に示す。
なお、室温強度値(サンプル数50本)についてワイブ
ル係数を算出した所、実施例1〜15では、いづれも2
0〜30であり、比較例1〜7では、6〜10であった
。
ル係数を算出した所、実施例1〜15では、いづれも2
0〜30であり、比較例1〜7では、6〜10であった
。
実施例16〜30及び比較例8〜15
実施例1〜15で使用したREα−サイアロン粉末、α
−窒化珪素粉末、酸化ハフニウム粉末、酸化ジルコニウ
ム粉末及び窒化アルミニウム粉末を、第4表及び第5表
に示す配合割合で、媒体としてエタノールを用い、48
時間湿式ボールミリングした後、80°Cで真空乾燥し
た。
−窒化珪素粉末、酸化ハフニウム粉末、酸化ジルコニウ
ム粉末及び窒化アルミニウム粉末を、第4表及び第5表
に示す配合割合で、媒体としてエタノールを用い、48
時間湿式ボールミリングした後、80°Cで真空乾燥し
た。
粉末混合物を、断面が50X80mm角の金型を用いて
、矩形状に予備成形した後、圧力1.5ton/dでラ
バープレスした。得られた成形体を、電気炉を用いて、
第4表及び第5表に記載の温度窒素ガス圧力条件下に昇
温し、同温度に2時間保持して、常圧焼結又は雰囲気加
圧焼結を行った。
、矩形状に予備成形した後、圧力1.5ton/dでラ
バープレスした。得られた成形体を、電気炉を用いて、
第4表及び第5表に記載の温度窒素ガス圧力条件下に昇
温し、同温度に2時間保持して、常圧焼結又は雰囲気加
圧焼結を行った。
得られた焼結体の各種特性を、実施例1と同様にして測
定した。その結果を、第4表および第5表に示す。なお
、室温強度値(サンプル数50本)についてワイブル係
数を算出した所、実施例16〜30では、いづれも18
〜28であり、比較例8〜15では、6〜10であった
。
定した。その結果を、第4表および第5表に示す。なお
、室温強度値(サンプル数50本)についてワイブル係
数を算出した所、実施例16〜30では、いづれも18
〜28であり、比較例8〜15では、6〜10であった
。
4、
第1図は、
本発明の実施例5で得られた焼結体
のX線回折図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 蛍石型結晶構造のRE_2M_2_−_uO_7_−
_2_uの微結晶(式中、REはHo,Er,Tm,Y
b及びLuの中から選ばれた希土類元素、MはHf及び
/又はZrを示し、uは−1<u<1を満足する数であ
る。)、 食塩型結晶構造のM’N_vの微結晶 (式中、M’はHf及び/又はZrを示し、vは0.7
≦v≦1.2を満足する数である。)、式RE_x(S
i,Al)_1_2(O,N)_1_6(式中、REは
Ho,Er,Tm,Yb及びLuの中から選ばれた変性
用希土類元素を示し、xは0<x≦1を満足する数であ
る。) で表わされるREα−サイアロンの結晶、 式Si_6_−_zAl_zO_zN_6_−_z(式
中、zは0<z≦4.2を満足する数である。)で表わ
されるβ−サイアロンの結晶、 Al、Siを含有する複合酸窒化物のAlNポリタイプ
結晶、 及びREを含む前記以外の結晶相及び/又はガラス相か
ら構成されてなる高強度サイアロン基焼結体。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2099253A JPH0686331B2 (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 高強度サイアロン基焼結体 |
US07/680,944 US5200374A (en) | 1990-04-06 | 1991-04-05 | Sialon-based sintered body and process for producing same |
GB9107154A GB2243364B (en) | 1990-04-06 | 1991-04-05 | Sialon-based sintered body and process for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2099253A JPH0686331B2 (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 高強度サイアロン基焼結体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH042664A true JPH042664A (ja) | 1992-01-07 |
JPH0686331B2 JPH0686331B2 (ja) | 1994-11-02 |
Family
ID=14242549
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2099253A Expired - Lifetime JPH0686331B2 (ja) | 1990-04-06 | 1990-04-17 | 高強度サイアロン基焼結体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0686331B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7223709B2 (en) | 2005-02-09 | 2007-05-29 | Kennametal Inc. | Method of making a SiAION ceramic |
CN102348754A (zh) * | 2009-03-31 | 2012-02-08 | 日本华尔卡工业株式会社 | 含填充材料的氟树脂片材、其制造方法及垫片 |
JP2015153605A (ja) * | 2014-02-14 | 2015-08-24 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミックヒータ素子、セラミックヒータおよびグロープラグ |
-
1990
- 1990-04-17 JP JP2099253A patent/JPH0686331B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7223709B2 (en) | 2005-02-09 | 2007-05-29 | Kennametal Inc. | Method of making a SiAION ceramic |
US7309673B2 (en) | 2005-02-09 | 2007-12-18 | Kennametal Inc. | SiAlON ceramic and method of making the same |
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CN102348754A (zh) * | 2009-03-31 | 2012-02-08 | 日本华尔卡工业株式会社 | 含填充材料的氟树脂片材、其制造方法及垫片 |
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