JPH03153549A - カーボンコート光ファイバの製造方法 - Google Patents
カーボンコート光ファイバの製造方法Info
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- JPH03153549A JPH03153549A JP1293026A JP29302689A JPH03153549A JP H03153549 A JPH03153549 A JP H03153549A JP 1293026 A JP1293026 A JP 1293026A JP 29302689 A JP29302689 A JP 29302689A JP H03153549 A JPH03153549 A JP H03153549A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C25/00—Surface treatment of fibres or filaments made from glass, minerals or slags
- C03C25/10—Coating
- C03C25/104—Coating to obtain optical fibres
- C03C25/106—Single coatings
- C03C25/1061—Inorganic coatings
- C03C25/1062—Carbon
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は裸ファイバにカーボンを被覆()〜−メチツク
コート)したカーボンコート光ファイバの製造方法に関
するものである。
コート)したカーボンコート光ファイバの製造方法に関
するものである。
光通信システムにおいては長さがlkm以上の長尺な光
ファイバを使用することがあるが、このような用途では
光ファイバに十分な機械的強度が要求される。具体的に
は、市販の光ファイノくの抗張力は一般に700g程度
であるが、例えば海底ケーブルに用いられる長大な光フ
ァイバでは、2000、程度の抗張力が要求される。長
尺で機械的強度の高い光ファイバが得られていない理由
は、次のような点にある。すなわち、通常の光ファイバ
の線引き工程の途中あるいはその後には、機械的な摩擦
や水蒸気、雰囲気中の汚染物質による物理的、化学的な
アタック(攻撃)が光ファイバに与えられ、これによっ
てサブミクロン程度の損傷が裸の光ファイバ(裸ファイ
ノ()の表面に生じるためである。
ファイバを使用することがあるが、このような用途では
光ファイバに十分な機械的強度が要求される。具体的に
は、市販の光ファイノくの抗張力は一般に700g程度
であるが、例えば海底ケーブルに用いられる長大な光フ
ァイバでは、2000、程度の抗張力が要求される。長
尺で機械的強度の高い光ファイバが得られていない理由
は、次のような点にある。すなわち、通常の光ファイバ
の線引き工程の途中あるいはその後には、機械的な摩擦
や水蒸気、雰囲気中の汚染物質による物理的、化学的な
アタック(攻撃)が光ファイバに与えられ、これによっ
てサブミクロン程度の損傷が裸の光ファイバ(裸ファイ
ノ()の表面に生じるためである。
そこで、裸ファイバの表面に有機材料を被覆して保護す
ることが、従来から検討されてきた。しかし、有機材料
を被覆しても裸フアイバ中への水蒸気あるいは水酸基イ
オンの拡散は防止できず、先ファイバの強度は経時的に
低下する。また、水酸基イオンなどは光ファイバの伝送
損失を増加させる。そこで、光ファイバの構造的完全性
を保護し、伝送特性を改善するために、裸ファイバにハ
ーメチック被覆を施すことが必要になっている。
ることが、従来から検討されてきた。しかし、有機材料
を被覆しても裸フアイバ中への水蒸気あるいは水酸基イ
オンの拡散は防止できず、先ファイバの強度は経時的に
低下する。また、水酸基イオンなどは光ファイバの伝送
損失を増加させる。そこで、光ファイバの構造的完全性
を保護し、伝送特性を改善するために、裸ファイバにハ
ーメチック被覆を施すことが必要になっている。
光ファイバにカーボンをハーメチック被覆する技術とし
て、例えば特公昭38−10363号に示されたものが
ある。この技術によれば、最終的に得られる光ファイバ
よりも径の大きい初期の溶融ガラスファイバが酸水素バ
ーナで加熱されて細径化される。そして、その過程で高
温の炭素質ガス雰囲気にさらされ、裸ファイバの表面に
カーボンが被覆される。また、欧州特許公開第0308
143号では、ガラスロッドから光ファイバを線引きす
る過程において、ガラスロッドを溶融して細径化した熱
い裸ファイバを炭素質ガス雰囲気に導入し、カーボンを
コーティングする技術が示されている。このように、ハ
ーメチック被覆の材料としてカーボンを用いれば、水素
分子が裸ファイバに侵入するのを防止し、強度の低下も
抑えうると考えられる。また、カーボンは他の材料に比
べて被覆速度が大きいと考えられるので、工程上も有利
である。
て、例えば特公昭38−10363号に示されたものが
ある。この技術によれば、最終的に得られる光ファイバ
よりも径の大きい初期の溶融ガラスファイバが酸水素バ
ーナで加熱されて細径化される。そして、その過程で高
温の炭素質ガス雰囲気にさらされ、裸ファイバの表面に
カーボンが被覆される。また、欧州特許公開第0308
143号では、ガラスロッドから光ファイバを線引きす
る過程において、ガラスロッドを溶融して細径化した熱
い裸ファイバを炭素質ガス雰囲気に導入し、カーボンを
コーティングする技術が示されている。このように、ハ
ーメチック被覆の材料としてカーボンを用いれば、水素
分子が裸ファイバに侵入するのを防止し、強度の低下も
抑えうると考えられる。また、カーボンは他の材料に比
べて被覆速度が大きいと考えられるので、工程上も有利
である。
しかしながら、上記従来技術によれば、長期的な強度は
ある程度まで改善されるものの、初期の強度が低下する
欠点があった。また、上記の欧州特許公開では原料ガス
に塩素を加える提案がある。
ある程度まで改善されるものの、初期の強度が低下する
欠点があった。また、上記の欧州特許公開では原料ガス
に塩素を加える提案がある。
しかし、この方法では塩素を加えることで11−メチツ
クコートの水素透過阻止能力(耐水素性)が低下し、極
端な場合にはノー−メチツクコートがないときと同様の
耐水素性になってしまう欠点があった。更に、初期強度
の向上も十分でない欠点があった。
クコートの水素透過阻止能力(耐水素性)が低下し、極
端な場合にはノー−メチツクコートがないときと同様の
耐水素性になってしまう欠点があった。更に、初期強度
の向上も十分でない欠点があった。
本発明者は、ハーメチック被覆の材料としてカーボンを
採用すれば、成膜速度を大きくでき、水素分子等の透過
防止を効果的に行なうことができ、しかも機械的強度を
高めることが可能になる、との推測の下に鋭意研究を重
ねた結果、成膜速度が大きく、水素透過率が小さく、し
かも初期強度の面で優れたカーボンコート光ファイバの
製造方法として、本発明を完成するに至った。
採用すれば、成膜速度を大きくでき、水素分子等の透過
防止を効果的に行なうことができ、しかも機械的強度を
高めることが可能になる、との推測の下に鋭意研究を重
ねた結果、成膜速度が大きく、水素透過率が小さく、し
かも初期強度の面で優れたカーボンコート光ファイバの
製造方法として、本発明を完成するに至った。
ハーメチック被覆の水素透過阻止能に関し、本発明者は
次のような知見を得た。すなわち、水素透過率は原料ガ
スのH/C1比と、カーボン原料の結合の多重性に依存
しており、上記のH/C1l比を1以上とすると、成膜
反応中に原料ガス中のCgの大部分は消費され、H(d
lとなってしまう。
次のような知見を得た。すなわち、水素透過率は原料ガ
スのH/C1比と、カーボン原料の結合の多重性に依存
しており、上記のH/C1l比を1以上とすると、成膜
反応中に原料ガス中のCgの大部分は消費され、H(d
lとなってしまう。
このため、カーボン膜中に残存するC1)原子が少なく
な、?、ので、カーボン膜自体が緻密になり、水素の:
L)退学が低下する。ここご、水素炙へむμフ科として
は炭化水素、水素、炭化ハ「Xゲン化水素を用いること
が゛こき、ま戸・Xロゲンを含む原料とし5てハロゲン
化炭素、ハロゲン、炭化ハロゲン化水素を用いることが
でき、さらにこれら原料を組み合せてもよい。
な、?、ので、カーボン膜自体が緻密になり、水素の:
L)退学が低下する。ここご、水素炙へむμフ科として
は炭化水素、水素、炭化ハ「Xゲン化水素を用いること
が゛こき、ま戸・Xロゲンを含む原料とし5てハロゲン
化炭素、ハロゲン、炭化ハロゲン化水素を用いることが
でき、さらにこれら原料を組み合せてもよい。
水素透過率を低くしながら、しかも成膜速度を大きくす
るためには、次のような対策をとることが望ましい。ま
ず、成膜速度が大きくなる原料を使用することが望まし
く、このような水素源としては例えば炭化水素がある。
るためには、次のような対策をとることが望ましい。ま
ず、成膜速度が大きくなる原料を使用することが望まし
く、このような水素源としては例えば炭化水素がある。
ここで、炭化水素としてはメタン、プロパンなどがある
が、エチレンは反応が速いので特に適している。また、
塩素源としては0g2の他に四塩化炭素やトリクレンを
用い得るが、四塩化炭素はトリクレンを用いる場合より
Cj7濃度を高くでき、またカーボンも含んでいるので
より反応が速く、従って成膜速度の向上に適している。
が、エチレンは反応が速いので特に適している。また、
塩素源としては0g2の他に四塩化炭素やトリクレンを
用い得るが、四塩化炭素はトリクレンを用いる場合より
Cj7濃度を高くでき、またカーボンも含んでいるので
より反応が速く、従って成膜速度の向上に適している。
さらに0g2に比べて腐食性も少ない。
緻密なカーボン被覆を大きな成膜速度で形成するための
次の対策として、反応時のファイバの温度をコントロー
ルすることがある。すなわち、反応容器でのファイバ温
度を低くしすぎると、裸ファイバの表面にカーボン膜が
形成されにくくなる。
次の対策として、反応時のファイバの温度をコントロー
ルすることがある。すなわち、反応容器でのファイバ温
度を低くしすぎると、裸ファイバの表面にカーボン膜が
形成されにくくなる。
これに対し、ファイバ温度を高くしすぎると、カーボン
がシリコンと反応してSiCが生成されやすくなる。一
方、線引き時のファイバの線速を大きくしすぎると、反
応容器内での原料ガスの濃度を好適に保つのが難しくな
る。従って、線速は2.0〜3.5m/secとし、フ
ァイバ温度は900〜1300℃とするのが望ましい。
がシリコンと反応してSiCが生成されやすくなる。一
方、線引き時のファイバの線速を大きくしすぎると、反
応容器内での原料ガスの濃度を好適に保つのが難しくな
る。従って、線速は2.0〜3.5m/secとし、フ
ァイバ温度は900〜1300℃とするのが望ましい。
更に、好適に反応を生じさせるためには、原料が良好に
反応容器中に供給されることが望まれる。
反応容器中に供給されることが望まれる。
ここで、反応容器か細すぎるとススが内面に堆積して長
尺なファイバが線引きできなくなる反面、太すぎると原
料ガスの流れが悪くなる。従って、反応容器の内径は2
.5001以上であることが望ましく、例えば4cm程
度に設定される。
尺なファイバが線引きできなくなる反面、太すぎると原
料ガスの流れが悪くなる。従って、反応容器の内径は2
.5001以上であることが望ましく、例えば4cm程
度に設定される。
従来技術によりカーボン被覆を施すことにより、裸ファ
イバの初期強度が低下する原因として、原料ガスと裸フ
アイバ表面が反応してSICが生成するため、初期強度
を低下させていることが考えられる。裸ファイバの表面
にSiCが生成されると、そこからマイクロクラックが
生じて初期強度低下が生じるので、カーボンコーティン
グにおいてはSICが全く生成されないか、あるいは上
記のマイクロクラックが生じない程度という意味で、S
lとCが裸ファイバの表面で実質的に結合しないように
することが望まれる。これを実現するためには、例えば
次のような対策をすると効果的である。第1は、裸ファ
イバと容易に反応するような活性のガスは、原料ガスと
して用いないことである。このような原料としては、前
述のガスのうち多重性の少ないガス種が望ましい。しか
し、単結合のみを持つガス種は、反応速度が遅く、充分
な厚さまで成膜するのが難しいので、特に3重粘合では
なく2重結合をもつものが好ましく、例えば炭化水素と
してエチレンを用いると、初期強度低ド防止に優れてい
る。第2は、SICが生成しないような温度て゛反応さ
せることである。すなわち、゛ニファイ・(温度を14
00℃1ユ下、望ましくは1300’C以下とすれば、
マイクロクラックの原1勺、となる程度に51Cが生成
されることはない。
イバの初期強度が低下する原因として、原料ガスと裸フ
アイバ表面が反応してSICが生成するため、初期強度
を低下させていることが考えられる。裸ファイバの表面
にSiCが生成されると、そこからマイクロクラックが
生じて初期強度低下が生じるので、カーボンコーティン
グにおいてはSICが全く生成されないか、あるいは上
記のマイクロクラックが生じない程度という意味で、S
lとCが裸ファイバの表面で実質的に結合しないように
することが望まれる。これを実現するためには、例えば
次のような対策をすると効果的である。第1は、裸ファ
イバと容易に反応するような活性のガスは、原料ガスと
して用いないことである。このような原料としては、前
述のガスのうち多重性の少ないガス種が望ましい。しか
し、単結合のみを持つガス種は、反応速度が遅く、充分
な厚さまで成膜するのが難しいので、特に3重粘合では
なく2重結合をもつものが好ましく、例えば炭化水素と
してエチレンを用いると、初期強度低ド防止に優れてい
る。第2は、SICが生成しないような温度て゛反応さ
せることである。すなわち、゛ニファイ・(温度を14
00℃1ユ下、望ましくは1300’C以下とすれば、
マイクロクラックの原1勺、となる程度に51Cが生成
されることはない。
なお、原料ガスには分解反応等に悪影響を与えない不活
性ガス(例えばヘリウム、アルゴン)等を含んでいても
、本発明の効果は何ら減殺されるものではない。
性ガス(例えばヘリウム、アルゴン)等を含んでいても
、本発明の効果は何ら減殺されるものではない。
裸ファイバとしては、最も望ましくは母材(プリフォー
ム)から線引きされた直後のものが用いられるが、表面
に樹脂被覆等が施される以前のものであれば、紡糸直後
のものに限られず、いったん冷却やドラムへの巻き取り
等がされたものであってもよい。また、その材料として
も、純シリカ(Sin2)製のものの他、屈折率調整の
ための各種不純物を含有するシリカ製のもの等が適用で
きる。
ム)から線引きされた直後のものが用いられるが、表面
に樹脂被覆等が施される以前のものであれば、紡糸直後
のものに限られず、いったん冷却やドラムへの巻き取り
等がされたものであってもよい。また、その材料として
も、純シリカ(Sin2)製のものの他、屈折率調整の
ための各種不純物を含有するシリカ製のもの等が適用で
きる。
カーボンコーティングの後には、更にシリコーン等の樹
脂を被覆する工程を付加してもよい。また、その後にナ
イロン等の外被を設ける工程を付加してもよい。要する
に、本発明は裸ファイバの表面にカーボンを所定条件で
ハーメチック被覆する点に特徴を有するものであり、そ
の前工程や後工程については、種々の変更をすることが
可能である。
脂を被覆する工程を付加してもよい。また、その後にナ
イロン等の外被を設ける工程を付加してもよい。要する
に、本発明は裸ファイバの表面にカーボンを所定条件で
ハーメチック被覆する点に特徴を有するものであり、そ
の前工程や後工程については、種々の変更をすることが
可能である。
本発明によれば、裸ファイバに微細な亀裂やクラックを
生じさせることなく良質のカーボンコーティングを施す
ことができる。このため、コーティングの後にも裸ファ
イバの強度を低下させることがなく (初期強度を低下
させることがなく)、長期的な強度低下も招かない。更
に、水蒸気や水酸基が裸ファイバに侵入することもない
ので、伝送特性を良好にすることができる。
生じさせることなく良質のカーボンコーティングを施す
ことができる。このため、コーティングの後にも裸ファ
イバの強度を低下させることがなく (初期強度を低下
させることがなく)、長期的な強度低下も招かない。更
に、水蒸気や水酸基が裸ファイバに侵入することもない
ので、伝送特性を良好にすることができる。
これを、原料ガスとしてアセチレン(C2H2)と四塩
化炭素(C(14)を用いた場合を例に説明すると、次
のようになる。すなわち、CCρ4が熱せられるとcc
p4は熱分解し、塩素((1)ガスが生じる。この塩素
がアセチレンに対して脱水素剤として働き、塩化水素が
生成される過程でカーボン膜が合成される。このため、
CCI!4を混合すると成膜速度は大きくなる。また、
(水素原子数)〉(塩素原子数)となっているから、反
応が進むと大部分の塩素は消費されてHlとなってしま
う。このため、カーボン膜中に残存するCp原子は少な
くなるので、カーボン膜は緻密となり、H2の透過率は
小さくなる。
化炭素(C(14)を用いた場合を例に説明すると、次
のようになる。すなわち、CCρ4が熱せられるとcc
p4は熱分解し、塩素((1)ガスが生じる。この塩素
がアセチレンに対して脱水素剤として働き、塩化水素が
生成される過程でカーボン膜が合成される。このため、
CCI!4を混合すると成膜速度は大きくなる。また、
(水素原子数)〉(塩素原子数)となっているから、反
応が進むと大部分の塩素は消費されてHlとなってしま
う。このため、カーボン膜中に残存するCp原子は少な
くなるので、カーボン膜は緻密となり、H2の透過率は
小さくなる。
まず、本発明の製造工程の一例を、第1図により説明す
る。
る。
第1図は、本発明方法に適用される製造装置の一例の構
成図である。図示の通り、線引き装置20において母材
10から線引きされた裸ファイバ11は、カーボンコー
ティング装置30にてカーボンコート光ファイバ12と
され、このカーボンコート光ファイバ12は線径測定装
置40および冷却装置50を経て樹脂塗布装置60に送
られ、樹脂コート光ファイバ13となる。この樹脂コー
ト光ファイバ13はキャプスタンを経由してそのままド
ラム(図示せず)に巻き取られ、あるいはナイロン等の
外被を施してドラムに巻き取られる。
成図である。図示の通り、線引き装置20において母材
10から線引きされた裸ファイバ11は、カーボンコー
ティング装置30にてカーボンコート光ファイバ12と
され、このカーボンコート光ファイバ12は線径測定装
置40および冷却装置50を経て樹脂塗布装置60に送
られ、樹脂コート光ファイバ13となる。この樹脂コー
ト光ファイバ13はキャプスタンを経由してそのままド
ラム(図示せず)に巻き取られ、あるいはナイロン等の
外被を施してドラムに巻き取られる。
母材10は図示しないアームに保持された状態で炉心管
21内に吊下される。この炉心管21は線引炉22にセ
ットされており、この線引炉22は母材10の下端を加
熱、溶融するためのヒータ23を有している。線引炉2
2としては公知の電気炉、高周波加熱炉を用いることが
でき、水素分子やダストを発生しないものが望ましい。
21内に吊下される。この炉心管21は線引炉22にセ
ットされており、この線引炉22は母材10の下端を加
熱、溶融するためのヒータ23を有している。線引炉2
2としては公知の電気炉、高周波加熱炉を用いることが
でき、水素分子やダストを発生しないものが望ましい。
この線引き装置20によれば、母材10とほぼ同一の屈
折率分布を有する裸ファイバ11が紡糸され、次のカー
ボンコーティング装置30に送られる。
折率分布を有する裸ファイバ11が紡糸され、次のカー
ボンコーティング装置30に送られる。
カーボンコーティング装置30は反応炉31と、この中
央部に挿通された反応管33と、反応炉31および反応
管33の間に介在された冷却ジャケット37を有してい
る。反応炉31は赤外線ランプ32を有し、これにより
裸ファイバ11およびその近傍を集中的に加熱(赤外線
集中加熱)するようになっている。このような集中加熱
方法を採用すれば、パイロチックカーボンをコーティン
グするに際して、裸ファイバ11の表面以外での余分な
分解反応が抑えられる。なお、反応性の高いガスを用い
るときには、赤外線ランプを外すことも可能である。反
応管33は上部に枝管34a。
央部に挿通された反応管33と、反応炉31および反応
管33の間に介在された冷却ジャケット37を有してい
る。反応炉31は赤外線ランプ32を有し、これにより
裸ファイバ11およびその近傍を集中的に加熱(赤外線
集中加熱)するようになっている。このような集中加熱
方法を採用すれば、パイロチックカーボンをコーティン
グするに際して、裸ファイバ11の表面以外での余分な
分解反応が抑えられる。なお、反応性の高いガスを用い
るときには、赤外線ランプを外すことも可能である。反
応管33は上部に枝管34a。
35aを有し、下部に別の枝管35bを有している。そ
して、窒素等のシールガスは枝管34aを介して供給さ
れ、原料ガスの供給および排出は枝管35a、35bを
用いてなされる。また、反応管33の内面の2ケ所には
2組のスリット36a。
して、窒素等のシールガスは枝管34aを介して供給さ
れ、原料ガスの供給および排出は枝管35a、35bを
用いてなされる。また、反応管33の内面の2ケ所には
2組のスリット36a。
36cが設けられ、外気との遮断が効果的になされると
共に、裸ファイバ11が通過しやすいように下向き形状
となっている。
共に、裸ファイバ11が通過しやすいように下向き形状
となっている。
反応管33と反応炉31の間に介在された冷却ジャケッ
ト37は上下に枝管38,39を有している。そして、
この枝管38.39を介して冷媒として冷却ヘリウム、
窒素ガス、水等が流通されている。このため、カーボン
コーティングに際して反応管33は外側から冷却される
ので、原料ガスの余分な分解反応が抑制されるだけでな
く、反応管33の内面が分解生成物で曇るようなことも
ない。なお、図中の記号りは母材10のネックダウン部
から原料を入れた反応管内部までの距離である。
ト37は上下に枝管38,39を有している。そして、
この枝管38.39を介して冷媒として冷却ヘリウム、
窒素ガス、水等が流通されている。このため、カーボン
コーティングに際して反応管33は外側から冷却される
ので、原料ガスの余分な分解反応が抑制されるだけでな
く、反応管33の内面が分解生成物で曇るようなことも
ない。なお、図中の記号りは母材10のネックダウン部
から原料を入れた反応管内部までの距離である。
カーボンコーティング装置30の直下に配置された線径
測定装置40は、カーボンコート光ファイバ12の外径
をレーザ光により測定するもので、このfil定値に応
じて裸ファイバ11の線径が制御される。さらに、その
直下に設けられた冷却装置50は、カーボンコート光フ
ァイバ12を例えば70℃以下まで冷却するの用いられ
る。この冷却装置50は例えば長さが30cm、内径が
1. 5cmの筒体で構成され、その内部にはヘリウム
ガスが毎分10gの割合で流される。この冷却装置50
の直下に配置された樹脂塗布装置60はダイス61によ
り構成され、この中には樹脂62が満たされている。従
って、カーボンコート光ファイバ12はこのダイス61
を通過する過程で樹脂62が塗布され、樹脂コート光フ
ァイバ13となる。
測定装置40は、カーボンコート光ファイバ12の外径
をレーザ光により測定するもので、このfil定値に応
じて裸ファイバ11の線径が制御される。さらに、その
直下に設けられた冷却装置50は、カーボンコート光フ
ァイバ12を例えば70℃以下まで冷却するの用いられ
る。この冷却装置50は例えば長さが30cm、内径が
1. 5cmの筒体で構成され、その内部にはヘリウム
ガスが毎分10gの割合で流される。この冷却装置50
の直下に配置された樹脂塗布装置60はダイス61によ
り構成され、この中には樹脂62が満たされている。従
って、カーボンコート光ファイバ12はこのダイス61
を通過する過程で樹脂62が塗布され、樹脂コート光フ
ァイバ13となる。
次に、本発明者による具体的な実施例を説明する。
第1の実験
炭化水素としてCH、CHSC,、H23824
を使用し、原料ガスを上記炭化水素と四塩化炭素(CC
jl14)で構成し、裸ファイバにパイロリチックカー
ボンを被覆して特性比較を行なった。なお、この実験に
おいて、母材のネックダウン部から反応管内部までの距
離りは300關であり、紡糸時の線速は150m/分で
あり、反応管内でのファイバ温度は推定で1020℃で
ある。
jl14)で構成し、裸ファイバにパイロリチックカー
ボンを被覆して特性比較を行なった。なお、この実験に
おいて、母材のネックダウン部から反応管内部までの距
離りは300關であり、紡糸時の線速は150m/分で
あり、反応管内でのファイバ温度は推定で1020℃で
ある。
第2図に実験の条件を示す。同図において、注(1)〜
(4)は次の通りである。
(4)は次の通りである。
注(1);四塩化炭素(CCi)4)はヘリウム(He
)をキャリアガスとして導入した。なお、00g4の
蒸気圧は約15%(25℃飽和蒸気圧)である。
)をキャリアガスとして導入した。なお、00g4の
蒸気圧は約15%(25℃飽和蒸気圧)である。
(2);耐水素性を示す。100℃、H2−1気圧の雰
囲気中にファイバを20時間放置したとき、波長1.2
4μmの光の吸収増加を示す。
囲気中にファイバを20時間放置したとき、波長1.2
4μmの光の吸収増加を示す。
(3):歪速度100%/分、1%/分で引張りテスト
を20本ずつ行ない、それぞれについて破断強度の50
%値を求め、これからn値(彼方パラメータ)を計算し
た。
を20本ずつ行ない、それぞれについて破断強度の50
%値を求め、これからn値(彼方パラメータ)を計算し
た。
(4):歪速度100%/分で引張りテストを20本行
ない、このときの破断強度の50%値を初期強度とした
。
ない、このときの破断強度の50%値を初期強度とした
。
裸ファイバの表面に形成されたカーボン膜の膜厚と、耐
H特性(ΔαH2)と、疲労バラメーり(n値)と、初
期強度を第3図に示す。このグラフにおいて、六角印は
CH,丸印はC22 H4、四角中はC3H8を示す。
H特性(ΔαH2)と、疲労バラメーり(n値)と、初
期強度を第3図に示す。このグラフにおいて、六角印は
CH,丸印はC22 H4、四角中はC3H8を示す。
第2図および第3図に示すデータより、次のことがわか
る。
る。
第1に、C3H8(プロパン)を使用したときには、カ
ーボン膜が最大でも22nm程度しか形成されず、Δα
H2値やn値はカーボンコーティングされていないファ
イバと比べても改善が見られない。なお、原料にCHや
C4H1oのような単結合のみを持つ炭化水素を使用し
ても、カーボン膜は厚くならない。
ーボン膜が最大でも22nm程度しか形成されず、Δα
H2値やn値はカーボンコーティングされていないファ
イバと比べても改善が見られない。なお、原料にCHや
C4H1oのような単結合のみを持つ炭化水素を使用し
ても、カーボン膜は厚くならない。
第2に、C2H2(アセチレン)を使用したときには、
カーボン膜厚を40nm程度以上にでき、H/CD ?
2以上ではn>100. ΔαH2−0が達成できる
。このときの初期強度は5.5kg以下になる。
カーボン膜厚を40nm程度以上にでき、H/CD ?
2以上ではn>100. ΔαH2−0が達成できる
。このときの初期強度は5.5kg以下になる。
第3に、C2H4(エチレン)を使用した場合には、カ
ーボン膜厚は50〜60na+程度にできる。
ーボン膜厚は50〜60na+程度にできる。
また、H/(1”=2.5のときに、n @ 150、
ΔαH2−0となり、初期強度は6kg程度の良好な値
になる。
ΔαH2−0となり、初期強度は6kg程度の良好な値
になる。
第2の実験
主としてファイバ温度と初期強度の関係を調べる目的で
、次の実験をした。まず、炭化水素原料としてはエチレ
ン(C2H4)を用い、実流量を150 cc/分とし
た。また、塩素原に四塩化炭素を用い、実流量を60
cc/分とした。
、次の実験をした。まず、炭化水素原料としてはエチレ
ン(C2H4)を用い、実流量を150 cc/分とし
た。また、塩素原に四塩化炭素を用い、実流量を60
cc/分とした。
第4図に実験の条件と結果を示す。この実験より以下の
ことが判明した。
ことが判明した。
第1に、ファイバ温度(推定)が1300℃以上となる
条件(実験に2.3)では、初期強度が低下したことで
ある。第2は、ファイバ温度が900℃以下となる条件
(実験魔7)では、カーボン膜が薄くてハーメチックな
膜にならないことである。第3は、線速を3.5m/s
ee(210m/分)以上とした条件(実験&3,6゜
9)でも、薄い膜しか得られないことである。これは、
ファイバに引きずられる大気の量が多く、反応管内の濃
度が十分に上らないためと考えられる。
条件(実験に2.3)では、初期強度が低下したことで
ある。第2は、ファイバ温度が900℃以下となる条件
(実験魔7)では、カーボン膜が薄くてハーメチックな
膜にならないことである。第3は、線速を3.5m/s
ee(210m/分)以上とした条件(実験&3,6゜
9)でも、薄い膜しか得られないことである。これは、
ファイバに引きずられる大気の量が多く、反応管内の濃
度が十分に上らないためと考えられる。
以上、詳細に説明した通り本発明では、裸ファイバに微
細な亀裂やクラックを生じさせることなく、その表面に
良質のカーボンコーティングを施すことができる。この
ため、コーティングの後にも裸ファイバの強度を低下さ
せることがなく (初期強度を低下させることがなく)
、長期的な強度低下も招かない。更に、水蒸気や水酸基
が裸ファイバに侵入することもないので、伝送特性を良
好にすることができる。
細な亀裂やクラックを生じさせることなく、その表面に
良質のカーボンコーティングを施すことができる。この
ため、コーティングの後にも裸ファイバの強度を低下さ
せることがなく (初期強度を低下させることがなく)
、長期的な強度低下も招かない。更に、水蒸気や水酸基
が裸ファイバに侵入することもないので、伝送特性を良
好にすることができる。
このため、本発明により得られる光ファイバは、水や水
素が高濃度の雰囲気において、応力が加えられた状態で
使用する(例えば海底ケーブルとして使用する)のに適
している。
素が高濃度の雰囲気において、応力が加えられた状態で
使用する(例えば海底ケーブルとして使用する)のに適
している。
第1図は本発明の実施例の方法を適用する製造装置の構
成図、第2図は原料による特性値の変化を示す図表、第
3図はH7Cfl比と特性値の関係を示すグラフ、第4
図はファイバ温度と初期強度の関係を示す図表である。 10・・・母材、11・・・裸ファイバ、12・・・カ
ーボンコート光ファイバ、13・・・樹脂コート光ファ
イバ、20・・・線引き装置、21・・・炉心管、22
・・・線引炉、23・・・ヒータ、30・・・カーボン
コーティング装置、31・・・反応炉、32・・・赤外
線ランプ、33・・・反応管、37・・・冷却ジャケッ
ト、40・・・線径lpj定装置、50・・・冷却装置
、60・・・樹脂塗布装置。
成図、第2図は原料による特性値の変化を示す図表、第
3図はH7Cfl比と特性値の関係を示すグラフ、第4
図はファイバ温度と初期強度の関係を示す図表である。 10・・・母材、11・・・裸ファイバ、12・・・カ
ーボンコート光ファイバ、13・・・樹脂コート光ファ
イバ、20・・・線引き装置、21・・・炉心管、22
・・・線引炉、23・・・ヒータ、30・・・カーボン
コーティング装置、31・・・反応炉、32・・・赤外
線ランプ、33・・・反応管、37・・・冷却ジャケッ
ト、40・・・線径lpj定装置、50・・・冷却装置
、60・・・樹脂塗布装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、原料ガス雰囲気中で裸ファイバを通過させて前記原
料ガスを分解し、前記裸ファイバにカーボンをコーティ
ングするカーボンコート光ファイバの製造方法において
、 前記原料ガスはカーボン、水素およびハロゲンを含み、
含有ハロゲン原子数は含有水素原子数よりも少ないこと
を特徴とするカーボンコート光ファイバの製造方法。 2、コーティングされたカーボンが裸ファイバを構成す
るシリコンと実質的に結合していない請求項1記載のカ
ーボンコート光ファイバの製造方法。 3、前記原料ガスがエチレンを含む請求項1または2記
載のカーボンコート光ファイバの製造方法。 4、裸ファイバにカーボンをコーティングする反応容器
の直径が2.5cm以上である請求項1ないし3のいず
れかに記載のカーボンコート光ファイバの製造方法。 5、前記原料ガス雰囲気を通過中の前記裸ファイバの温
度が、900〜1300℃である請求項1ないし4のい
ずれかに記載のカーボンコート光ファイバの製造方法。 6、前記原料ガス雰囲気を通過する裸ファイバの線速が
秒速3.5m以下である請求項1ないし5のいずれかに
記載のカーボンコート光ファイバの製造方法。 7、前記原料ガスが四塩化炭素を含む請求項1ないし6
のいずれかに記載のカーボンコート光ファイバの製造方
法。 8、前記原料ガスが四塩化炭素およびエチレンの混合ガ
スである請求項7記載のカーボンコート光ファイバの製
造方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1293026A JP2727702B2 (ja) | 1989-11-10 | 1989-11-10 | カーボンコート光ファイバの製造方法 |
AU46869/89A AU624203B2 (en) | 1988-12-21 | 1989-12-19 | Method and apparatus for producing coated optical fiber |
US07/452,823 US5035484A (en) | 1988-12-21 | 1989-12-21 | Method and apparatus for producing coated optical fiber |
EP89123669A EP0374926B1 (en) | 1988-12-21 | 1989-12-21 | Method for producing a carbon-coated optical fiber |
DE68922476T DE68922476T2 (de) | 1988-12-21 | 1989-12-21 | Verfahren zur Herstellung einer Kohlenstoff-beschichteten optischen Faser. |
US08/005,191 US5320659A (en) | 1988-12-21 | 1993-03-02 | Method of forming a carbon coated optical fiber with co-current reactant flow |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1293026A JP2727702B2 (ja) | 1989-11-10 | 1989-11-10 | カーボンコート光ファイバの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03153549A true JPH03153549A (ja) | 1991-07-01 |
JP2727702B2 JP2727702B2 (ja) | 1998-03-18 |
Family
ID=17789527
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1293026A Expired - Fee Related JP2727702B2 (ja) | 1988-12-21 | 1989-11-10 | カーボンコート光ファイバの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2727702B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008255420A (ja) * | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Utec:Kk | ランプ加熱型サーマルcvd装置 |
CN111377619A (zh) * | 2018-12-28 | 2020-07-07 | 中天科技光纤有限公司 | 光纤涂覆装置 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0235404A (ja) * | 1988-07-26 | 1990-02-06 | Fujikura Ltd | 光ファイバ |
JPH0283240A (ja) * | 1987-09-18 | 1990-03-23 | American Teleph & Telegr Co <Att> | 気密封止処理光ファイバー |
JPH02302343A (ja) * | 1989-05-15 | 1990-12-14 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ハーメチック被覆光ファイバの製造方法 |
JPH0316939A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-11-10 JP JP1293026A patent/JP2727702B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH0316939A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ及びその製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008255420A (ja) * | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Utec:Kk | ランプ加熱型サーマルcvd装置 |
CN111377619A (zh) * | 2018-12-28 | 2020-07-07 | 中天科技光纤有限公司 | 光纤涂覆装置 |
CN111377619B (zh) * | 2018-12-28 | 2024-04-30 | 中天科技光纤有限公司 | 光纤涂覆装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2727702B2 (ja) | 1998-03-18 |
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