JPH03143946A - 摩擦要素の為の組成物 - Google Patents
摩擦要素の為の組成物Info
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- JPH03143946A JPH03143946A JP2189594A JP18959490A JPH03143946A JP H03143946 A JPH03143946 A JP H03143946A JP 2189594 A JP2189594 A JP 2189594A JP 18959490 A JP18959490 A JP 18959490A JP H03143946 A JPH03143946 A JP H03143946A
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- C08L29/10—Homopolymers or copolymers of unsaturated ethers
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、摩擦要素の製造に適した改良樹脂組成物に関
し、更にこの組成物から製造した摩擦要素に関するもの
である。
し、更にこの組成物から製造した摩擦要素に関するもの
である。
(従来の技術)
自動車ブレーキライニングとディスクパッド、鉄道ブレ
ーキブロック及びクラッチフェーシングの様な摩擦要素
は、摩擦材料を樹脂と結合することにより製造されるこ
とが出来る。アスベストが、織布としてか、又は繊維形
態でのいずれかで、摩擦材料として普通使用されている
。この様な摩擦要素が、苛酷なブレーキ条件又はクラッ
チ操作条件にさらされる時に、生成した高温は、摩擦要
素を分解して、摩擦性質に摩損及び/又は損失を結果し
勝ちである。
ーキブロック及びクラッチフェーシングの様な摩擦要素
は、摩擦材料を樹脂と結合することにより製造されるこ
とが出来る。アスベストが、織布としてか、又は繊維形
態でのいずれかで、摩擦材料として普通使用されている
。この様な摩擦要素が、苛酷なブレーキ条件又はクラッ
チ操作条件にさらされる時に、生成した高温は、摩擦要
素を分解して、摩擦性質に摩損及び/又は損失を結果し
勝ちである。
(発明が解決しようとする課題)
これにも拘わらず、アスベスト以外の材料から今まで製
造された摩擦要素は、アスベスト要素の性能に匹敵させ
るのに失敗している。
造された摩擦要素は、アスベスト要素の性能に匹敵させ
るのに失敗している。
本発明の目的は、性能のどんな重大な損失も無く、との
゛アスベストも使用する必要無しに。
゛アスベストも使用する必要無しに。
摩擦要素の組成物の処方を可能にすることである。
(課題を解決するための手段)
従って9本発明は、摩擦材料と結合剤とから成り、複合
材料で使用されるのに適する摩擦要素の為の組成物にお
いて、前記結合剤が。
材料で使用されるのに適する摩擦要素の為の組成物にお
いて、前記結合剤が。
(a) ポリビニルアルキルエーテルCPVAE)と
。
。
(b) 硬化性フェノール樹脂及び任意的に(c)
ゴム これらの配合物から成ることを特徴とする組成物に関す
るものである。
ゴム これらの配合物から成ることを特徴とする組成物に関す
るものである。
本発明の組成物に使用される摩擦材料は、アスベスト、
ガラス繊維、グラスウールの様な鉱質綿、岩綿及びスラ
グウール、鉄繊維、ポリアラミド、特にケブラー(Ke
vlar) (登録商標)の様な有機重合体繊維、セラ
ミックファイバなどの様な公知の材料を包含して良い。
ガラス繊維、グラスウールの様な鉱質綿、岩綿及びスラ
グウール、鉄繊維、ポリアラミド、特にケブラー(Ke
vlar) (登録商標)の様な有機重合体繊維、セラ
ミックファイバなどの様な公知の材料を包含して良い。
本発明の特徴は、今まで摩擦要素の必須成分であるアス
ベスト繊維を、所望の性能を達成する為に使用する必要
を無くすことである。
ベスト繊維を、所望の性能を達成する為に使用する必要
を無くすことである。
前記繊維成分に加えて1組成物は、摩擦ダスト、バライ
ト白土、スレート粉末、シリカ。
ト白土、スレート粉末、シリカ。
浮石、金属酸化物粉末、及び粉末又はターニングの何れ
かの形態の銅、亜鉛、黄銅、及びスチールの様な金属粒
子の様な他の性能変性剤を含んで良い。
かの形態の銅、亜鉛、黄銅、及びスチールの様な金属粒
子の様な他の性能変性剤を含んで良い。
本発明に使用される結合剤は、ポリビニルアルキルエー
テル(以下PVAE)と硬化性フェノール樹脂及び任意
的にゴムとの配合物から成る。
テル(以下PVAE)と硬化性フェノール樹脂及び任意
的にゴムとの配合物から成る。
配合物に使用されるPVAEは9例えば硬化性フェノー
ル樹脂と配合される時に、特に配合物が摩擦要素を製造
する為に使用される時に、均−単一槽配合物を形成すべ
きである。
ル樹脂と配合される時に、特に配合物が摩擦要素を製造
する為に使用される時に、均−単一槽配合物を形成すべ
きである。
適切なPVAEの例は、ポリビニルメチルエーテル(以
下PVME)及びポリビニルエチルエーテル(以下PV
EE)を包含する。
下PVME)及びポリビニルエチルエーテル(以下PV
EE)を包含する。
例えば、 PYI[Eは、工業的に入手出来る重合体で
ある。PVAEは、適切には、少なくとも2000゜好
適には7000〜35000の数平均分子量、及び35
000〜100.000の範囲の重量平均分子量を有す
る。
ある。PVAEは、適切には、少なくとも2000゜好
適には7000〜35000の数平均分子量、及び35
000〜100.000の範囲の重量平均分子量を有す
る。
配合物の他の成分の一つは、硬化性フェノール樹脂であ
る。
る。
ノボラック樹脂は、単に加熱することにより熱硬化性架
橋生成物へ硬化出来ないフェノール樹脂のタイプのもの
である。工業的に入手出来るノボラック樹脂は、全体的
に又は主に、フェノール自体から成るフェノール性供給
原料から製造される。ノボラック樹脂は、加熱により直
接的に硬化出来ないけれども、これらに架橋剤を混合す
るならば、これらは熱硬化性生成物へ硬化され得る。
橋生成物へ硬化出来ないフェノール樹脂のタイプのもの
である。工業的に入手出来るノボラック樹脂は、全体的
に又は主に、フェノール自体から成るフェノール性供給
原料から製造される。ノボラック樹脂は、加熱により直
接的に硬化出来ないけれども、これらに架橋剤を混合す
るならば、これらは熱硬化性生成物へ硬化され得る。
本発明者等は、硬化性ノボラック樹脂の作用は、 PY
AE樹脂と配合される時には、非硬化性樹脂の作用と異
なることを突き止めるに至った。
AE樹脂と配合される時には、非硬化性樹脂の作用と異
なることを突き止めるに至った。
特に9非硬化性樹脂と相溶性の重合体は、硬化性ノボラ
ックと必ずしも相溶性でない。
ックと必ずしも相溶性でない。
前記説明した様に、ノボラック樹脂は、直接的に加熱し
ても硬化しない。「硬化性」ノボラック樹脂とは、架橋
剤がこれに添加される時に硬化性であるフェノール樹脂
を意味する。この様なフェノール樹脂は、工業的に入手
出来、かつこれらの製造方法は、フェノール樹脂の製造
に携わる当業者には周知であろう。従って、樹脂の製造
に使用されるフェノール性供給原料は。
ても硬化しない。「硬化性」ノボラック樹脂とは、架橋
剤がこれに添加される時に硬化性であるフェノール樹脂
を意味する。この様なフェノール樹脂は、工業的に入手
出来、かつこれらの製造方法は、フェノール樹脂の製造
に携わる当業者には周知であろう。従って、樹脂の製造
に使用されるフェノール性供給原料は。
実質的にフェノールのみから成る。ノボラックは、好適
には、フェノール−ホルムアルデヒド樹脂である。フェ
ノール−ホルムアルデヒド樹脂の製造は3人、クツツブ
、L、A、ビラト、スプリンゲルヘラーグ([nop、
Pilato、 SpringerYerLag)、
rフェノール樹脂化学、用途及び性能。
には、フェノール−ホルムアルデヒド樹脂である。フェ
ノール−ホルムアルデヒド樹脂の製造は3人、クツツブ
、L、A、ビラト、スプリンゲルヘラーグ([nop、
Pilato、 SpringerYerLag)、
rフェノール樹脂化学、用途及び性能。
将来展望j(Phenolic Resins−Che
mistry。
mistry。
人pplications and Perfor
mance、 FutureDirections)
、 1985年、第95頁、及び「ポリマー化学におけ
る製造方法J(Preparative method
s ofPolymer Chemistry)、第2
版、インターサイエンス社出版、 1968年に記載さ
れている。
mance、 FutureDirections)
、 1985年、第95頁、及び「ポリマー化学におけ
る製造方法J(Preparative method
s ofPolymer Chemistry)、第2
版、インターサイエンス社出版、 1968年に記載さ
れている。
フェノール−ホルムアルデヒドノボラックの製造におい
て、使用される代表的反応物比率は、フェノールのモル
当たりのホルムアルデヒドのモル0.75〜0.9であ
る。ノボラックの数平均分子量は1例えば、500〜1
500の範囲にあるであろう。
て、使用される代表的反応物比率は、フェノールのモル
当たりのホルムアルデヒドのモル0.75〜0.9であ
る。ノボラックの数平均分子量は1例えば、500〜1
500の範囲にあるであろう。
硬化性フェノール樹脂は、適切には、配合物の主成分で
あり、かつ好適には、配合物の少なくとも60重量%、
より好適には配合物中のフェノール樹脂とPV[Hに基
づいて少なくとも80重量%から成る。
あり、かつ好適には、配合物の少なくとも60重量%、
より好適には配合物中のフェノール樹脂とPV[Hに基
づいて少なくとも80重量%から成る。
配合物は、固体硬化性フェノール樹脂とPTAHの粒子
を混合し2次いで撹拌しながら混合物を熔融することに
より製造され得る。別宴として、配合物の成分を、別々
に熔融状態で庸し。
を混合し2次いで撹拌しながら混合物を熔融することに
より製造され得る。別宴として、配合物の成分を、別々
に熔融状態で庸し。
次いで共に混合しても良い。熔融混合物を冷却し1次い
でこれを粉砕し1次いで再熔融して。
でこれを粉砕し1次いで再熔融して。
より均一な混合物を得るのが都合が良いであろう。別案
として、フェノール、ホルムアルデヒド及びPTAHの
混合物を、一つの坩堝中で重合化させる。
として、フェノール、ホルムアルデヒド及びPTAHの
混合物を、一つの坩堝中で重合化させる。
本発明で使用される配合物は、全体的に又は部分的に架
橋可能な生成物を付与する為の架橋剤の存在下に、微粉
砕樹脂、 PYAE、及び架橋剤を共に混合し1次いで
加熱することにより製造される。然し乍ら、熔融状態で
樹脂とPTAHの長時間の混合が、均一混合を得る為に
必要であるので、早期硬化を避ける為に、架橋剤の存在
無しに配合物の製造を実施するのが好適である。
橋可能な生成物を付与する為の架橋剤の存在下に、微粉
砕樹脂、 PYAE、及び架橋剤を共に混合し1次いで
加熱することにより製造される。然し乍ら、熔融状態で
樹脂とPTAHの長時間の混合が、均一混合を得る為に
必要であるので、早期硬化を避ける為に、架橋剤の存在
無しに配合物の製造を実施するのが好適である。
ノボラック樹脂用の最も普通に使用される架橋剤、即ち
、ヘキサメチレンテトラミンは、架橋した材料が必要な
場合に使用されて良い。本発明で使用される配合物は1
部分的に硬化されており、即ち、ノボラック樹脂単位間
の充分な結合が完成されて、充分な熱硬化性にならずに
、その分子量を顕著に増大する。別案として、配合物は
、充分に硬化されて、不熔融性熱硬化性樹脂にしても良
い。硬化の程度は、硬化工程において、使用される架橋
剤の量と、使用される温度により制御され得る。どの方
法か使用されても、摩擦材料として使用される繊維及び
/又は充填剤は1組成物が充分に硬化される前に、樹脂
配合物と充分に混合される。
、ヘキサメチレンテトラミンは、架橋した材料が必要な
場合に使用されて良い。本発明で使用される配合物は1
部分的に硬化されており、即ち、ノボラック樹脂単位間
の充分な結合が完成されて、充分な熱硬化性にならずに
、その分子量を顕著に増大する。別案として、配合物は
、充分に硬化されて、不熔融性熱硬化性樹脂にしても良
い。硬化の程度は、硬化工程において、使用される架橋
剤の量と、使用される温度により制御され得る。どの方
法か使用されても、摩擦材料として使用される繊維及び
/又は充填剤は1組成物が充分に硬化される前に、樹脂
配合物と充分に混合される。
前記に関する配合物は、フェノール樹脂に加えて、ゴム
を含んで良い。この様なゴムは、天然ゴム又は合成ゴム
であって良い。合成ゴムが使用される場合、これらは1
例えば、アクリルニトリル−ブタジェンゴム、ブタジエ
ン−スチレンゴム又はポリブタジェンゴムであって良い
。
を含んで良い。この様なゴムは、天然ゴム又は合成ゴム
であって良い。合成ゴムが使用される場合、これらは1
例えば、アクリルニトリル−ブタジェンゴム、ブタジエ
ン−スチレンゴム又はポリブタジェンゴムであって良い
。
ゴム成分は1組成物中の硬化性フェノール樹脂に部分的
に代えられる。
に代えられる。
配合物の結合剤含有量は、適切には5〜40%w/wの
範囲である。
範囲である。
摩擦材料は、最終用途に応じて1次の方法の一つにおい
て、結合剤と結合されて摩擦要素を形成する: a) ドラムブレーキライニング、デスクパッド、及び
クラッチ・フェーシングの為の圧縮成形法; b) ドラムブレーキライニングの為の乾式混合後成形
法 C) ドラムブレーキライニングの為の湿式混合法:又
は d) ドラムブレーキライニング及びクラッチ・フェー
シングの為の織繊維の含浸。
て、結合剤と結合されて摩擦要素を形成する: a) ドラムブレーキライニング、デスクパッド、及び
クラッチ・フェーシングの為の圧縮成形法; b) ドラムブレーキライニングの為の乾式混合後成形
法 C) ドラムブレーキライニングの為の湿式混合法:又
は d) ドラムブレーキライニング及びクラッチ・フェー
シングの為の織繊維の含浸。
より特定的に、前記(a)に関する圧縮成形性技術は、
下記に詳細に記載される。
下記に詳細に記載される。
この方法は、繊維、充填剤を乾式混合して成形すること
から成り、この時間の間に樹脂は硬化する。
から成り、この時間の間に樹脂は硬化する。
混合の後1次の工程は、加熱と加圧下に2乾式混合物を
合わせることである。最終成形に対する混合物の圧縮比
は、約20=1〜5:lの範囲に。
合わせることである。最終成形に対する混合物の圧縮比
は、約20=1〜5:lの範囲に。
好適には15:1〜7:11例えば10・1の範囲にあ
るので、乾式混合物を熱圧する為に深絞り成形する必要
があろう。この困難を克服する為に、習慣的に、単純゛
成形で乾式混合物の軽量重量を冷圧することによりプレ
フォームを製造し、これらプレフォームの何形は2例え
ば200〜20001b/ih2(14(40kg/c
m2)の圧力で、最終成形に近い。
るので、乾式混合物を熱圧する為に深絞り成形する必要
があろう。この困難を克服する為に、習慣的に、単純゛
成形で乾式混合物の軽量重量を冷圧することによりプレ
フォームを製造し、これらプレフォームの何形は2例え
ば200〜20001b/ih2(14(40kg/c
m2)の圧力で、最終成形に近い。
次いで冷圧プレフォームは、熟成形へ移して、圧力を掛
けられて良い。代表的な銭形条件は1例えば150〜1
60℃(302〜320°F)の成形温度。
けられて良い。代表的な銭形条件は1例えば150〜1
60℃(302〜320°F)の成形温度。
及び例えば1ton/in” (157kg/cm2)
の成形圧力で。
の成形圧力で。
mm厚み当たり172〜1分である。
圧縮サイクルの間、成形物のガス抜きをする必要がある
。これには、短時間圧力を止めて揮発物を逃す必要があ
る。成功的な成形品の製造は、ガス抜きサイクルの正確
な選択に、しばしば左右される。不充分なガス抜きは、
抜は出す揮発物の為に膨れを結果し、一方ガス抜きか。
。これには、短時間圧力を止めて揮発物を逃す必要があ
る。成功的な成形品の製造は、ガス抜きサイクルの正確
な選択に、しばしば左右される。不充分なガス抜きは、
抜は出す揮発物の為に膨れを結果し、一方ガス抜きか。
成形サイクルにおいて余りに遅すぎると、55形品の離
層が引き起こされる。圧縮の後、成形品は、最適性能特
性を得る為に、−船釣に、数時間、約150〜200℃
(302〜392°F)でオーブン中にて加熱される。
層が引き起こされる。圧縮の後、成形品は、最適性能特
性を得る為に、−船釣に、数時間、約150〜200℃
(302〜392°F)でオーブン中にて加熱される。
(実施例)
本発明を次の実施例に関して更に説明する。
実施例1
配合物を製造するのに使用したノボラック樹脂は、ビー
、ビー、ケミカルズ(BP Chemicals)社に
より供給され、工業的に入手可能なものであった。これ
は、フェノール供給原料をホルムアルデヒドとPYI[
Eとを1次の様にして縮合させることにより製造された
: 次の原料を、還流コンデンサ、温度計及び撹拌器を付け
たフラスコに充填した。
、ビー、ケミカルズ(BP Chemicals)社に
より供給され、工業的に入手可能なものであった。これ
は、フェノール供給原料をホルムアルデヒドとPYI[
Eとを1次の様にして縮合させることにより製造された
: 次の原料を、還流コンデンサ、温度計及び撹拌器を付け
たフラスコに充填した。
フェノール(700gms)、ホルマリン36.6%(
551gms)及びシュウ酸(4,9gm5) [(1
4gms)の水に溶解したもの]を、水(140gms
)の50%溶液として供給されるポリビニルメチルエー
テル(分子量二重量平均分子量[w42.500.及び
数平均分子量Nn8.500)と混合した。
551gms)及びシュウ酸(4,9gm5) [(1
4gms)の水に溶解したもの]を、水(140gms
)の50%溶液として供給されるポリビニルメチルエー
テル(分子量二重量平均分子量[w42.500.及び
数平均分子量Nn8.500)と混合した。
混合物を、加熱還流し、185分還流し続けた。
混合物を、130℃の温度まで真空(26in Hg)
下に蒸留して樹脂を脱水した。樹脂を流し出して、冷却
して固体にして固めた。
下に蒸留して樹脂を脱水した。樹脂を流し出して、冷却
して固体にして固めた。
次いでこれは、ヘキサミンを10%添加して粉砕されて
、摩擦要素を製造する為の下記実施例に使用された樹脂
を得た。
、摩擦要素を製造する為の下記実施例に使用された樹脂
を得た。
この樹脂配合物は、 53mmの125℃で流動するペ
レットであった。
レットであった。
次の実施例において、前記の様にして製造したPYRE
変性フェノール樹脂を、摩擦要素の製造に使用した。摩
擦要素を製造する為に使用した原料と方法は、下記にし
て一覧表で示す: ネ 登録商標 配合処方 ガラス繊維−3叩にC31617 ポリアラミドパルプーケブラー8979黄銅削り屑−2
0〜80メツシユ 虫酸化マグネシウム(MgO) アルミナ(λ1203)−微粉末級MA65パライト(
BaSO,) 脱水石灰[Ca (QH) 2 ]−リムブックスセロ
ボンドフリックションダストJ4103D前記実施例1
に示した通りの樹脂 ネ 登録商標 18 p、 b、 v。
変性フェノール樹脂を、摩擦要素の製造に使用した。摩
擦要素を製造する為に使用した原料と方法は、下記にし
て一覧表で示す: ネ 登録商標 配合処方 ガラス繊維−3叩にC31617 ポリアラミドパルプーケブラー8979黄銅削り屑−2
0〜80メツシユ 虫酸化マグネシウム(MgO) アルミナ(λ1203)−微粉末級MA65パライト(
BaSO,) 脱水石灰[Ca (QH) 2 ]−リムブックスセロ
ボンドフリックションダストJ4103D前記実施例1
に示した通りの樹脂 ネ 登録商標 18 p、 b、 v。
2 〃
lO//
121/
3 //
18/1
121・
101/
15〃
00
混合
ロディジ(Lodige)型混合装置
a)ポリアラミドパルプ及びバライ
b)ガラス繊維以外の残り原料
添加し混合
C)ガラス繊維を添加し混合
ト
一10分
5分
−2分
予備銭形
周囲温度20〜25℃
圧力 301[Nm−2
圧縮−硬化
圧力 30■12
温度 160℃
時間 10分
1.5分で15秒間ガす抜き
後硬化
温度 150℃−16時間(熱オーブン中)摩擦と摩
耗特性の評価 フェードと摩擦性能を、前記製造したフルサイズのディ
スク パッドを使用して評価した。
耗特性の評価 フェードと摩擦性能を、前記製造したフルサイズのディ
スク パッドを使用して評価した。
摩耗性質を、フルサイズのディスク パッドから切断し
た試料片を使用して測定した。
た試料片を使用して測定した。
使用した試験スケジュールは1次の通りである
摩擦とフェード性能
この試験は、ギルリング(Girling)M16キヤ
リバーを装着した慣性動力計を使用し、かつ一定トルク
で操作して実施した。
リバーを装着した慣性動力計を使用し、かつ一定トルク
で操作して実施した。
機械の慣性 35kgm2
機械の速度 478rpm = 48kph95
5rpm =96kph 減速度 0.2g=−トルク 26kg m
o、3g=トルク 39kg m 0.4g=トルク 52kg tp o、5g=トルク 65kg m 0.6g−hルク 78kg m 2゜ 試験方法 ベツディング方法 0、25gの減速度を使用して48kphから少なくと
も30ストツプで実施。ブレーキの各適用前の温度は、
100℃以下であるべきである。冷却ファンを、このサ
イクルの関 連用すべきである。
5rpm =96kph 減速度 0.2g=−トルク 26kg m
o、3g=トルク 39kg m 0.4g=トルク 52kg tp o、5g=トルク 65kg m 0.6g−hルク 78kg m 2゜ 試験方法 ベツディング方法 0、25gの減速度を使用して48kphから少なくと
も30ストツプで実施。ブレーキの各適用前の温度は、
100℃以下であるべきである。冷却ファンを、このサ
イクルの関 連用すべきである。
ディスク厚みの重量測定する。
3、 48kphから予備−フェート試験。
次の各々の減速度、 0.2.0.3.0.4.0.5
゜及び0,6%gで休む為に48kphから1回適用。
゜及び0,6%gで休む為に48kphから1回適用。
冷却ファンを働かせ、かつ各々の適用前の温度は、10
0℃以下であるべきである。
0℃以下であるべきである。
4、 96kphから予備−フェート試験。
5.96kphからフェードサイクル。
この試験は、0.5gの減速度を使用して25回の逐次
休止から成る。各々の休止の開始温度は1次の通りであ
るべきである。
休止から成る。各々の休止の開始温度は1次の通りであ
るべきである。
休止No、 温度0C休止No、 温度℃1
95 13 3502 150
14 3553 190 15
3604 225 16 360
5 250 17 3606
275 18 3607 295
19 3608 315 20
3659 325 21 365
10 335 22 36511
345 23 36512 34
5 24 365冷却フアンは、このフェー
ドサイクルの間止められねばならない。
95 13 3502 150
14 3553 190 15
3604 225 16 360
5 250 17 3606
275 18 3607 295
19 3608 315 20
3659 325 21 365
10 335 22 36511
345 23 36512 34
5 24 365冷却フアンは、このフェー
ドサイクルの間止められねばならない。
6、後フェード試験。
この試験は、工程3と4の繰り返しである。
7、ディスクパッド厚みの再重量測定及び試峠に対する
損失の計算。
損失の計算。
8、結果と記録損失をプロット。
スケールリグ摩耗試験スケジュール
スケールファクター ギルリング型14に対して9.4
を 試料サイズ 0.74insX0.61in
s慣性 0.151bs、ft、 5e
c2(0,25kgm2) 2760 r、p、m、 = 96に、p、h。
を 試料サイズ 0.74insX0.61in
s慣性 0.151bs、ft、 5e
c2(0,25kgm2) 2760 r、p、m、 = 96に、p、h。
5.32N夏 =25%g。
10.6 +[= 50%g。
1.150℃でのYR2−摩耗評価
300休止を、 5.32NMのトルク設定を使用して
開始温度150℃と2760r、 p、 m、から実施
。
開始温度150℃と2760r、 p、 m、から実施
。
試料を、試験前と後に重量測定した。
(結果を、100回のブレーキ適用当たりの損失として
引用する) 2゜ 3゜ 4゜ 200℃でのTR3−摩耗評価 200休止を、 5.32NMのトルク設定を使用して
開始温度200℃と2760r、 p、 m、から実施
。
引用する) 2゜ 3゜ 4゜ 200℃でのTR3−摩耗評価 200休止を、 5.32NMのトルク設定を使用して
開始温度200℃と2760r、 p、 m、から実施
。
試料を、試験前と後に重量測定した。
結果を、100回のブレーキ適用当たりの損失として引
用する。
用する。
300℃でのマR4−摩耗評価
150休止を、 5.32Nm[のトルク設定を使用し
て開始温度300℃と276Or、 p、 m、から実
施。
て開始温度300℃と276Or、 p、 m、から実
施。
試料を、試験前と後に重量測定した。
結果を、100回のブレーキ適用当たりの損失として引
用する。
用する。
400℃でのマR5−摩耗評価
50回のブレーキ適用の全体を1次の温度とトルク設定
で2760r、 p、 m、から実施される。
で2760r、 p、 m、から実施される。
休止NO1晟反 トルク
■ 30 )
2 80 )
3 150 )
4 200 )
5 240 10、6NM5
280 ) 7 310 ) 3 340 ) 9 365 ) 10 390 ) 11 410 ) 休止No、 12−50は、総括して、 5.32NM
のトルク設定と400℃の開始ブレーキ適用温度で実施
された。
280 ) 7 310 ) 3 340 ) 9 365 ) 10 390 ) 11 410 ) 休止No、 12−50は、総括して、 5.32NM
のトルク設定と400℃の開始ブレーキ適用温度で実施
された。
摩擦要素の物理的特性と性能
1、複合材料密度: 2.18 g/cc2、機械的
性質 曲げ強さ 63.14白Nm−2 摩耗性能 t 定められた速度(kmh−’における速度)におけ
る平均摩擦レベル 未変性樹脂及び/又は本発明の規定と異なる他の有機化
合物により変性された樹脂に基づく摩擦要素と比較して
9本発明の摩擦要素は。
性質 曲げ強さ 63.14白Nm−2 摩耗性能 t 定められた速度(kmh−’における速度)におけ
る平均摩擦レベル 未変性樹脂及び/又は本発明の規定と異なる他の有機化
合物により変性された樹脂に基づく摩擦要素と比較して
9本発明の摩擦要素は。
35%と50%までの夫々の曲げ強さの増大が、達成出
来る。この増大は、摩耗性能又は摩擦性能に松l+7+
餌土=aア;皆店亡 h ヱ(発明の効果) 本発明によると、性能のどんな重大な損失も無く、どの
形態のアスベストも使用する必要無しに、優れた摩擦要
素の組成物の処方を可能にする。従来、アスベスト以外
の材料から今まで製造された摩擦要素は、アスベスト要
素の性能に匹敵させるのに失敗しているので1本発明は
、工業上、顕著な効果を奏するものである。
来る。この増大は、摩耗性能又は摩擦性能に松l+7+
餌土=aア;皆店亡 h ヱ(発明の効果) 本発明によると、性能のどんな重大な損失も無く、どの
形態のアスベストも使用する必要無しに、優れた摩擦要
素の組成物の処方を可能にする。従来、アスベスト以外
の材料から今まで製造された摩擦要素は、アスベスト要
素の性能に匹敵させるのに失敗しているので1本発明は
、工業上、顕著な効果を奏するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)摩擦材料と結合剤とから成り、複合材料で使用さ
れるのに適する摩擦要素の為の組成物において、前記結
合剤が、 (a)ポリビニルアルキルエーテル(PVAE)と、(
b)硬化性フェノール樹脂及び任意的に (c)ゴム これらの配合物から成ることを特徴とする組成物。 (2)摩擦材料が、アスベスト、ガラス繊維、鉱質綿、
鉄繊維、有機重合体繊維、及びセラミックファイバから
成る請求項1記載の組成物。 (3)配合物中のポリビニルアルキルエーテルが、ポリ
ビニルメチルエーテル(PVME)又はポリビニルエチ
ルエーテル(PVEE)である請求項1又は2記載の組
成物。 (4)PVAEが少なくとも2000の数平均分子量を
有する請求項1〜3のいずれか1項に記載の組成物。 (5)硬化性フェノール樹脂が、架橋剤を有するフェノ
ール−ホルムアルデヒド樹脂である請求項1〜4のいず
れか1項に記載の組成物。 (6)硬化性フェノール樹脂が、500〜1500の範
囲の数平均分子量を有する請求項5記載の組成物。 (7)硬化性フェノール樹脂が、配合物中のフェノール
樹脂とPVMEに基づいて少なくとも60%w/wの量
で存在する請求項1〜6のいずれか1項に記載の組成物
。 (8)PVAEとフェノール樹脂との配合物が、均一な
単一相配合物である請求項1〜7のいずれか1項に記載
の組成物。 (9)配合物中のゴムが、合成ゴムである請求項1〜8
のいずれか1項に記載の組成物。(10)合成ゴムが、
アクリロニトリル−ブタジエンゴム、ブタジエン−スチ
レンゴム及びポリブタジエンゴムから選択される請求項
9記載の組成物。 (11)結合剤含有量が、総組成物の5〜40%w/w
の範囲にある請求項1〜10のいずれか1項に記載の組
成物。 (12)前記組成物が、摩擦材料に加えて、摩擦ダスト
、バライト 白土、スレート粉末、シリカ、浮石、金属
酸化物粉末、及び金属粒子から選択される性能変性剤か
ら成る請求項1〜11のいずれか1項に記載の組成物。 (13)請求項1〜12のいずれか1項に記載の摩擦材
料と結合剤とから成る複合摩擦要素。 (14)複合摩擦要素が、摩擦材料を結合剤と、 a)ドラムブレーキライニング、デスクパッド、及びク
ラッチ・フェーシングの為の圧縮成形法; b)ドラムブレーキライニングの為の乾式混合後成形法
; c)ドラムブレーキライニングの為の湿式混合法;又は d)ドラムブレーキライニング及びクラッチ・フェーシ
ングの為の織繊維の含浸 最終用途に応じて前記諸方法の一つにより結合すること
により製造される請求項13記載の複合摩擦要素。 (15)圧縮成形法が、 a)繊維、充填剤及び粉末フェノール樹脂を乾式混合し
、次いでこの乾式混合物の計 量重量を冷圧して予備成形物とし、 b)(a)からの冷圧予備成形物を、加熱及び加圧(ホ
ットプレス)下に固め、 c)150〜200℃の温度で熱圧材料を焼付けること
により実施される請求項14記載の複合摩擦要素。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB8916445.3 | 1989-07-19 | ||
GB898916445A GB8916445D0 (en) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | Compositions for friction elements |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03143946A true JPH03143946A (ja) | 1991-06-19 |
JP3138751B2 JP3138751B2 (ja) | 2001-02-26 |
Family
ID=10660234
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP02189594A Expired - Fee Related JP3138751B2 (ja) | 1989-07-19 | 1990-07-19 | 摩擦要素の為の組成物 |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5292780A (ja) |
EP (1) | EP0409495B1 (ja) |
JP (1) | JP3138751B2 (ja) |
BR (1) | BR9003484A (ja) |
CA (1) | CA2021466A1 (ja) |
DE (1) | DE69019078T2 (ja) |
DK (1) | DK0409495T3 (ja) |
ES (1) | ES2071024T3 (ja) |
GB (1) | GB8916445D0 (ja) |
MY (1) | MY105718A (ja) |
ZA (1) | ZA905621B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2535736A (en) * | 2015-02-25 | 2016-08-31 | Bm Polyco Ltd | Gloves |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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