JPH03134262A - 筒内噴射式内燃機関 - Google Patents
筒内噴射式内燃機関Info
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- JPH03134262A JPH03134262A JP1269744A JP26974489A JPH03134262A JP H03134262 A JPH03134262 A JP H03134262A JP 1269744 A JP1269744 A JP 1269744A JP 26974489 A JP26974489 A JP 26974489A JP H03134262 A JPH03134262 A JP H03134262A
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- combustion chamber
- pressurized gas
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- chamber
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M67/00—Apparatus in which fuel-injection is effected by means of high-pressure gas, the gas carrying the fuel into working cylinders of the engine, e.g. air-injection type
- F02M67/02—Apparatus in which fuel-injection is effected by means of high-pressure gas, the gas carrying the fuel into working cylinders of the engine, e.g. air-injection type the gas being compressed air, e.g. compressed in pumps
- F02M67/04—Apparatus in which fuel-injection is effected by means of high-pressure gas, the gas carrying the fuel into working cylinders of the engine, e.g. air-injection type the gas being compressed air, e.g. compressed in pumps the air being extracted from working cylinders of the engine
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
- F02M69/08—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel characterised by the fuel being carried by compressed air into main stream of combustion-air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B61/00—Adaptations of engines for driving vehicles or for driving propellers; Combinations of engines with gearing
- F02B61/04—Adaptations of engines for driving vehicles or for driving propellers; Combinations of engines with gearing for driving propellers
- F02B61/045—Adaptations of engines for driving vehicles or for driving propellers; Combinations of engines with gearing for driving propellers for outboard marine engines
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は燃焼室内に直接燃料を噴射する筒内噴射式内燃
機関に関する。
機関に関する。
［従来の技術］
内燃機関の排気浄化対策の１つとして排気に含まれる炭
化水素ＨＣの低減がある。一般にＨＣの排出量は４サイ
クル内燃機関よりも２サイクル内燃機関のほうか遥かに
多く、これは残留既燃ガス濃度が過濃となって不整燃焼
することにより、未燃焼燃料が排出されること、および
掃気行程時における燃料の吹き抜けが原因とされる。特
に後者の問題を解決するため、燃焼室に燃料を直接噴射
することにより、排気ボートから燃料が吹き抜けるのを
減少させることが従来より行なわれてし、る。そして、
このためには、排気ボートが閉じられた後に燃料を噴射
することになるが、燃料の噴射後、点火前に燃料は短時
間に霧化させる必要がある。この燃料の霧化を促進する
ため、加圧気体を利用して燃料の微粒化を図っている。
化水素ＨＣの低減がある。一般にＨＣの排出量は４サイ
クル内燃機関よりも２サイクル内燃機関のほうか遥かに
多く、これは残留既燃ガス濃度が過濃となって不整燃焼
することにより、未燃焼燃料が排出されること、および
掃気行程時における燃料の吹き抜けが原因とされる。特
に後者の問題を解決するため、燃焼室に燃料を直接噴射
することにより、排気ボートから燃料が吹き抜けるのを
減少させることが従来より行なわれてし、る。そして、
このためには、排気ボートが閉じられた後に燃料を噴射
することになるが、燃料の噴射後、点火前に燃料は短時
間に霧化させる必要がある。この燃料の霧化を促進する
ため、加圧気体を利用して燃料の微粒化を図っている。
［発明が解決しようとする課題］
ここで前記加圧気体を得る手段として、クランク軸から
の動力をベルトなどによって受けることにより作動する
専用のニアコンプレッサを設けたものかある（特開昭６
１−１１２７７２号公報参照）。しかし、このものでは
１部品点数が増大し、これに伴ってスペース上の問題や
コストの増大を招くとともに、機関出力の損失が生じつ
る。
の動力をベルトなどによって受けることにより作動する
専用のニアコンプレッサを設けたものかある（特開昭６
１−１１２７７２号公報参照）。しかし、このものでは
１部品点数が増大し、これに伴ってスペース上の問題や
コストの増大を招くとともに、機関出力の損失が生じつ
る。
また、複数気筒の内燃機関において他の気筒の燃焼ガス
を利用して前記加圧気体を得るものがある（特開昭６３
−８８２６８号公報参照）。しかし、このものでは、加
圧気体として利用する燃焼ガスが高温であるため、その
高温のガスに耐え得る材料を燃料噴射機構に使用しなけ
ればならず、かっ燃焼ガス内にはカーボンか多く含まれ
るので、この燃料ガスを取り出すための弁などにカーボ
ンが詰まるという問題が生ずる。
を利用して前記加圧気体を得るものがある（特開昭６３
−８８２６８号公報参照）。しかし、このものでは、加
圧気体として利用する燃焼ガスが高温であるため、その
高温のガスに耐え得る材料を燃料噴射機構に使用しなけ
ればならず、かっ燃焼ガス内にはカーボンか多く含まれ
るので、この燃料ガスを取り出すための弁などにカーボ
ンが詰まるという問題が生ずる。
本発明は、このような点に鑑みなされたもので、その目
的とするところは、加圧気体を利用して燃料を燃焼室内
に噴射する筒内噴射式内燃機関において、加圧気体を得
るために部品点数やコストの上昇を招くことなく、かつ
弁などにカーボンの詰まりを生ずることがない筒内噴射
式内燃機関を提供するにある。
的とするところは、加圧気体を利用して燃料を燃焼室内
に噴射する筒内噴射式内燃機関において、加圧気体を得
るために部品点数やコストの上昇を招くことなく、かつ
弁などにカーボンの詰まりを生ずることがない筒内噴射
式内燃機関を提供するにある。
［課題を解決するための手段］
本発明は、このような目的を達成するために、燃焼室内
に臨むノズルを介して燃焼室内に燃料と加圧気体の混合
物を噴射する筒内噴射式内燃機関において、前記ノズル
は、加圧気体貯溜手段に連通され、燃焼室で加圧された
気体を抜き取って該貯溜手段に導入し得るように構成さ
れ、燃料噴射時に該貯溜手段の加圧気体が燃料とともに
前記ノズルから燃料室内に噴射されるよう構成したもの
である。
に臨むノズルを介して燃焼室内に燃料と加圧気体の混合
物を噴射する筒内噴射式内燃機関において、前記ノズル
は、加圧気体貯溜手段に連通され、燃焼室で加圧された
気体を抜き取って該貯溜手段に導入し得るように構成さ
れ、燃料噴射時に該貯溜手段の加圧気体が燃料とともに
前記ノズルから燃料室内に噴射されるよう構成したもの
である。
上記において、前記ノズルは、燃料噴射時に開口されて
燃料を噴射するとともに、燃料噴射後点火前に開口され
て燃料室内の加圧気体を前記加圧気体貯溜手段に導入す
るよう構成するようにしてもよい。
燃料を噴射するとともに、燃料噴射後点火前に開口され
て燃料室内の加圧気体を前記加圧気体貯溜手段に導入す
るよう構成するようにしてもよい。
そしてまた、本発明は、クランク軸が３６０度回転する
毎に点火と無点火を繰返す点火プラグと、点火プラグが
点火行程にある際に燃料と加圧気体の混合物を燃焼室に
噴射するノズルと、点火プラグか無点火行程にある際に
燃焼室内で加圧された気体を抜き取り貯溜する加圧気体
貯溜手段と、を備え、前記燃料と混合されて燃焼室に噴
射される加圧気体は加圧気体貯溜手段から供給されるよ
う構成した２サイクル筒内噴射式内燃機関である。
毎に点火と無点火を繰返す点火プラグと、点火プラグが
点火行程にある際に燃料と加圧気体の混合物を燃焼室に
噴射するノズルと、点火プラグか無点火行程にある際に
燃焼室内で加圧された気体を抜き取り貯溜する加圧気体
貯溜手段と、を備え、前記燃料と混合されて燃焼室に噴
射される加圧気体は加圧気体貯溜手段から供給されるよ
う構成した２サイクル筒内噴射式内燃機関である。
［作用］
燃焼室内はピストンの上昇に伴って圧縮され、加圧され
る。この加圧された気体を抜き取って燃料と混合される
加圧気体として利用すれば、別途専用のコンプレッサな
必要としたり高温の燃焼ガスを利用する必要がなくなる
。前述のように、燃焼室内ニ燃料を噴射するためのノズ
ルを介して燃焼室で加圧された気体を抜き取るようにす
れば、この抜き取りのために別途ノズルを設ける必要が
なくなる。
る。この加圧された気体を抜き取って燃料と混合される
加圧気体として利用すれば、別途専用のコンプレッサな
必要としたり高温の燃焼ガスを利用する必要がなくなる
。前述のように、燃焼室内ニ燃料を噴射するためのノズ
ルを介して燃焼室で加圧された気体を抜き取るようにす
れば、この抜き取りのために別途ノズルを設ける必要が
なくなる。
なお燃焼室で加圧された気体を抜き取るにあたり、前記
ノズルによる燃料噴射後であって点火前に該ノズルから
の抜き取りを行なうことかできる。
ノズルによる燃料噴射後であって点火前に該ノズルから
の抜き取りを行なうことかできる。
２サイクル筒内噴射式内燃機関において、点火タイミン
グをクランク軸か７２０度回転する毎とし１通常の掃気
行程と空掃気行程を交互に行なうようにし、空掃気行程
において燃焼室で加圧された気体を抜き取り、この加圧
気体を点火前に燃料とともに混合して燃焼室に噴射する
ことも可能である。
グをクランク軸か７２０度回転する毎とし１通常の掃気
行程と空掃気行程を交互に行なうようにし、空掃気行程
において燃焼室で加圧された気体を抜き取り、この加圧
気体を点火前に燃料とともに混合して燃焼室に噴射する
ことも可能である。
［実施例］
以下本発明を図面に示す実施例に基いて説明する。
まず第１図には船外機用の筒内噴射式２サイクル３気筒
内燃機関が示されている。シリンダボディｌＯにはクラ
ンク軸１２が縦置き配置され、クランク軸１２にはコン
ロッド１３を介して、横置き配置の各気筒内に収容され
るピストン１４が連結されている。１５はシリンダヘッ
ドであり、ピストン１４の頂部との間で燃焼室１６を画
成する。
内燃機関が示されている。シリンダボディｌＯにはクラ
ンク軸１２が縦置き配置され、クランク軸１２にはコン
ロッド１３を介して、横置き配置の各気筒内に収容され
るピストン１４が連結されている。１５はシリンダヘッ
ドであり、ピストン１４の頂部との間で燃焼室１６を画
成する。
１８はインジェクタであり、このインジェクタ１８から
各気筒の燃焼室１６に臨むノズル１９か延在している。
各気筒の燃焼室１６に臨むノズル１９か延在している。
また２０はそれぞれ点火プラグである。シリンダボディ
ｌＯの前記シリンダヘッド１５とは反対側に、各気筒に
対応する吸気通路２２に備えられたり−ド弁２３を介し
て、スロットルボディ２４がそれぞれ接続され、各スロ
ットルボディ２４内にスロットル弁２５が配置される。
ｌＯの前記シリンダヘッド１５とは反対側に、各気筒に
対応する吸気通路２２に備えられたり−ド弁２３を介し
て、スロットルボディ２４がそれぞれ接続され、各スロ
ットルボディ２４内にスロットル弁２５が配置される。
スロットルボディ２４の上流側に吸気箱２６が配置され
ている。吸気通路２２のリード弁２３を介してクランク
室２７内に導入される空気は、ここで予圧され、ピスト
ン１４の往復動により開閉される掃気通路２８を介して
前記燃焼室１６に導入される。
ている。吸気通路２２のリード弁２３を介してクランク
室２７内に導入される空気は、ここで予圧され、ピスト
ン１４の往復動により開閉される掃気通路２８を介して
前記燃焼室１６に導入される。
前記インジェクタ１８には、燃料タンク３０からの燃料
か燃料ポンプ３１．氷分離器３２、燃料ポンプ３３を経
て導入され、その燃料圧力は調圧器３４によって調圧さ
れる。また後述する加圧気体の圧力が調圧器３５によっ
て調圧される。インジェクタ１８は、エンジン制御ユニ
ット３６によって、最適な噴射時期を得るように、かつ
燃焼室１６からの加圧された気体をノズル１９を介して
最適な時期で抜き取ることができるように制御される。
か燃料ポンプ３１．氷分離器３２、燃料ポンプ３３を経
て導入され、その燃料圧力は調圧器３４によって調圧さ
れる。また後述する加圧気体の圧力が調圧器３５によっ
て調圧される。インジェクタ１８は、エンジン制御ユニ
ット３６によって、最適な噴射時期を得るように、かつ
燃焼室１６からの加圧された気体をノズル１９を介して
最適な時期で抜き取ることができるように制御される。
第２図には前記インジェクタ１８の一実施例の構造が示
されている。まず４ｏは燃料調量器であり、この燃料調
量器４０は前述の燃料タンク３゜から燃料通路４１を介
して導入される燃料を調量してその噴射口４２から通路
４４内に燃料を噴射する。この通路４４は通路４５を介
して加圧気体貯溜室４６に連通しており、この加圧気体
貯溜室４６は第２図には図示しないが前述の調圧器３５
に連通している。
されている。まず４ｏは燃料調量器であり、この燃料調
量器４０は前述の燃料タンク３゜から燃料通路４１を介
して導入される燃料を調量してその噴射口４２から通路
４４内に燃料を噴射する。この通路４４は通路４５を介
して加圧気体貯溜室４６に連通しており、この加圧気体
貯溜室４６は第２図には図示しないが前述の調圧器３５
に連通している。
通路４４はまた、第１図に示した燃焼室に臨むノズル１
９に連通しており、このノズル１９はその口元部におい
てポペット型の開閉弁４８により開閉される。開閉弁４
８の弁棒４９はノズル１９内を延在して第２図の上方に
まで至り、ここにおいてコイルばね５０により開閉弁４
８を閉じる方向に付勢されている。５２はソレノイドコ
イルてあり、このソレノイドコイル５２か励磁されるこ
とにより弁棒４９をコイルばね５０の付勢力に抗して下
降させ、開閉弁４８を押し下げてノズル１９を開口させ
る。なおｍ２図において５３は弁棒４９にねし固定され
るとともにコイルばね５゜の一端が当接される可動部材
、５４は燃料通路４１と加圧気体貯溜室４６を仕切り、
燃料通路４１内の燃料の脈動を制御するダイヤフラムで
ある。なお、前記ソレノイドコイル５２および燃料重量
器４０の作動は前述のエンジン制御ユニット３６によっ
て制御される。
９に連通しており、このノズル１９はその口元部におい
てポペット型の開閉弁４８により開閉される。開閉弁４
８の弁棒４９はノズル１９内を延在して第２図の上方に
まで至り、ここにおいてコイルばね５０により開閉弁４
８を閉じる方向に付勢されている。５２はソレノイドコ
イルてあり、このソレノイドコイル５２か励磁されるこ
とにより弁棒４９をコイルばね５０の付勢力に抗して下
降させ、開閉弁４８を押し下げてノズル１９を開口させ
る。なおｍ２図において５３は弁棒４９にねし固定され
るとともにコイルばね５゜の一端が当接される可動部材
、５４は燃料通路４１と加圧気体貯溜室４６を仕切り、
燃料通路４１内の燃料の脈動を制御するダイヤフラムで
ある。なお、前記ソレノイドコイル５２および燃料重量
器４０の作動は前述のエンジン制御ユニット３６によっ
て制御される。
第３図には燃焼室１６内で加圧された気体を抜き取る状
態、第４図には燃料を噴射する状態かそれぞれ示されて
いるが、両状態とも開閉弁４８がソレノイドコイル５２
の励磁により下降してノズル１９を開口させる点につい
ては変りはない。
態、第４図には燃料を噴射する状態かそれぞれ示されて
いるが、両状態とも開閉弁４８がソレノイドコイル５２
の励磁により下降してノズル１９を開口させる点につい
ては変りはない。
すなわち第３図において、通路４４ひいては加圧気体貯
溜室４６が低圧であり、一方内燃機関の燃焼室１６かピ
ストン１４の上昇に伴って高圧となっており、この場合
に開閉弁４８が開弁されると、燃焼室１６内の気体がノ
ズル１９、通路４４４５を通って加圧気体貯溜室４６内
に導入される。この時燃料調量器４０からは燃料は噴射
されない。
溜室４６が低圧であり、一方内燃機関の燃焼室１６かピ
ストン１４の上昇に伴って高圧となっており、この場合
に開閉弁４８が開弁されると、燃焼室１６内の気体がノ
ズル１９、通路４４４５を通って加圧気体貯溜室４６内
に導入される。この時燃料調量器４０からは燃料は噴射
されない。
その後、開閉弁４８か閉じられ、最適な燃料噴射時期て
開閉弁４８が再び開弁されるとともに燃料調量器４０か
ら燃料か第４図に示すように噴射される。これにより燃
料は加圧気体貯溜室４６、通路４５．４４に溜められて
いた加圧気体とともにノズル１９から燃焼室１６内に噴
射される。
開閉弁４８が再び開弁されるとともに燃料調量器４０か
ら燃料か第４図に示すように噴射される。これにより燃
料は加圧気体貯溜室４６、通路４５．４４に溜められて
いた加圧気体とともにノズル１９から燃焼室１６内に噴
射される。
次に第５図および第６図に基いて本発明の作動の一実施
例を説明する。第５図には、前記第１図に示したような
３気筒の内燃機関における各燃焼室内の圧力の変動か示
されている。実線で示すように、この実施例ではクラン
ク軸が３６０度回転する毎に点火と無点火を交互に繰返
し、すなわち通常の掃気行程と空掃気行程を交互に繰返
し、従って点火爆発行程はクランク軸が７２０度回転す
る毎に行なわれる。そして、空掃気行程におし１で燃焼
室で加圧された気体（斜線部）が燃焼室力）ら第３図に
示すように抜き取られ、この加圧気体が次のサイクルで
第４図に示すように燃料と混合されてノズルから燃焼室
に噴射される。ここで第５図に二点鎖線で示すグラフは
従来の燃焼室圧力であり、空掃気行程がないので３６０
度毎に点火爆発による同様の圧力のピークが表れ、各気
筒間は１２０度の位相をもって駆動されることが理解さ
れる。一方この実施例では７２０度毎に点火爆発が行な
われるので、各気筒間の振動のバランスを保つため、各
気筒間において爆発行程は互いに２４０度のずれをもっ
て行なわれる。
例を説明する。第５図には、前記第１図に示したような
３気筒の内燃機関における各燃焼室内の圧力の変動か示
されている。実線で示すように、この実施例ではクラン
ク軸が３６０度回転する毎に点火と無点火を交互に繰返
し、すなわち通常の掃気行程と空掃気行程を交互に繰返
し、従って点火爆発行程はクランク軸が７２０度回転す
る毎に行なわれる。そして、空掃気行程におし１で燃焼
室で加圧された気体（斜線部）が燃焼室力）ら第３図に
示すように抜き取られ、この加圧気体が次のサイクルで
第４図に示すように燃料と混合されてノズルから燃焼室
に噴射される。ここで第５図に二点鎖線で示すグラフは
従来の燃焼室圧力であり、空掃気行程がないので３６０
度毎に点火爆発による同様の圧力のピークが表れ、各気
筒間は１２０度の位相をもって駆動されることが理解さ
れる。一方この実施例では７２０度毎に点火爆発が行な
われるので、各気筒間の振動のバランスを保つため、各
気筒間において爆発行程は互いに２４０度のずれをもっ
て行なわれる。
第６図に基いて１つの気筒における作動をさらに詳しく
説明する。まず点火された後爆発か起こり、排気口これ
に続いて掃気口が開かれ、第１回目の通常の掃気行程が
行なわれる。その後、燃焼室内の気体か圧縮され、この
圧縮された気体が抜き取られる。この時、燃料は噴射さ
れない。その後、燃焼室は膨張し、第２回目の掃気すな
わち空掃気行程が行なわれる。その後ピストンが上昇す
るとともに第４図に示したように前記抜き取られた加圧
気体と燃料が燃焼室に噴射され、最適な時期で点火され
る。
説明する。まず点火された後爆発か起こり、排気口これ
に続いて掃気口が開かれ、第１回目の通常の掃気行程が
行なわれる。その後、燃焼室内の気体か圧縮され、この
圧縮された気体が抜き取られる。この時、燃料は噴射さ
れない。その後、燃焼室は膨張し、第２回目の掃気すな
わち空掃気行程が行なわれる。その後ピストンが上昇す
るとともに第４図に示したように前記抜き取られた加圧
気体と燃料が燃焼室に噴射され、最適な時期で点火され
る。
次に第７図および第８図には本発明の作動の他の実施例
が示されている。この実施例では従来と同様にクランク
軸が３６０度回転する毎に点火爆発が行なわれるもので
ある。さらに詳しくは、燃焼室内の新気が点火されて爆
発された後、掃気が行なわれ、その掃気の途中から燃料
が第４図に示すような状態で加圧空気とともに噴射され
る。その間に掃気口ならびに排気口が閉じられて掃気が
終了する。燃料が噴射し終えた段階て再びノズルが開口
され第３図に示すように燃焼室内の加圧気体が一部抜き
取られる。その後再びノズルは閉じられ、燃焼室に存在
する高圧の新気に対して点火か行なわれる。
が示されている。この実施例では従来と同様にクランク
軸が３６０度回転する毎に点火爆発が行なわれるもので
ある。さらに詳しくは、燃焼室内の新気が点火されて爆
発された後、掃気が行なわれ、その掃気の途中から燃料
が第４図に示すような状態で加圧空気とともに噴射され
る。その間に掃気口ならびに排気口が閉じられて掃気が
終了する。燃料が噴射し終えた段階て再びノズルが開口
され第３図に示すように燃焼室内の加圧気体が一部抜き
取られる。その後再びノズルは閉じられ、燃焼室に存在
する高圧の新気に対して点火か行なわれる。
以上のように、燃焼室内の加圧気体を利用して燃料噴射
時における燃料と混合される加圧気体を得るので、従来
におけるような専用の加圧気体を得るためのニアコンプ
レッサは不要であり、従つてそのための部品点数の増大
やコストの増大を防止でき、かつそのためのスペースの
確保も不要となる。そして加圧気体が爆発後の燃焼ガス
てないため、カーボンの詰まりなどの問題がなくなる。
時における燃料と混合される加圧気体を得るので、従来
におけるような専用の加圧気体を得るためのニアコンプ
レッサは不要であり、従つてそのための部品点数の増大
やコストの増大を防止でき、かつそのためのスペースの
確保も不要となる。そして加圧気体が爆発後の燃焼ガス
てないため、カーボンの詰まりなどの問題がなくなる。
特に、空掃気行程を有する実施例の場合には、シリンダ
内の残留ガスが減少することになり、不整燃焼がなくな
ってＨＣの排出縫をより低減させることができる。また
この場合、ピストンが空掃気行程時においては高温にさ
らされることかなくなるので、ピストンの熱負荷が軽減
され、耐久性が向上するという効果もある。
内の残留ガスが減少することになり、不整燃焼がなくな
ってＨＣの排出縫をより低減させることができる。また
この場合、ピストンが空掃気行程時においては高温にさ
らされることかなくなるので、ピストンの熱負荷が軽減
され、耐久性が向上するという効果もある。
なお本発明は上記実施例に限定する必要はなく、例えば
第１図に示したような３気筒など複数気筒の内燃機関に
おいては、１つの気筒において抜き取った加圧気体を他
の気筒の燃料噴射時に利用することもできる。
第１図に示したような３気筒など複数気筒の内燃機関に
おいては、１つの気筒において抜き取った加圧気体を他
の気筒の燃料噴射時に利用することもできる。
また、上記実施例では加圧気体貯溜手段として貯溜室４
６を採用したが、これに限定する必要はなく、噴射量よ
りも大きい容積な宥する空間、例えは気体通路を採用し
ても良い。
６を採用したが、これに限定する必要はなく、噴射量よ
りも大きい容積な宥する空間、例えは気体通路を採用し
ても良い。
［効果］
以上説明したように、本発明によれば、専用のニアコン
プレッサな不要としてコストの低減を図ることができ、
かつ燃焼ガスを利用することによる耐熱性材料の使用か
必要となったり、カーボンによるバルブ等の詰まりを生
ずるという問題を解消できるという優れた効果がある。
プレッサな不要としてコストの低減を図ることができ、
かつ燃焼ガスを利用することによる耐熱性材料の使用か
必要となったり、カーボンによるバルブ等の詰まりを生
ずるという問題を解消できるという優れた効果がある。
第１図は本発明が適用される一例としての船舶用の２サ
イクル筒内噴射式内燃機関を示す切欠き正面図、第２図
は本発明のインジェクタの一実施例の詳しい構造を示す
拡大断面図、第３図は第２図において燃焼室の加圧気体
を抜き取る状態を示す断面図、第４図は同じく燃料噴射
時の状態な示す断面図、第５図は本発明の作動の一実施
例を示すクランク軸回転角と燃焼室圧力の関係を示すグ
ラフ、第６図は同実施例における各行程のタイミングを
示すグラフ、第７図は本発明の作動の他の実施例を示す
第５図と同様なグラフ、第８図は動実施例における前記
第６図と同様なグラフである。 ６・・・燃焼室 ８・・・インジェクタ ９・・・ノズル ６・・・エンジン制御ユニッ ６・・・加圧気体貯溜室 ８・・・開閉弁 ト
イクル筒内噴射式内燃機関を示す切欠き正面図、第２図
は本発明のインジェクタの一実施例の詳しい構造を示す
拡大断面図、第３図は第２図において燃焼室の加圧気体
を抜き取る状態を示す断面図、第４図は同じく燃料噴射
時の状態な示す断面図、第５図は本発明の作動の一実施
例を示すクランク軸回転角と燃焼室圧力の関係を示すグ
ラフ、第６図は同実施例における各行程のタイミングを
示すグラフ、第７図は本発明の作動の他の実施例を示す
第５図と同様なグラフ、第８図は動実施例における前記
第６図と同様なグラフである。 ６・・・燃焼室 ８・・・インジェクタ ９・・・ノズル ６・・・エンジン制御ユニッ ６・・・加圧気体貯溜室 ８・・・開閉弁 ト
Claims (3)
- （１）燃焼室内に臨むノズルを介して燃焼室内に燃料と
加圧気体の混合物を噴射する筒内噴射式内燃機関におい
て、前記ノズルは、加圧気体貯溜手段に連通され、燃焼
室で加圧された気体を抜き取って該貯溜手段に導入し得
るように構成され、燃料噴射時に該貯溜手段の加圧気体
が燃料とともに前記ノズルから燃料室内に噴射されるよ
う構成した筒内噴射式内燃機関。 - （２）前記ノズルは、燃料噴射時に開口されて燃料を噴
射するとともに、燃料噴射後点火前に開口されて燃料室
内の加圧気体を前記加圧気体貯溜手段に導入するよう構
成した請求項１記載の筒内噴射式内燃機関。 - （３）クランク軸が３６０度回転する毎に点火と無点火
を繰返す点火プラグと、点火プラグが点火行程にある際
に燃料と加圧気体の混合物を燃焼室に噴射するノズルと
、点火プラグが無点火行程にある際に燃焼室内で加圧さ
れた気体を抜き取り貯溜する加圧気体貯溜手段と、を備
え、前記燃料と混合されて燃焼室に噴射される加圧気体
は加圧気体貯溜手段から供給されるよう構成した２サイ
クル筒内噴射式内燃機関。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1269744A JP2761412B2 (ja) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | 筒内噴射式内燃機関 |
| US07/598,991 US5095881A (en) | 1989-10-17 | 1990-10-17 | Cylinder injection type internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1269744A JP2761412B2 (ja) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | 筒内噴射式内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03134262A true JPH03134262A (ja) | 1991-06-07 |
| JP2761412B2 JP2761412B2 (ja) | 1998-06-04 |
Family
ID=17476554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1269744A Expired - Fee Related JP2761412B2 (ja) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | 筒内噴射式内燃機関 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5095881A (ja) |
| JP (1) | JP2761412B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04103873A (ja) * | 1990-08-24 | 1992-04-06 | Toyota Motor Corp | エアブラスト弁 |
| JP2009043713A (ja) * | 2007-08-10 | 2009-02-26 | Hon Hai Precision Industry Co Ltd | ソケットコネクタ |
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| CZ285393B6 (cs) * | 1996-06-06 | 1999-07-14 | Luboš Jakubec | Způsob činnosti rozvodového ústrojí čtyřdobého spalovacího motoru |
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| JP4194002B2 (ja) | 1998-05-13 | 2008-12-10 | ヤマハマリン株式会社 | 筒内燃料噴射式エンジン |
| US6161527A (en) * | 1999-02-11 | 2000-12-19 | Brunswick Corporation | Air assisted direct fuel injection system |
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-
1989
- 1989-10-17 JP JP1269744A patent/JP2761412B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-10-17 US US07/598,991 patent/US5095881A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2761412B2 (ja) | 1998-06-04 |
| US5095881A (en) | 1992-03-17 |
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