JPH03115769A - アルコールエンジンの燃料供給装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、底部が分離した燃料タンク内の燃料レベル差
、アルコール濃度差に応じて燃料供給系のポンプ流Ｇを
可変設定し、燃料リターン系路を切換えるアルコールエ
ンジンの燃料供給装置に関する。

［従来の技術と発明が解決しようとする課題］近年、燃
料事情の悪化、排気清浄化の要請などにより、従来のガ
ソリンに加えて、代替燃料としてのアルコールを同時に
使用可能なシステムが実用化されつつあり、このシステ
ムを搭載した自動車などの車輌（ＦｌｅＸｉｂｌｃ　Ｆ
ｕｅｌ　Ｖｅｈｉｃｌｅ　、以下ｒＦＦＶＪと称する）
では、ガソリンは勿論のこと、アルコールとガソリンと
の混合燃料、あるいは、アルコールのみで走行が可能な
ようになっている。

上記ＦＦＶ用のエンジンでは、燃料中のアルコール１１
５度（含有率）は燃料補給の際のユーザー１情により０
％（ガソリンのみ）から１００％（アルコールのみ）の
間で変化するため、燃料タンク内の燃料のアルコール濃
度が変化し、アルコールａ痘に応じた燃料噴射ｍの制御
が必要になる。

また、最近の自動車などの車輌の燃料タンク（よ、その
形状が複雑化しており、特に、４ＷＤ車などでは、プロ
ペラシャフト、リアデフなどにより燃料タンクの底部が
２室に分割された形状となってしまう。

従って、上記燃料タンク底部の２室のいずれかに燃料が
残Ｉ￥１づ゛る６３それがあり、燃料タンク内の燃料を
略最後まで有効に使用することが困難であるといった問
題を生じるばかりでなく、燃料補給によって燃料タンク
内の燃料のアルコール濃度が不均一となり、アルコール
濃度に応じた制御が困難となる。

燃料タンク内におりる燃料のアルコール澗麿不均−に対
処するに、特開昭５６−１２４５１６号公報には、燃料
タンクの下方に燃料を撹拌する撹拌装置を設ける技術が
開示されているが、上）ホのような２室型の燃料タンク
においては、設置スベスに余裕がなく適用は困難である
。

また、実開昭６２−１９４１２５号公報には、上記２室
をの燃料タンクの底部の燃料を有効に使用するため、エ
ンジン側から燃料を第１９．に戻すリターン管に上記第
１室に向かって吐出する噴流ポンプを設け、この噴流ポ
ンプの吸込み側を第２室の底部に解放して上記噴流ポン
プに生じるリターン流による吸引力により第２室の燃料
を第１室に吸上げて移送する技術が、本出願人により出
願されている。

しかしながら、一般に、通常のガソリンエンジンにおけ
る燃料ポンプの送油量はエンジンの右りる最大燃料噴射
量の数倍に設定されており、上記Ｆ　Ｆ　Ｖ用のエンジ
ンにおいては、燃料ポンプの必要流ｍをアルコール１０
０％の燃料を基ｔｉ！設定すると、ガソリン１００％の
燃料を用いた場合にはエンジンが実際に必要とする最高
流口の約２倍の燃料を供給ｔ７なければならない。

このような大容量８、大型の燃料ポンプを搭載すると、
最小燃料消費領域（ガソリン１００％でアイドル運転）
においては、燃料の過剰供給となり、エネルギーロスを
招くばかりか、騒音対策上も好ましくない。

［発明の目的］ 本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、２室型の
燃料タンク内の燃料を略最後まで有効に使用でき、しか
も、大容量、大型の燃料ポンプを使用することなく常に
最適な燃料但を供給することができ、エネルギーロスを
少なくして低９　Ｇ−化を実現することのできるアルコ
ールエンジンの燃料流ｍ制御装置を提供することを目的
としている。

［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するため本発明によるアルコルエンジン
の燃料供給装置は、燃料タンクの底部に互いに分離した
分離室を有し、各分離室にそれぞれ燃料ポンプを連通し
てエンジンに燃料を供給する燃料供給系を婦え、上記各
燃料ポンプから供給される燃料に対し、それぞれのアル
コール濃度を篩用するアルコール濃度算出手段と、上記
アルコール９度停出手段で算出した各アルコール濃度と
上記各燃料ポンプのポンプ流量とに基づいて、エンジン
に供給される燃料の実アルコール濃度を口出する実アル
コール′ｃｉ度口出手段と、上記実アルコール濃度口出
手段で算出した実アルコール濃度にＬｔづいて、上記燃
料供給系の必要最大燃料流吊を算出する必要最大燃料流
量口出手段と、上記燃料タンクの各分離室側の燃料レベ
ルを検出し、その燃料レベル差が所定の設定範囲内にあ
るか否かを判別Ｊる燃料レベル差判別手段と、上記燃料
レベル差判別手段で上記燃料レベル差が所定の設定範囲
内と判別されたとき、上記各燃料ポンプのポンプ流量を
上記アルコール１１１ｆｌＩ算出手段で算出したアルコ
ール濃度が高いほど大きくして上記必要最大燃料流量口
出手段で算出した必要最大燃料流♀を設定し、上記燃料
レベル差判別手段で上記燃料レベル差が所定の設定範囲
外と判別されたとき、燃料レベルが高い側の分ｌ１１１
室に連通する燃料ポンプのポンプ流量を大きくして上記
必要最大燃料流量を設定する燃料ポンプ流ｍ設定手段と
、上記燃料レベル差判別手段で上記燃料レベル差が設定
範囲内と判別されたとき、上記燃料供給系からの燃料が
アルコール濃度の低い側の分離室へリタンするよう切換
設定し、上記燃料レベル差判別：１段で上記燃料レベル
差が設定範囲外と判別されたとき、上記燃料供給系から
の燃料が燃料レベルの低い側の分離室ヘリターンするよ
う切換設定するリターン燃料切換設定手段とを備えたも
のである。

［作　用コ 本発明によるアルコールエンジンの燃料供給装ｒ！では
、燃料タンクの底部に互いに分１１１　した分離室を有
し、各分離室にそれぞれ燃料ポンプを連通してエンジン
に燃料を供給する燃料供給系を備えており、まず、アル
コール濃度篩用手段により、上記各燃料ポンプから供給
される燃料に対し、それぞれアルコール濃度が口出され
、実アルコール濃度口出手段により、各アルコール濃度
と上記各燃料ポンプのポンプ流ｍとに基づいて、エンジ
ンに供給される燃料の実アルコール濃度が算出される。

次に、必要最大燃料流量算出手段により、実アルコール
濃度に基づいて上記燃料供給系の必要最大燃料流分が口
出され、燃料レベル差判別手段により、上記燃料タンク
の各分離室側の燃料レベルが検出されて、その燃料レベ
ル差が所定の設定範囲内にあるか否かが判別される。

そして、燃料ポンプ流用設定手段により、上記燃ｒルベ
ル差が所定の設定範囲内のとき、上記各燃料ポンプのポ
ンプ流ｍがそれぞれのアルコール濃度が高いほど大きく
されて上記必要最大燃料流量が設定され、上記燃料レベ
ル差が所定の設定範囲外のとき、燃料レベルが高い側の
分ｌ１ｌｌｌ室に連通する燃料ポンプのポンプ流量が大
きくされて上記必要最大燃料流量が設定される。

一方、上記燃料供給系からのリターン燃料は、リターン
燃料切換設定手段により、上記燃料レベル差が設定範囲
内のとき、アルコール濃度の低い側の分離室ヘリターン
するよう切換設定され、上記燃料レベル差が設定範囲外
のとき、燃料レベルの低い側の分離室ヘリターンするよ
う切換設定されて上記燃料タンクへリターンされる。

［発明の実施例］ 以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

図面は本発明の一実施例を示し、第１図は制す１装置の
機能ブロック図、第２図は燃料供給系の砥略図、第３図
はポンプ流量と燃料ポンプ回転数との関係を示づ相関図
、第４図は実アルコール濃度良と必要最大燃料流量との
関係を示す相関図、第５図は燃料ポンプ駆動領域を示す
説明図、第６図はアルコール濃度差と燃料ポンプ流量係
数との関係を承り相関図、第７図はアルコール濃度に対
Ｊる電磁弁の切換えを示す説明図、第８図は燃料供給系
の制御手順を示すフローチャートである。

（構　成） 第２図において、符号１はＦＦＶ用のアルコールエンジ
ンであり、図においては４気筒水平対向エンジンを示す
。このエンジン１のシリンダヘッド２に形成した吸気ボ
ート２ａにインテークマニホルト３が連通され、このイ
ンテークマニホルド３の上流にエアヂャンバ４を介して
スロットルチャンバ５が連通され、このスロットルチャ
ンバ５の上流側に吸気管６を介してエアークリーナ７が
取付（′：ｌられている。

また、上記吸気管６の上記エアクリーナ７の直下流に吸
入空気量センサ（図においては、ポットワイヤ式エアフ
ローメータ）８が介装され、さらに、上記スロットルチ
ャンバ５に設けられたスロットルバルブ５ａにスロット
ル開度センサ９ａとスロットルバルブ仝閉を検出するア
イドルスイッチ９ｂとが連設されている。

また、上記インテークマニホールド３の各気筒の各吸気
ボート２ａの直上流側にインジエクタ１０が配設され、
さらに、上記シリンダヘッド２の各気筒毎に、その先端
を燃焼室に露呈する点火プラグ１１が取り付けられてい
る。

また、上記インジェクタ１ｏは、第１燃料系路１２及び
第２燃料系路１３を介して燃料タンク１４に連通され、
上記第１燃料系路１２には、上記燃料タンク１／Ｉ側か
ら第１燃料ポンプ１５、第１アル」−ル濃度センサ１６
が介装され、また、上記第２燃料系路１３には、上記燃
料タンク１４側から、第２燃旧ポンプ１７、第２アルコ
ール潮度セン＋＋１８が介装されている。

上記燃料タンク１４は、その底部が第１′全１４ａ及び
第２室１４ｂとからなる左右２室に分離され、上記第１
燃料ポンプ１５が上記第１室１４ａに、また、上記第２
燃料ポンプ１７が上記第２室１４ｂに連通している。

上記第１燃料ポンプ１５及び第２燃料ポンプ１７は、例
えば、直流モータなどによって駆動される容積ポンプで
あり、第３図に示すように、燃料ポンプ回転数ＮＰとポ
ンプ流♀ＱＰとが略リニアな特性を有する。

また、上記燃料タンク１４の第１室１４ａ側及び第２室
１４ｂ側に、それぞれ第１燃料レベルヒンサ１９、第２
燃料レベルセンサ２０が臨まされており、上記燃料タン
ク１４内にはアルコールのみ、または、イれとガソリン
との混合燃料、あるいは、ガソリンのみ、すなわち、ユ
ーザーの燃料補給の際の事情によりアルコール濃度の変
化する燃料が貯留されている。

また、上記インジェクタ１０は、リクーン通路２１を介
してプレッシャレギュレータ２２の燃料室２２ａに連通
されており、この燃料室２２ａ下流側が電磁切換弁２３
に連通され、この電磁切換弁２３により、上記燃料タン
ク１４の第１室１４ａ側上部に開口する第１燃料リター
ンロ＃１と第２“１４ｂ側上部に開口する第２燃料リタ
ーンロ＃２とが切換えられる。

ざらに、図中−点鎖線で示づ如く、上記プレッシャレギ
ュレータ２２の調圧室２２ｂが上記インテークマニホー
ルド３に連通し、上記プレッシャレギュレータ２２によ
って上記インジェクタ１０の燃料圧力と上記インテーク
マニホールド３内圧力との差圧が一定に保たれ、上記イ
ンテークマニホールド３内圧力の変動によって上記イン
ジェクタ１０からの燃料噴射憤が変動しないよう制御さ
れる。

また、上記エンジン本体１のクランクシャフト１ｂには
クランクロータ２４が軸着され、その外周にクランク角
を検出するための雷…ピックアップなどからなるクラン
ク角センサ２５が対設されている。

さらに、上記インテークマニホールド３に形成されたラ
イザをなす冷却水通路（図示せず）に冷却水温センサ２
６が臨まされている。

また、上記シリンダヘッド２の排気ボート２ｂに連通す
る排気管２７に０２センサ２８が臨まされている。なお
、符号２９は触媒コンバータである。

（制御装置の回路構成） 一方、符号３０は制御１１装買で、この制御装置３０の
ＣＰＵ（中央処理演算装置）３１、ＲＯＭ３２、ＲＡＭ
３３、および、Ｉ１０インターフェイス３４がパスライ
ン３５を介して互いに接続されており、このＩ１０イン
ターフェイス３４の入力ボートに、各センサ８，９ａ、
１６．１８．１９，２０．２５．２６，２８、Ｊ３よび
、アイドルスイツチ９ｂが接続され、また、上記Ｉ１０
インターフェイス３４の出力ボートに、駆動回路３６を
介してインジ丁りタ１０．貞火プラグ１１、第１燃料ポ
ンプ１５、第２燃斜ポンプ１７、電磁切換弁２３がそれ
ぞれ接続されている。

上記ＲＯＭ３２には制御プログラム、固定データが記憶
されており、固定データとしては、後）ホする燃料ポン
プ流■１係数テーブルがある。

また、上記［く八Ｍ３３にはデータ処理した後の上記各
センサの出力信号および上記ＣＰＩＪ３１で演算処理し
たデータが格納されている。

さらに、上記ＣＰＵ３１では上記ＲＯＭ３２に記憶さ゛
れている制御プログラムに従い、上記ＲＡＭ３３に格納
された各種データに基づぎ、インジェクタ１０の燃料噴
射パルス幅、点火プラグ１１の点火時期などを演算する
とともに、第１燃料ポンプ１５、第２燃料ポンプ１７、
電磁切換弁２３を駆動して燃料供給系の制御を行なう。

（制御装置の機能構成） 第１図に示すように、制御装置３０の燃料供給制御機能
は、第１アルコール濃度粋出手段４１、第２アルコール
ｒＪ瓜算出手段４２、アルコール濃叶差算出手段４３、
実アルコールａ度算出手段４４、ＲＡＭ３３からなる記
憶手段４５、必要最大燃料流ｆｆ１Ｏ出手段４６、アル
コール濃度差判別手段４７、燃料レベル差判別手段４８
、燃料ポンプ流吊設定手段４９、第１燃料ポンプ駆動手
段５０、第２燃料ポンプ駆動手段５１、リターン燃料切
換設定手段５２、電磁切換弁駆動手段５３から構成され
ている。

また、上記燃料ポンプ流量設定手段４９は、燃料ポンプ
流量係数設定手段４９ａ１燃料ポンプ流爪係数テーブル
ＴＰに、第１燃料ポンプ流量設定手段４９ｂ、第１燃料
ポンプ回転数設定手段４９０、第２燃料ポンプ流最設定
手段４９ｄ、第２燃料ポンプ回転数設定手段４９ｅから
構成されている。

第１アルコール濃麿詐出手段４１では、第１アル］−ル
′濃度センサ１６の出力信号を読込み、第１燃料系路１
２中の燃料のアルコールｉ！ｉ１度、すなわち、第１燃
料ポンプ１５によって供給される燃料タンク１４の第１
室１４ａ側の燃料のアルコール濃度である第１アルコー
ル瀧度Ａ１を算出する。

第２アルコール濃度算出手段４２では、第２アルコール
濃度センサ１８の出力信号を読込み、第２燃料系路１３
中の燃料のアルコール濃度、すなわら、第２燃料ポンプ
１７によって供給される上記燃料タンク１４の第２室１
４ｂ側の燃料のアルコール濃邸ぐある第２アルコール淵
度Ａ２を算出する。

アルコールｍｌ差算出手段４３では、上記第１アルコー
ルａ　Ｉｆｊ、ｒ５出手段４１で算出した第１アルコー
ル濃度Ａ１と上記第２アルコール濃度算出手段４２で算
出した第２アルコール母度Ａ２どの差、すなわち、上記
燃料タンク１４の第１室１４ａ側の燃料と第２室１４ｂ
側の燃料とのアルコール濃度差△Ｏを算出する。

実アルコール濃度篩用手段４４では、ＲＡＭ３３からな
る記憶手段４５にストアされている上記第１燃料ポンプ
１５の第１燃ｎポンプ流量Ｑ１と上記第２燃料ポンプ１
７の第２燃料ポンプ流ｆｎＱ２とを読出し、上記第１ア
ルコール濃度算出手段４１にて算出したアルコールＩ　
Ｉｆｆ　Ａ　１と上記第２アルコール濃度算出手段４２
にて算出したアルコール濃度Ａ２とに基づいて、上記第
１燃料系路１２と上記第２燃料系路１３とが合流してイ
ンジェクタ１０へ供給され実際にエンジンに噴射される
燃料の実アルコール濃度Ａを算出する。

１なわち、上記第１燃料系路１２における燃′Ｆ８１流
小中のアルコール滝川をＱＡＩ、また、上記第２燃料系
路１３における燃料流Ｍ中のアルコール流吊をＱＡ２と
すると、実アルコール濃度Ａ度Ａは、で求められる。

ここで、 Ｑ＾１＝ＱＩ　　ＸＡ１　　／１００　　　　・・・（
２）Ｑ＾２＝Ｑ２ｘΔ２／１００　　　　・・・（３）
であるため、上記（２）式及び（３）式を上記（１）に
代入すると、 式 となり、上記（４）式によって実アルコール濃度Ａが設
定できる。

必要最大燃料流ｆｉｔ［出手段４６では、上記実アルコ
ール濃度口出手段４４′ｃ算出した実アルコール濃度Ａ
に基づいて、上記第１燃料ポンプ１５及び上記第２燃料
ポンプ１７による燃料供給系の必要最大燃料流量Ｑ　Ｈ
ＡＸを算出する。

Ｊなわら、上記実アルコール濃度Ａが高くなるほど理論
空燃比が低下し、例えば、燃料がガソリン１００％の場
合を１４．９とすると、アルコール（メタノール）１０
０％の場合には６．４５（エタノールの場合には９．０
１）となり、同じエンジン運転状態下ではインジェクタ
１０からの燃料噴（）１舟が実アルコール濃度Ａの上界
に従いリニアに増大する。

従って、この燃料噴射量の増大に対応する上記燃料供給
系の必要最大燃料流ωＱ　ＨＡＸは、第４図に示すよう
に、実アルコール濃度Ａに対しリニアに変化し、実アル
コール濃度Ａの関数ｆ　（Ａ）で設定−１ルコトカｒキ
ル（ＱＨＡＸ　＝ｆ（Ａ））。

尚、上記必要最大燃料流量Ｑ　ＨＡＸは、実アル］ル澗
度△に対して予め実験などにより求め、マツプとしてＲ
ＯＭ３２に格納しておぎ、実アルコール濃度へをパラメ
ータとして上記マツプを検索して設定しても良い。

アルコール濃度差判別手段４７では、上記アルコール濃
度差算出手段４３で算出したアルコ濃度差度差△０と所
定の設定値ＡＳとを比較し、リターン燃料切換設定手段
５２へ比較信号を出力する。

燃料レベル差判別手段４８では、燃料タンク１４の第１
室１４ａ側に臨まされた第１燃料レベルセンサ１９の出
力信号と、第２室１４ｂ側に臨まされた第２燃料レベル
センナ２０の出力信号を読込み、上記第１室１４ａ側の
燃料レベルト（１と上記第２室１４ｂ側の燃料レベルＨ
２との燃料レベル差ΔＨ（＝１１１−Ｈ２）と設定値Ｈ
ｓとを比較し、上記第１燃料ポンプ１５と上記第２燃料
ポンプ１７との駆動領域を判別する。

ずなわら、第５図に示すように、上記燃料レベル差ΔＨ
が所定の範囲内（−Ｈ３≦ΔＨ≦Ｈ３）にあるとき、上
記第１燃料ポンプ１５と上記第２燃料ポンプ１７とを、
上記アルコール濃度差口出手段４３で算出したアルコー
ル濃度差ＡＯに応じて駆動する領域と判別し、また、上
記燃料レベル差Δ］４が所定の範囲外でΔＨ＞Ｈ８１ず
なわち、上記第１室１４ａ側の燃料レベルＨ１が上記第
２室１４ｂ側の燃料レベルＨ２よりも高く、設定値１−
Ｉ　Ｓを越えているとき、第１燃料ポンプ駆動領域と判
別する。

さらに、上記燃料レベル差ΔＨが所定の範囲外でΔＨ＜
−Ｈ３，ｉなわち、上記第１室１４ａ側の燃料レベルＨ
１が上記第２室１４ｂ側の燃料レベルＨ２よりも低く、
マイナス側の設定値−Ｈ６を越えているとき、第２燃料
ポンプ駆動領域と判別する。

燃料ポンプ流ｆｆｉ設定手段４９では、燃料ポンプ流ｆ
流量係数設定手段４９ａにて、上記アルコール濃度差算
出手段４３で口出したアルコール濃度差Ａ０をパラメー
タとして燃料ポンプ流量係数テーブルＴＰＫを検索し、
第１燃料ポンプ流Ｒ係数ＫＩ、第２燃料ポンプ流吊係数
ＫＩＩを設定する。

ここで、上記第１燃料ポンプ流母係数ＫＩ及び第２燃料
ポンプ流量係数ＫＩＩは、上記必要最大燃料流量設定手
段４６で設定した燃料供給系の必要最大燃料流ｆｆｉ　
Ｑ　ＨＡＸを確保する際に、アルコール濃度差ＡＯに応
じて上記第１燃料ポンプ流♀Ｑ１と上記第２燃料流ｆｆ
ｔＱ２とに分配設定するための係数である。

第６図に示すように、アルコール濃度差ＡＯ＝００とき
、ＫＩ＝ＫＩＩ＝０．５であり、アルコル淵度差△０が
プラス側に大きいほど、ずなわら、上記第１燃料系路１
２中の第１アルコール８ｎ瓜Ａ１が上記第２燃料系路１
３中の第２アルコール淵度Ａ２よりも大きいほど、ＫＩ
が大きい値に設定され、また、ＫＩｒが反比例して小さ
い値に設定される。

すなわち、上記第１燃料ポンプ流量係数ＫＩ、第２燃料
ポンプ流ω係数ＫＩＩは、それぞれ、アルコール濃度差
△０のＰＡ数にて設定され、ＫＩ＋ＫＩ［−１，０であ
る。

なお、上記第１燃料ポンプ流は係数に■、第２燃料ポン
プ流ω係数Ｋｍは、アルコール濃度差ＡＯをパラメータ
とした燃料ポンプ流量係数テーブルＴＰにとしてＲＯＭ
３２に格納しておぎ、アルコール濃度差△０をパラメー
タとして上記テーブルＴＰにを検索して設定するように
してもよい。

そして、上記燃料レベル差判別手段４８にて上記第１燃
料ポンプ１５と上記第２燃料ポンプ１７との駆動領域と
判別されると、第１燃料ポンプ流爪設定手段４９ｂ′Ｃ
１上記必要最大燃料流Ｄｉ　Ｑ　１４＾Ｘに上記第１燃
料ポンプ流量係＠ＫＩを乗鐸して上記第１燃料ポンプ１
５の第１燃料ポンプ流量Ｑ１を設定するとともに、第２
燃料ポンプ流吊設定手段４９（ｊで、上記必要最大燃料
流樋Ｑ　ＨＡＸに上記第１燃籾ポンプ流伍係数ＫＩＩを
乗算して上記第２燃料ポンプ１７の第２燃料ポンプ流、
ｂＩ　Ｑ　２を設定する。

また、上記燃料レベル差判別手段４８にて第１燃料ポン
プ駆動領域と判別されると、上記第１燃料ポンプ流量設
定手段４９ｂで上記第１燃料ポンプ流吊Ｑ１を上記必要
最大燃料流ｆｉ　Ｑ　ＨＡＸに設定し、一方、上記第２
燃料ポンプ流Ｆ！！設定手段４９ｄでは、第２燃料ポン
プ流ｆｆｔＱ２を０に設定して上記第２燃料ポンプ１７
の駆動を停止させる。

さらに、上記燃料レベル差判別手段４８にて第２燃料ポ
ンプ駆動領域と判別されると、上記第１燃料ポンプ流情
設定手段４．９　ｂでは、上記第１燃籾ポンプ流吊Ｑ１
をＯｆ、：設定して上記第１燃利ポンプ１５の駆動を停
止させ、一方、上記第２燃料ポンプ流伍設定手ｆ２４９
　ｄでは、上記第２燃料ポンプ流吊Ｑ２を上記必要最大
燃料流ｌ　Ｑ　ＨＡＸに設定する。

上記第１燃料ポンプ流量設定手段４９ｂ、上記第２燃料
ポンプ流冶設定手段４９ｄでは、設定した第１燃料ポン
プ流ｆｆ１Ｑ１　、第２燃料ポンプ流吊Ｑ２を、それぞ
れ、第１燃料ポンプ回転数設定手段４９Ｇ、第２燃料ポ
ンプ回転数設定手段／１９ｅに出力するとともに、上記
記憶手段４５にストアされている前回のポンプ流量設定
データを更新する。

第１燃料ポンプ回転数設定手段４９Ｃ１第２燃料ポンプ
回転数設定手段４９ｅでは、それぞれ、上記第１燃利ポ
ンプ流徂設定手段４９ｂで設定した第１燃料ポンプ流ｆ
ＴｈＱｉ　、上記第２燃料ポンプ流吊設定手段４９ｄで
設定した第２燃料ポンプ流量Ｑ２に対応する第２燃料ポ
ンプ回転数ＮＰ２を設定する。

すなわち、実アルコール′ａ度へに応じて増大する必要
最大燃料流量ＱＨ＾Ｘに対し、第１燃料ポンプ１５、第
２燃料ポンプ１７を、それぞれ駆動する七−夕の回転数
（燃料ポンプ回転数）ＮＰｌ、ＮＰｌを増大する必要が
あり、上述したように、燃料ポンプ回転数ＮＰとポンプ
流量ＱＰとは略リニアであるため、上記第１燃料ポンプ
回転数ＮＰＩは、上記第１燃料ポンプ流ｆｆ１Ｑ１の関
数にて設定Ｊ゛ることができ（Ｎ　Ｐ１＝　ｆ　（Ｑｌ
））　、同様に、上記第２燃料ポンプ回転数ＮＰ２は、
上記第２燃料ポンプ流ｆｆ１Ｑ２の関数にて設定するこ
とができる（ＮＰ２＝ｆ　（Ｑ２））　　。

第１燃料ポンプ駆動手段５０では、上記第１燃料ポンプ
回転数設定手段４９ｃで設定した第１燃料ポンプ回転数
Ｎｐ１に応じた電圧を第１燃料ポンプ１５のモータに出
力して駆動し、また、第２燃料ポンプ駆動手段５１では
、上記第２燃料ポンプ回転数設定手段４９ｅで設定した
第２燃料ポンプ回転数Ｎｐ２に応じた電圧を第２燃料ポ
ンプ１７のモータに出力して駆動Ｊる。

尚、上記第１燃料ポンプ１５、第２燃料ポンプ１７が交
流モータによって駆動される場合、上記第１燃料ポンプ
駆動手段５０、上記第２燃料ポンプ駆動手段５１からは
上記第１燃料ポンプ回転数Ｎｐ１、第２燃料ポンプ回転
数ＮＰ２に対応する周波数が出力される。

リターン燃料切換設定手段５２では、上記燃料レベル差
判別手段４８にて、上記第１燃料ポンプ１５と上記第２
燃料ポンプ１７との駆動領域と判別されると、上記アル
コール濃度差判別手段４７からの出力に応じて電磁切換
弁駆動子０２５３を介して？ｆｌｉｆｆ切換弁２３を切
換え、燃料供給系からのリターン燃料が、第１燃料リタ
ーンロ＃１あるいは第２燃利リターンロ＃２を介して燃
料タンク１４内へ戻るように設定する。

このとき、第７図に示すように、アルコール濃度差△０
に対する上記電磁切換弁２３の切換にヒステリシスを設
け、上記電磁切換弁２３の切換動作によるハンチングを
防止するようにしている。

また、上記燃料レベル差判別手段４８にて、第１燃料ポ
ンプ駆動領域と判別されると、上記燃料供給系からのリ
ターン燃料が上記第２燃料リタンロ＃２を介して上記燃
料タンク１４内へ戻るよう上記電磁切換弁２３の切換え
設定を行ない、第２燃料ポンプ駆動領域と判別されると
、上記燃料供給系からのリターン燃料が上記第１燃料リ
タンロ＃１を介して上記燃料タンク１４内へ戻るよう上
記電磁切換弁２３の切換え設定を行なう。

（動　作） 次に、制御装置３０による燃料供給系の制御手順を第８
図のフローチャートに従って説明する。

第８図に承りプログラムは、上記制御ｌｌ装置３０のｒ
ｆｉＢがＯＮされると、所定時間あるいはエンジン回転
に同期した所定周期毎に実行されるυ［込みプログラム
であり、常に最新の情報に基づいて第１燃料ポンプ１５
、第２燃料ポンプ１７、及び、電磁切換弁２３を制御す
る。

まず、ステップ５１０１で第１アルコール淵度ヒンザ１
６及び第２アルコール濃度ヒンサ１８の出力を読込み、
第１燃料系路１２を流れる燃料中の第１アルコールａ度
Ａ１及び第２燃料系路１３を流れる燃料中の第２アルコ
ール濃度Ａ２を算出する。

次いで、ステップ５１０２で、ＲＡＭ３３の所定アドレ
スから第１燃料ポンプ流呈０１、第２燃料ポンプ’Ｒｆ
ｆｋ　Ｑ　２を読出し、ステップ５１０３で、上記第１
燃料系路１２及び第２燃料系路１３からインジェクタ１
０へ供給される燃料の実アルコール濃度Δを算出しくΔ
＝　（Ｑｌ　ｌ　＋Ｑ２△２１／（ＱＩ十０２））、ス
テップ５１０４へ進む。

尚、プログラムが初回のときには、上記第１燃料ポンプ
流ｆｆ１Ｑ１　、第２燃料ポンプ流ｆｆ１Ｑ２が設定さ
れていないので、ステップ８１０１で算出した第１アル
コール濃度Ａ１と第２アルコール淵度Ａ２との単純平均
を実アルコール濃度Ａとしてステップ３１０４へ進む。

ステップ５１０４では、上記ステップ５１０３で算出し
た実アルコール濃度Ａに基づき、燃料供給系の必要最大
燃料流量Ｑ　ＨＡＸを演算により（ＱＨＡＸ＝ｆ（＾）
）、あるいはマツプ検索により設定し、ステップ５１０
５で、第１燃料レベルセンサ１９、第２燃料レベルセン
サ２ｏの出力信号から、燃料タンク１４の第１室１４ａ
側の第１燃料レベル１−１１、第２室１４ｂ側の第２燃
料レベルト１２を、それぞれ算出する。

次に、ステップ８１０６へ進み、上記燃料タンク１４の
第１室１４ａ側と第２室１４ｂ側との燃料レベル差ΔＨ
（−Ｈｌ−）（２）が所定の設定ｆｆ１Ｈ３以下か否か
を判別し、Δト］≦ＨＳの場合、ステップ５１０７へ進
む。

ステップ５１０７へ准むと、上記燃料レベル差△Ｈがマ
イナス側設定値−Ｈ３よりも小さいか否かを判別し、八
Ｈ≧−Ｈ８の場合、７１なわち、第１室１４ａ側と第２
室１４ｂ側との燃料レベル差６日が所定の範囲内（−１
−（Ｓ≦八へ≦Ｈ３）の場合、ステップ８１０８で、上
記ステップ５１０１で算出した第１燃料系路１２におけ
る燃料のアルコール濃度へ１及び第２燃料系路１３に於
ける燃料のアルコル濃αＡ２からアルコール濃度差△０
を算出する。

そして、ステップ５１０９で、上記ステップ５１０８で
算出したアルコール濃度差ＡＯに基づいて第１燃料ポン
プ流倒係数に■、第２燃料ポンプ流吊係数ＫＩＩを設定
し、ステップ５１１０へ進む。

ステップ５１１０では、上記ステップ５１０４で設定し
た必要最大燃料流ｍＱＨＡＸ、上記ステップ５１０９で
設定した第１燃料ポンプ流邑係数ＫＩ及び第２燃料ポン
プ流吊係数ＫＭから、第１燃料ポンプ流もＩＱｌ、第２
燃料ポンプ流吊Ｑ２を設定し、前回のプログラムで設定
されＲＡＭ３３にストアされているポンプ流量データを
更新する（Ｑｌ←ＫＩＸＱＨＡＸ　、　Ｑ２　←Ｋ　Ｉ
Ｉ　ＸＱＨＡＸ　）。

次に、ステップ５１１１へ進み、上記ステップＳ１１０
で設定した第１燃料ポンプ流ｆｆ１Ｑｉ　、第２燃料ポ
ンプ流ｆｉＮＱ２に基づき、第１燃料ポンプ回転数ＮＰ
１、第２燃料ポンプ回転数ＮＰ２を設定しく　Ｎ　Ｐ１
←ｆ　（Ｑｌ）、　Ｎ　Ｐ２←ｆ　（Ｑ２））　、上記
第１燃料ポンプ１５、第２燃料ポンプ１７の各駆動モー
タに、それぞれ、上記第１燃料ポンプ回転数ＮＰ１、上
記第２燃料ポンプ回転数ＮＰＩに対応する電圧を印加し
、上記第１燃斜ポンプ１５及び上記第２燃料ポンプ１７
の回転数を制御する（第５図の第１燃料ポンプ及び第２
燃料ポンプ駆動領域）。

そして、ステップ５１１２で、上記ステップ３１０８で
口出したアルコール濃度差ＡＯが設定値Ａｓよりも大き
いか否かを判別し、ＡＯ＞ＡＳと判別された場合には、
ステップ３１１６へｊＷんで、［１切換弁２３を上記燃
料タンク１４の第２燃料リターンロ＃２側へ切換えてプ
レッシャレギュレータ２２からのリターン燃料を上記燃
料タンク１４の第２室１４、　ｂ側へ戻し、Δ０≦Ａｓ
と判別された場合には、ステップ５１１２からステップ
５１１３へ進み、上記ステップ５１０８で口出したアル
コール濃度ＭＡＯがマイナス側設定値−Ａｓよりも小さ
いか否かを判別する。

上記ステップ５１１３で、ＡＯ＜−ＡＳと判別された場
合には、上記ステップ５１１３からステップ５１１９へ
進んで上記電磁切換弁２３を上記燃料タンク１４の第１
燃料リターンロ＃１側へ切換え、上記プレッシャレギュ
レータ２２からのリターン燃料を上記燃料タンク１４の
第１室１４ａ側へ戻し、八〇≧−ＡＳの場合、すなわち
、Ａｓ≧ＡＯ≧−ＡＳの場合には、上記電磁切換弁２３
の１１７１換えを行わずに現状を維持し、プログラムを
抜ける。

その結果、実アルコール濃度へに対応する必要最大燃料
流量が、上記燃料タンク１４の第１室１４ａ側と第２室
１４ｂ側のアルコール濃度差ΔＯに応じて上記第１燃料
ポンプ１５及び第２燃料ポンプ１７に対し設定されて確
保され、上記第１燃利ポンプ１５及び第２燃料ポンプ１
７から適切に分配供給される。しかも、上記燃料タンク
１４の第１室１４ａ側あるいは第２室１４ｂ側、いずれ
かアルコール濃度の低い側ヘリターン燃料が戻されるた
め、上記燃料タンク１４内のアルコール濃度が均一化さ
れる。

従って、エンジンに供給される燃料中の実アルコール濃
度Ａの急変が防止され、実アルコール濃＋ｕＡの急変に
よる点火時期１ｉ１ＪｗＪ、空燃比制御などの制御性の
悪化が防止される。

一方、上記ステップ５１０７で、燃料レベル差ΔＨが△
Ｈ＜−Ｈ８と判別された場合、すなわち、上記燃料タン
ンク１４の第２室１４ｂ側の燃料レベル）１２が第１室
１４８側の燃料レベルＨ１よりも高く、そのレベル差が
所定の設定（ｉｆｊ　）−Ｉ　Ｓよりも大きい場合、上
記ステップ５１０７からステップ５１１７へ進み、第２
燃料ポンプ流１ｉＱ２を上記ステップ５１０４で樟出し
た必要最大燃料流量Ｑ　ＨＡＸに設定するとともに、第
１燃料ポンプ流量Ｑ１をＯに設定し、ＲΔＭ３３の所定
アドレスにストアされている各流ＭデータＱ１　、Ｑ２
を更新して（Ｑ１←Ｏ，Ｑ２　←ＱＨＡＸ　）　、　ス
フ−ツブ５１１８へ進む。

ステップ８１１８へ進むと、上記ステップ５１１１で設
定した第１燃料ポンプ流ｇＱ１　、第２燃料ポンプ流ｆ
ｆ１Ｑ２に基づき、第１燃料ポンプ回転数ＮＩ’１、第
２燃料ポンプ回転数ＮＰ２をそれぞれ設定しくＮＰ１←
Ｏ，ＮＰ２←ｆ　（ＱＨＡＸ））　、上記第２燃料ポン
プ１７の駆動モータに上記第２燃料ポンプ回転数ＮＰ２
に対応する電圧を印加して上記第２燃料ポンプ１７の回
転数を制御し、上記第１燃料ポンプ１５の駆動を中止す
る（第５図の第２燃料ポンプ駆動領域）。

次に、ステップ５１１９へ進み、上記電磁切換弁２３を
上記燃料タンク１４の第１燃料リターンロ＃１側へ切換
えてプレッシャレギュレータ２２からのリターン燃料を
上記燃料タンク１４の第１室１４ａ側へ戻し、第１室１
４ａ側の燃料レベルＨ１と第２室１４ｂ側の燃料レベル
）−１２とを均等化するようにしてプログラムを扱ける
。

また、上記ステップ８１０６で、燃料レベル差Δ１１が
ΔＨ＞Ｈ３と判別された場合、づ゛なわち、上記燃料タ
ンク１４の第１室１４ａ側の燃料レベル（−１１が第２
室１／ｌｂ側の燃料レベルＨ２よりも高く、イのレベル
差が所定の設定値ＨＳよりも大ぎい場合、上記ステップ
８１０６からステップ５１１４へ進み、第１燃料ポンプ
流量Ｑ１を上記ステップ５１０４で算出した必要最大燃
料流量Ｑ　ＨＡＸに設定するとともに、第２燃料ポンプ
流ＩＱ２をＯに設定し、ＲＡＭ３３の所定アドレスにス
トアされている名流ｍ−７−’＋０１　、　Ｑ２　ヲ更
新しＴ　（Ｑｌ　←ＱＨＡＸ　、　Ｑ２←０）、ステッ
プ５１１５へ進む。

ステップ５１１５では、上記ステップ５１１４で設定し
た第１燃料ポンプ流＠Ｑ１、第２燃料ポンプ流６１Ｑ２
に基づいて第１燃料ポンプ回転数ＮＰ１、第２燃料ポン
プ回転数ＮＰ２をそれぞれ設定しく　Ｎ　Ｐ１←ｆ　（
ＱＨＡＸ）、　Ｎ　Ｐ２←Ｏ）　、上記第１燃料ポンプ
１５の駆動モータに上記第１燃料ポンプ回転数ＮＰ１に
対応する電圧を印加して上記第１燃利ポンプ１５の回転
数を制御し、一方、上記第２燃料ポンプ１７の駆動を中
止する（第５図の第１燃料ポンプ駆動領域）。

そして、ステップ８１１６へ進み、電磁切換弁２３を上
記燃料タンク１４の第２燃料リターンロ＃２側へ切換え
てプレッシャレギュレータ２２からのリターン燃料を上
記燃料タンク１４の第２室１４ｂ側へ戻し、第１室１４
８側の燃料レベル１−１１と第２室１４ｂ側の燃料レベ
ルＨ２とを均等化するようにしてプログラムを抜ける。

従って、上記燃料タンク１４内の燃料が消費され、第１
室１４ａ側と第２室１４　ｂ側とで燃料が分離された状
態においても、燃料レベルが常に略均等化されるように
制御され、上記燃料タンク１４内の燃料を、エアを吸込
むことなく略最後まで有効に使用することができる。

［発明の効果］ 以上説明したように本発明によれば、底部が分離した燃
料タンクの各分離室に連通する各燃料ポンプのポンプ流
量と、各燃料ポンプによって供給される燃料のアルコー
ル濃度とに基づいて、エンジンに供給される燃料の実ア
ルコール濃度を算出し、さらに、この実アルコールｆＡ
ｆ！３に１１（づいて、上記燃料供給系の必要最大燃料
流量を算出する。

そして、上記燃料タンクの各分１ｉｌｌｔ室間の燃料レ
ベル差が所定の設定範囲内のとき、上記各燃料ポンプの
ポンプ流ｍを、上記必要最大燃料流量に基づいて分配設
定し、アルコール濃度が高いほど大きくして上記燃料レ
ベル差が所定の設定範囲外のとき、燃料レベルが畠い側
の分離室に連通する燃料ポンプのポンプ流量を大きくし
て上記必要最大燃料流量を設定りるため、エネルギーを
ロスすることなく、常に実アルコール濃度に対応した最
適な燃料品を供給することができる。

また、上記燃料レベル差が所定の設定範囲内のとき、上
記燃料タンクへのリターン燃料を、アルコール濃度の低
い側の分離室ヘリターンするよう切換設定し、上記燃料
レベル差が所定の設定範囲外のとき、燃料レベルの低い
側の分１Ｉｉｆｉ室ヘリターンＪるよう切換設定するた
め、上記燃料タンク内のアルコール濃度が均一化される
とともに燃料レベルが略均等化され、上記燃料タンク内
の燃料を略最後まで有効に使用することができるなど侵
れた効果が奏される。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の一実施例を示し、第１図は制御装置の機
能ブロック図、第２図は燃料供給系の概略図、第３図は
ポンプ流量と燃料ポンプ回転数との関係を示ず相関図、
第４図は実アルコール濃度と必要最大燃料流量との関係
を示す相関図、第５図は燃料ポンプ駆動領域を示す説明
図、第６図はアルコール濃度差と燃料ポンプ流量係数と
の関係を示づ相関図、第７図はアルコール濃度差に対す
る電磁弁の切換えを示す説明図、第８図は燃料供給系の
制御手順を示す）［Ｊ−ヂャートである。 １４・・・燃料タンク １４、　ａ・・・第１室 １４ｂ・・・第２室 １５・・・第１燃料ポンプ １７・・・第２燃料ポンプ ４４・・・実アルコール濃度算出手段 ４６・・・必要最大燃料流ω綽出手段 ４８・・・燃料レベル差判別手段 ４９・・・燃料ポンプ流量設定手段 ５２・・・リターン燃＄１切換設定手段ＡＩ　、Ａ２・
・・アルコール濃度 Ａ・・・実アルコールｍｒｆ１ １−１１．１」２・・・燃料レベル Δトド・・燃料レベル差 Ｑ、１．Ｑ２・・・ポンプ流量 第３図 ポンプ流量ＱＰ 第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 燃料タンクの底部に互いに分離した分離室を有し、各分
   離室にそれぞれ燃料ポンプを連通してエンジンに燃料を
   供給する燃料供給系を備え、上記各燃料ポンプから供給
   される燃料に対し、それぞれのアルコール濃度を算出す
   るアルコール濃度算出手段と、 上記アルコール濃度算出手段で算出した各アルコール濃
   度と上記各燃料ポンプのポンプ流量とに基づいて、エン
   ジンに供給される燃料の実アルコール濃度を算出する実
   アルコール濃度算出手段と、上記実アルコール濃度算出
   手段で算出した実アルコール濃度に基づいて、上記燃料
   供給系の必要最大燃料流量を算出する必要最大燃料流量
   算出手段と、 上記燃料タンクの各分離室側の燃料レベルを検出し、そ
   の燃料レベル差が所定の設定範囲内にあるか否かを判別
   する燃料レベル差判別手段と、上記燃料レベル差判別手
   段で上記燃料レベル差が所定の設定範囲内と判別された
   とき、上記各燃料ポンプのポンプ流量を上記アルコール
   濃度算出手段で算出したアルコール濃度が高いほど大き
   くして上記必要最大燃料流量算出手段で算出した必要最
   大燃料流量を設定し、上記燃料レベル差判別手段で上記
   燃料レベル差が所定の設定範囲外と判別されたとき、燃
   料レベルが高い側の分離室に連通する燃料ポンプのポン
   プ流量を大きくして上記必要最大燃料流量を設定する燃
   料ポンプ流量設定手段と、 上記燃料レベル差判別手段で上記燃料レベル差が設定範
   囲内と判別されたとき、上記燃料供給系からの燃料がア
   ルコール濃度の低い側の分離室へリターンするよう切換
   設定し、上記燃料レベル差判別手段で上記燃料レベル差
   が設定範囲外と判別されたとき、上記燃料供給系からの
   燃料が燃料レベルの低い側の分離室へリターンするよう
   切換設定するリターン燃料切換設定手段とを備えたこと
   を特徴とするアルコールエンジンの燃料供給装置。