JPH08109862A - 燃料供給装置 - Google Patents
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- JPH08109862A JPH08109862A JP6245530A JP24553094A JPH08109862A JP H08109862 A JPH08109862 A JP H08109862A JP 6245530 A JP6245530 A JP 6245530A JP 24553094 A JP24553094 A JP 24553094A JP H08109862 A JPH08109862 A JP H08109862A
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- F02D33/006—Controlling the feeding of liquid fuel from storage containers to carburettors or fuel-injection apparatus ; Failure or leakage prevention; Diagnosis or detection of failure; Arrangement of sensors in the fuel system; Electric wiring; Electrostatic discharge depending on engine operating conditions, e.g. start, stop or ambient conditions
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- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/06—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 エンジンの高温再始動性がよく制御の容易な
燃料供給装置を提供する。 【構成】 プレッシャレギュレータの弁体６０は、円形
状に形成された平板部６１とこの平板部６１のシート部
材６３に対向する側に突出するように設けられた突部６
２とからなる。突部６２は、円柱部６２ａと円錐部６２
ｂとからなる。弁体６０のリフト量に従い弁体６０とシ
ート部材６３とで形成する弁開口面積が不連続に変化す
る。このため、燃料ポンプの吐出量によりプレッシャレ
ギュレータの制御圧力が低圧側と高圧側とで平坦にな
る。エンジンの高温再始動時、プレッシャレギュレータ
の制御圧力を高圧側の平坦領域で制御することにより、
燃料中のベーパ発生を抑制できる。
燃料供給装置を提供する。 【構成】 プレッシャレギュレータの弁体６０は、円形
状に形成された平板部６１とこの平板部６１のシート部
材６３に対向する側に突出するように設けられた突部６
２とからなる。突部６２は、円柱部６２ａと円錐部６２
ｂとからなる。弁体６０のリフト量に従い弁体６０とシ
ート部材６３とで形成する弁開口面積が不連続に変化す
る。このため、燃料ポンプの吐出量によりプレッシャレ
ギュレータの制御圧力が低圧側と高圧側とで平坦にな
る。エンジンの高温再始動時、プレッシャレギュレータ
の制御圧力を高圧側の平坦領域で制御することにより、
燃料中のベーパ発生を抑制できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関（以下、「内
燃機関」をエンジンという）用燃料供給装置に関するも
のである。
燃機関」をエンジンという）用燃料供給装置に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、燃料ポンプからインジェクタ
への燃料供給通路中にプレッシャレギュレータを設ける
ことにより燃料ポンプからインジェクタに供給する燃料
を所定圧に保持する燃料供給装置が知られている。この
ような燃料供給装置のプレッシャレギュレータとして図
８に示すものが知られている。プレッシャレギュレータ
１１０は、第１ケース１１１と第２ケース１１２との境
界でダイアフラム１１３を巻締めにより固定している。
ダイアフラム１１３は弁部１２０とスプリング受け１１
４とにより中心部を挟持され、ダイアフラム１１３、弁
部１２０、スプリング受け１１４は一体に往復動する。
弁部１２０は、圧縮コイルスプリング１１５により閉弁
方向に付勢されている。
への燃料供給通路中にプレッシャレギュレータを設ける
ことにより燃料ポンプからインジェクタに供給する燃料
を所定圧に保持する燃料供給装置が知られている。この
ような燃料供給装置のプレッシャレギュレータとして図
８に示すものが知られている。プレッシャレギュレータ
１１０は、第１ケース１１１と第２ケース１１２との境
界でダイアフラム１１３を巻締めにより固定している。
ダイアフラム１１３は弁部１２０とスプリング受け１１
４とにより中心部を挟持され、ダイアフラム１１３、弁
部１２０、スプリング受け１１４は一体に往復動する。
弁部１２０は、圧縮コイルスプリング１１５により閉弁
方向に付勢されている。
【０００３】第１ケース１１１内のスプリング室１１１
ａは接続管１１６により図示しない吸気管と接続されて
おり、スプリング室１１１ａは吸気管負圧に設定されて
いる。第２ケース１１２には、図示しない燃料タンクか
ら燃料室１１２ａに燃料を導入する吸入管１３１、余剰
燃料を図示しない燃料タンクにリターンするリターン管
１３２が取付けられている。
ａは接続管１１６により図示しない吸気管と接続されて
おり、スプリング室１１１ａは吸気管負圧に設定されて
いる。第２ケース１１２には、図示しない燃料タンクか
ら燃料室１１２ａに燃料を導入する吸入管１３１、余剰
燃料を図示しない燃料タンクにリターンするリターン管
１３２が取付けられている。
【０００４】弁部１２０は、スプリング室１１１ａの吸
気管負圧、燃料室１１２ａの燃料圧力、圧縮コイルスプ
リング１１５の閉弁方向への付勢力が均衡する位置に変
位する。燃料ポンプから燃料が導入されると、燃料ポン
プからの燃料吐出量に応じて弁部１２０がリフトして弁
体１２１とシート部材１２２とで形成する弁開口面積が
増減することによりリターン管１３２から燃料タンクに
リターンされる余剰燃料量が調整されるので、燃料室１
１２ａの燃料圧力は一定に保持される。
気管負圧、燃料室１１２ａの燃料圧力、圧縮コイルスプ
リング１１５の閉弁方向への付勢力が均衡する位置に変
位する。燃料ポンプから燃料が導入されると、燃料ポン
プからの燃料吐出量に応じて弁部１２０がリフトして弁
体１２１とシート部材１２２とで形成する弁開口面積が
増減することによりリターン管１３２から燃料タンクに
リターンされる余剰燃料量が調整されるので、燃料室１
１２ａの燃料圧力は一定に保持される。
【０００５】しかし、図８に示すプレッシャレギュレー
タを用いた燃料供給装置では、エンジン停止後エンジン
が高温の状態で再始動すると、燃料ポンプからインジェ
クタへの燃料供給通路中の燃料にベーパが発生する。こ
のベーパを含んだ燃料がインジェクタに供給されると燃
料噴射量が低下するので、エンジンの始動が良好に行わ
れなくなったりエンジンが始動できなくなったりするこ
とがある。
タを用いた燃料供給装置では、エンジン停止後エンジン
が高温の状態で再始動すると、燃料ポンプからインジェ
クタへの燃料供給通路中の燃料にベーパが発生する。こ
のベーパを含んだ燃料がインジェクタに供給されると燃
料噴射量が低下するので、エンジンの始動が良好に行わ
れなくなったりエンジンが始動できなくなったりするこ
とがある。
【０００６】このような問題を解決するため、特表平５
−５０００９９号公報に開示されている燃料供給装置で
は、エンジンからの燃料要求量に応じて燃料ポンプから
の燃料吐出量を調節可能にし、図９に示すように、プレ
ッシャレギュレータからの燃料のリターン流量がＱmin
からＱmax の間は制御圧力、つまりインジェクタへの燃
料供給圧を一定に保持している。そして、リターン流量
がＱmax を越えるように燃料ポンプからの燃料吐出量を
増加させることにより制御圧力を上昇可能にしている。
これにより、エンジンの高温再始動時、リターン流量が
Ｑmax を越えるように燃料ポンプからの燃料吐出量を増
加させて制御圧力を上昇させることが可能になるので、
高温によるベーパ発生を供給燃料の高圧化により抑制す
ることができる。
−５０００９９号公報に開示されている燃料供給装置で
は、エンジンからの燃料要求量に応じて燃料ポンプから
の燃料吐出量を調節可能にし、図９に示すように、プレ
ッシャレギュレータからの燃料のリターン流量がＱmin
からＱmax の間は制御圧力、つまりインジェクタへの燃
料供給圧を一定に保持している。そして、リターン流量
がＱmax を越えるように燃料ポンプからの燃料吐出量を
増加させることにより制御圧力を上昇可能にしている。
これにより、エンジンの高温再始動時、リターン流量が
Ｑmax を越えるように燃料ポンプからの燃料吐出量を増
加させて制御圧力を上昇させることが可能になるので、
高温によるベーパ発生を供給燃料の高圧化により抑制す
ることができる。
【０００７】この他にも、エンジン停止時または燃料
ポンプ停止時にプレッシャレギュレータの開弁圧を上げ
てベーパの発生を抑制するもの、燃料供給配管の出口
に通路遮断弁を設け、エンジン停止時にこの通路遮断弁
を閉弁することにより燃料通路を密閉状態にしてベーパ
の発生を抑制するもの、低圧用と高圧用の２台のプレ
ッシャレギュレータを設けてベーパの発生を抑制するも
の、２台の燃料ポンプを作動させてベーパをリターン
管に強制排出するものが知られている。
ポンプ停止時にプレッシャレギュレータの開弁圧を上げ
てベーパの発生を抑制するもの、燃料供給配管の出口
に通路遮断弁を設け、エンジン停止時にこの通路遮断弁
を閉弁することにより燃料通路を密閉状態にしてベーパ
の発生を抑制するもの、低圧用と高圧用の２台のプレ
ッシャレギュレータを設けてベーパの発生を抑制するも
の、２台の燃料ポンプを作動させてベーパをリターン
管に強制排出するものが知られている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の燃料供給装置において、特表平５−５０００
９９号公報に開示されているものでは、ベーパの発生を
抑制可能な制御圧力の範囲では、燃料のリターン流量、
つまり燃料ポンプからの燃料吐出量により制御圧力が高
低に大きく変化する。このため、制御圧力の制御が困難
であり、インジェクタへの燃料供給量がばらつくと空燃
比（Ａ／Ｆ）が変動するという問題がある。さらに、制
御圧力が上昇し過ぎることにより燃料配管から燃料漏れ
の生じる恐れがある。
うな従来の燃料供給装置において、特表平５−５０００
９９号公報に開示されているものでは、ベーパの発生を
抑制可能な制御圧力の範囲では、燃料のリターン流量、
つまり燃料ポンプからの燃料吐出量により制御圧力が高
低に大きく変化する。このため、制御圧力の制御が困難
であり、インジェクタへの燃料供給量がばらつくと空燃
比（Ａ／Ｆ）が変動するという問題がある。さらに、制
御圧力が上昇し過ぎることにより燃料配管から燃料漏れ
の生じる恐れがある。
【０００９】また、前述した〜の燃料供給装置にお
いて、余剰燃料をリターン管により燃料タンクに戻すも
のでは、構造が複雑になるとともに高温の燃料を燃料タ
ンクに戻すことになるので、燃料タンク内の燃料温度が
上昇してエバポが発生しやすくなるという問題がある。
この改良として、余剰燃料のリターン管をなくし、燃料
供給管から各気筒のインジェクタに燃料を分配する各コ
ネクタを全て燃料供給管内上部に延長し、この燃料供給
管内上部に各インジェクタの燃料吸入口を開口し、分岐
した燃料パイプを燃料供給管の上流側から燃料供給管の
上部に配置し、燃料ポンプと燃料供給管とを連通絞りに
よって連通することにより、発生したベーパがエンジン
始動時に直接燃料噴射量に影響を及ぼさない燃料供給装
置が考えられている。ところが、この装置では、燃料供
給管が複雑かつ大型化するという問題がある。
いて、余剰燃料をリターン管により燃料タンクに戻すも
のでは、構造が複雑になるとともに高温の燃料を燃料タ
ンクに戻すことになるので、燃料タンク内の燃料温度が
上昇してエバポが発生しやすくなるという問題がある。
この改良として、余剰燃料のリターン管をなくし、燃料
供給管から各気筒のインジェクタに燃料を分配する各コ
ネクタを全て燃料供給管内上部に延長し、この燃料供給
管内上部に各インジェクタの燃料吸入口を開口し、分岐
した燃料パイプを燃料供給管の上流側から燃料供給管の
上部に配置し、燃料ポンプと燃料供給管とを連通絞りに
よって連通することにより、発生したベーパがエンジン
始動時に直接燃料噴射量に影響を及ぼさない燃料供給装
置が考えられている。ところが、この装置では、燃料供
給管が複雑かつ大型化するという問題がある。
【００１０】本発明はこのような問題を解決するために
なされたものであり、エンジンの高温再始動性がよく制
御の容易な燃料供給装置を提供することを目的とする。
なされたものであり、エンジンの高温再始動性がよく制
御の容易な燃料供給装置を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の請求項１記載の燃料供給装置は、エンジンの
インジェクタに燃料を供給する燃料ポンプと、前記燃料
ポンプの燃料吐出量を調節可能であり、エンジンの高温
再始動時に前記燃料ポンプからの燃料吐出量を増大させ
るポンプコントローラと、前記燃料ポンプと前記インジ
ェクタとの間の燃料供給通路中に設けられ、前記インジ
ェクタへの燃料供給圧を調節可能なプレッシャレギュレ
ータとを備え、前記プレッシャレギュレータは、余剰燃
料のリターン流量に応じ燃料供給圧を調節可能であり、
低圧側および高圧側の制御圧力領域に０．１kgf/cm2/10
リットル/Hr 以下で変化する平坦な制御圧力領域を有するこ
とを特徴とする。
の本発明の請求項１記載の燃料供給装置は、エンジンの
インジェクタに燃料を供給する燃料ポンプと、前記燃料
ポンプの燃料吐出量を調節可能であり、エンジンの高温
再始動時に前記燃料ポンプからの燃料吐出量を増大させ
るポンプコントローラと、前記燃料ポンプと前記インジ
ェクタとの間の燃料供給通路中に設けられ、前記インジ
ェクタへの燃料供給圧を調節可能なプレッシャレギュレ
ータとを備え、前記プレッシャレギュレータは、余剰燃
料のリターン流量に応じ燃料供給圧を調節可能であり、
低圧側および高圧側の制御圧力領域に０．１kgf/cm2/10
リットル/Hr 以下で変化する平坦な制御圧力領域を有するこ
とを特徴とする。
【００１２】本発明の請求項２記載の燃料供給装置は、
請求項１記載の燃料供給装置において、前記プレッシャ
レギュレータから前記インジェクタまでの燃料供給通路
は閉じていることを特徴とする。本発明の請求項３記載
の燃料供給装置は、請求項１または２記載の燃料供給装
置において、前記プレッシャレギュレータは燃料タンク
内に設置されることを特徴とする。
請求項１記載の燃料供給装置において、前記プレッシャ
レギュレータから前記インジェクタまでの燃料供給通路
は閉じていることを特徴とする。本発明の請求項３記載
の燃料供給装置は、請求項１または２記載の燃料供給装
置において、前記プレッシャレギュレータは燃料タンク
内に設置されることを特徴とする。
【００１３】本発明の請求項４記載の燃料供給装置は、
請求項１、２または３記載の燃料供給装置において、低
圧側の平坦な前記制御圧力領域と高圧側の平坦な前記制
御圧力領域との圧力差は少なくとも０．５kgf/cm2 であ
ることを特徴とする。本発明の請求項５記載の燃料供給
装置は、請求項１から４のいずれか１項記載の燃料供給
装置において、高圧側の平坦な前記制御圧力領域の圧力
は少なくとも３kgf/cm2 以上であることを特徴とする。
請求項１、２または３記載の燃料供給装置において、低
圧側の平坦な前記制御圧力領域と高圧側の平坦な前記制
御圧力領域との圧力差は少なくとも０．５kgf/cm2 であ
ることを特徴とする。本発明の請求項５記載の燃料供給
装置は、請求項１から４のいずれか１項記載の燃料供給
装置において、高圧側の平坦な前記制御圧力領域の圧力
は少なくとも３kgf/cm2 以上であることを特徴とする。
【００１４】本発明の請求項６記載の燃料供給装置は、
請求項１から５のいずれか１項記載の燃料供給装置にお
いて、前記プレッシャレギュレータの弁開口面積を不連
続に変化させることを特徴とする。本発明の請求項７記
載の燃料供給装置は、請求項１から５のいずれか１項記
載の燃料供給装置において、前記プレッシャレギュレー
タの弁リフト量を不連続に変化させることを特徴とす
る。
請求項１から５のいずれか１項記載の燃料供給装置にお
いて、前記プレッシャレギュレータの弁開口面積を不連
続に変化させることを特徴とする。本発明の請求項７記
載の燃料供給装置は、請求項１から５のいずれか１項記
載の燃料供給装置において、前記プレッシャレギュレー
タの弁リフト量を不連続に変化させることを特徴とす
る。
【００１５】本発明の請求項８記載の燃料供給装置は、
請求項１から５のいずれか１項記載の燃料供給装置にお
いて、前記プレッシャレギュレータの弁体を付勢するバ
ネ定数を変化させることを特徴とする。本発明の請求項
９記載のプレッシャレギュレータは、燃料ポンプと燃料
消費装置との間の燃料供給通路中に設けられ、前記燃料
供給通路中の燃料圧力を調整する燃料供給装置のプレッ
シャレギュレータにおいて、前記燃料供給通路中の燃料
圧力を受け、前記燃料ポンプから供給される供給燃料量
と、前記燃料消費装置で消費される消費燃料量との差に
相当する余剰燃料量に応じて変位する受圧部材と、前記
受圧部材の変位に応じて駆動され、開弁量が変化する弁
であって、前記受圧部材の変位量が第１変位領域内で変
化するとき前記燃料供給通路から流出する余剰燃料量を
調節して前記燃料供給通路中の燃料圧力をほぼ一定の第
１圧力に調整し、前記受圧部材の変位量が前記第１変位
領域より高い第２変位領域内で変化するとき前記燃料供
給通路から流出する余剰燃料量を調節して前記燃料供給
通路中の燃料圧力を前記第１圧力より高いほぼ一定の第
２圧力に調整する弁とを備えることを特徴とする。
請求項１から５のいずれか１項記載の燃料供給装置にお
いて、前記プレッシャレギュレータの弁体を付勢するバ
ネ定数を変化させることを特徴とする。本発明の請求項
９記載のプレッシャレギュレータは、燃料ポンプと燃料
消費装置との間の燃料供給通路中に設けられ、前記燃料
供給通路中の燃料圧力を調整する燃料供給装置のプレッ
シャレギュレータにおいて、前記燃料供給通路中の燃料
圧力を受け、前記燃料ポンプから供給される供給燃料量
と、前記燃料消費装置で消費される消費燃料量との差に
相当する余剰燃料量に応じて変位する受圧部材と、前記
受圧部材の変位に応じて駆動され、開弁量が変化する弁
であって、前記受圧部材の変位量が第１変位領域内で変
化するとき前記燃料供給通路から流出する余剰燃料量を
調節して前記燃料供給通路中の燃料圧力をほぼ一定の第
１圧力に調整し、前記受圧部材の変位量が前記第１変位
領域より高い第２変位領域内で変化するとき前記燃料供
給通路から流出する余剰燃料量を調節して前記燃料供給
通路中の燃料圧力を前記第１圧力より高いほぼ一定の第
２圧力に調整する弁とを備えることを特徴とする。
【００１６】本発明の請求項１０記載のプレッシャレギ
ュレータは、請求項９記載のプレッシャレギュレータに
おいて、前記弁は、前記受圧部材の前記第１変位領域と
前記第２変位領域との間の第３変位領域において、前記
受圧部材の変位量に応じて前記燃料供給通路中の燃料圧
力を前記第１圧力と前記第２圧力とのあいだで連続的に
変化させることを特徴とする。
ュレータは、請求項９記載のプレッシャレギュレータに
おいて、前記弁は、前記受圧部材の前記第１変位領域と
前記第２変位領域との間の第３変位領域において、前記
受圧部材の変位量に応じて前記燃料供給通路中の燃料圧
力を前記第１圧力と前記第２圧力とのあいだで連続的に
変化させることを特徴とする。
【００１７】本発明の請求項１１記載のプレッシャレギ
ュレータは、請求項１０記載のプレッシャレギュレータ
において、前記弁は、前記受圧部材の前記第３変位領域
において前記余剰燃料の流出通路内に位置して開弁量を
一定に維持する絞り部位（６２ａ）を有し、前記受圧部
材の変位に応じて開口面積を階段状に変化させる可動弁
（６１、６２）を備えることを特徴とする。
ュレータは、請求項１０記載のプレッシャレギュレータ
において、前記弁は、前記受圧部材の前記第３変位領域
において前記余剰燃料の流出通路内に位置して開弁量を
一定に維持する絞り部位（６２ａ）を有し、前記受圧部
材の変位に応じて開口面積を階段状に変化させる可動弁
（６１、６２）を備えることを特徴とする。
【００１８】本発明の請求項１２記載のプレッシャレギ
ュレータは、請求項９記載のプレッシャレギュレータに
おいて、前記弁は、前記受圧部材が前記第１変位領域に
あるときより、前記受圧部材が前記第２変位領域にある
ときに可動弁（８１）を強い力で閉弁方向に付勢する付
勢手段（８４、７７）を備えることを特徴とする。本発
明の請求項１３記載のプレッシャレギュレータは、請求
項１２記載のプレッシャレギュレータにおいて、前記付
勢手段は、前記受圧部材の前記第１変位領域と前記第２
変位領域との両方において前記可動弁（８１）を付勢す
る第１付勢手段（８４、９２）と、前記受圧部材の前記
第１変位領域と前記第２変位領域とのいずれかにおいて
前記可動弁（８１）を付勢する第２付勢手段（７７）と
を備えることを特徴とする。
ュレータは、請求項９記載のプレッシャレギュレータに
おいて、前記弁は、前記受圧部材が前記第１変位領域に
あるときより、前記受圧部材が前記第２変位領域にある
ときに可動弁（８１）を強い力で閉弁方向に付勢する付
勢手段（８４、７７）を備えることを特徴とする。本発
明の請求項１３記載のプレッシャレギュレータは、請求
項１２記載のプレッシャレギュレータにおいて、前記付
勢手段は、前記受圧部材の前記第１変位領域と前記第２
変位領域との両方において前記可動弁（８１）を付勢す
る第１付勢手段（８４、９２）と、前記受圧部材の前記
第１変位領域と前記第２変位領域とのいずれかにおいて
前記可動弁（８１）を付勢する第２付勢手段（７７）と
を備えることを特徴とする。
【００１９】本発明の請求項１４記載のプレッシャレギ
ュレータは、請求項９から１３のいずれかに記載のプレ
ッシャレギュレータにおいて、前記弁は、前記燃料供給
通路中の燃料圧力を前記第１圧力または前記第２圧力に
調整するとき、余剰燃料量の変化量１０リットル/Hr に対す
る前記燃料供給通路中の燃料圧力の変化量を０．１kgf
/cm2以下とすることを特徴とする。
ュレータは、請求項９から１３のいずれかに記載のプレ
ッシャレギュレータにおいて、前記弁は、前記燃料供給
通路中の燃料圧力を前記第１圧力または前記第２圧力に
調整するとき、余剰燃料量の変化量１０リットル/Hr に対す
る前記燃料供給通路中の燃料圧力の変化量を０．１kgf
/cm2以下とすることを特徴とする。
【００２０】
【作用および発明の効果】本発明の請求項１、６、７ま
たは８のいずれか１項記載の燃料供給装置によると、プ
レッシャレギュレータの低圧側および高圧側の制御圧力
領域に０．１kgf/cm2/10リットル/Hr 以下で変化する平坦な
制御圧力領域を有することにより、例えば高温再始動時
または高負荷時、燃料供給圧を平坦で高温の一定圧にす
ることによりエンジン等の温度上昇によるベーパ発生を
簡単な構成で容易に抑制できる。
たは８のいずれか１項記載の燃料供給装置によると、プ
レッシャレギュレータの低圧側および高圧側の制御圧力
領域に０．１kgf/cm2/10リットル/Hr 以下で変化する平坦な
制御圧力領域を有することにより、例えば高温再始動時
または高負荷時、燃料供給圧を平坦で高温の一定圧にす
ることによりエンジン等の温度上昇によるベーパ発生を
簡単な構成で容易に抑制できる。
【００２１】本発明の請求項２記載の燃料供給装置は、
プレッシャレギュレータからインジェクタまでの燃料供
給通路を閉じる、すなわちプレッシャレギュレータから
インジェクタまでの燃料供給通路から燃料タンクに余剰
燃料をリターンしない構成にすることにより、高温燃料
を燃料タンクに戻さない。このため、燃料タンク内の燃
料温度の上昇を抑制できるので、吐出燃料の温度上昇に
よるエバポ発生を抑制することができる。
プレッシャレギュレータからインジェクタまでの燃料供
給通路を閉じる、すなわちプレッシャレギュレータから
インジェクタまでの燃料供給通路から燃料タンクに余剰
燃料をリターンしない構成にすることにより、高温燃料
を燃料タンクに戻さない。このため、燃料タンク内の燃
料温度の上昇を抑制できるので、吐出燃料の温度上昇に
よるエバポ発生を抑制することができる。
【００２２】本発明の請求項３記載の燃料供給装置によ
ると、プレッシャレギュレータを燃料タンク内に設置す
ることにより温度上昇する前に余剰燃料を燃料タンクに
リターンできる。このため、燃料タンク内の燃料温度の
上昇を抑制できるので、吐出燃料の温度上昇によるエバ
ポ発生をさらに良好に抑制することができる。本発明の
請求項４記載の燃料供給装置によると、低圧側と高圧側
の平坦な制御圧力領域の圧力差を少なくとも０．５kgf/
cm2 以上にすることにより、低圧側で燃料供給圧を制御
する通常運転時に燃料ポンプに過剰な負荷をかけること
を防止できるので、燃費が向上するとともに燃料配管の
信頼性を向上することができる。
ると、プレッシャレギュレータを燃料タンク内に設置す
ることにより温度上昇する前に余剰燃料を燃料タンクに
リターンできる。このため、燃料タンク内の燃料温度の
上昇を抑制できるので、吐出燃料の温度上昇によるエバ
ポ発生をさらに良好に抑制することができる。本発明の
請求項４記載の燃料供給装置によると、低圧側と高圧側
の平坦な制御圧力領域の圧力差を少なくとも０．５kgf/
cm2 以上にすることにより、低圧側で燃料供給圧を制御
する通常運転時に燃料ポンプに過剰な負荷をかけること
を防止できるので、燃費が向上するとともに燃料配管の
信頼性を向上することができる。
【００２３】本発明の請求項５記載の燃料供給装置によ
ると、高圧側の平坦制御圧力領域の圧力を少なくとも３
kgf/cm2 以上にすることにより、ベーパ発生を良好に防
止できる。本発明の請求項９記載のプレッシャレギュレ
ータによると、余剰燃料量に応じて２つの燃料圧力を供
給することができる。しかも、第１圧力、第２圧力とも
に受圧部材の所定の変位領域にわたって供給されること
により、余剰燃料量がその領域内で変動しても安定的に
第１圧力または第２圧力が供給される。このため、例え
ばエンジンの高温始動時等に燃料圧力を第２圧力とする
場合でも、プレッシャレギュレータにより与えられる燃
料圧力が安定的に第２圧力に調整されるため、始動時で
もエンジンへの燃料供給量を所望の値に正確に調整する
ことが可能となる。
ると、高圧側の平坦制御圧力領域の圧力を少なくとも３
kgf/cm2 以上にすることにより、ベーパ発生を良好に防
止できる。本発明の請求項９記載のプレッシャレギュレ
ータによると、余剰燃料量に応じて２つの燃料圧力を供
給することができる。しかも、第１圧力、第２圧力とも
に受圧部材の所定の変位領域にわたって供給されること
により、余剰燃料量がその領域内で変動しても安定的に
第１圧力または第２圧力が供給される。このため、例え
ばエンジンの高温始動時等に燃料圧力を第２圧力とする
場合でも、プレッシャレギュレータにより与えられる燃
料圧力が安定的に第２圧力に調整されるため、始動時で
もエンジンへの燃料供給量を所望の値に正確に調整する
ことが可能となる。
【００２４】なお、請求項１０に記載の構成とすること
で、第１圧力から第２圧力への移行を滑らかに行うこと
ができる。また、請求項１１に記載の構成とすること
で、簡単で信頼性の高い構成により第１圧力から第２圧
力への移行を滑らかに行うことができる。なお、請求項
１２に記載の構成では、可動弁の付勢力を変化させるだ
けの簡単で信頼性の高い構成により第１圧力と第２圧力
とを安定的に供給することができる。
で、第１圧力から第２圧力への移行を滑らかに行うこと
ができる。また、請求項１１に記載の構成とすること
で、簡単で信頼性の高い構成により第１圧力から第２圧
力への移行を滑らかに行うことができる。なお、請求項
１２に記載の構成では、可動弁の付勢力を変化させるだ
けの簡単で信頼性の高い構成により第１圧力と第２圧力
とを安定的に供給することができる。
【００２５】また、請求項１３に記載の構成では、可動
弁の付勢力を少なくとも２つの付勢手段をもって変化さ
せることができ、簡単で信頼性の高い構成により第１圧
力と第２圧力とを安定的に供給することができる。な
お、請求項１４に記載の構成とすることで、第１圧力と
して燃料を利用するときも第２圧力として燃料を利用す
るときも、どちらにあっても優れた燃料供給量の制御性
を発揮させることができる。
弁の付勢力を少なくとも２つの付勢手段をもって変化さ
せることができ、簡単で信頼性の高い構成により第１圧
力と第２圧力とを安定的に供給することができる。な
お、請求項１４に記載の構成とすることで、第１圧力と
して燃料を利用するときも第２圧力として燃料を利用す
るときも、どちらにあっても優れた燃料供給量の制御性
を発揮させることができる。
【００２６】
【実施例】本発明の実施例を図面に基づいて具体的に説
明する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による燃料供給装置
を内燃機関の燃料噴射装置に適用した一実施例を図２に
示す。
明する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による燃料供給装置
を内燃機関の燃料噴射装置に適用した一実施例を図２に
示す。
【００２７】多気筒エンジンのエンジン本体１０のシリ
ンダヘッド１１に、各気筒毎に点火プラグ１２が配設さ
れている。シリンダブロック１３のシリンダ内には往復
動可能にピストン１４が収容され、エンジン本体１０内
を循環する冷却水の温度を検出する水温センサ１０１が
設けられている。図示しないクランクシャフトには一定
のクランク角毎の検出信号を出力する回転角センサ１０
２が設けられている。
ンダヘッド１１に、各気筒毎に点火プラグ１２が配設さ
れている。シリンダブロック１３のシリンダ内には往復
動可能にピストン１４が収容され、エンジン本体１０内
を循環する冷却水の温度を検出する水温センサ１０１が
設けられている。図示しないクランクシャフトには一定
のクランク角毎の検出信号を出力する回転角センサ１０
２が設けられている。
【００２８】エンジン本体１０に接続される吸気管２０
の上流側に、図示しないアクセルペダルの踏み込み量に
応じて開閉するスロットル弁２１を収容するスロットル
ボディ２２が配設されている。スロットルボディ２２の
下流側にはサージタンク２３が配設され、サージタンク
２３内に吸入空気の温度を検出する吸気温センサ１０３
が設置されている。アイドル時、スロットル弁２１をバ
イパスする吸気量を調節するアイドルスピードコントロ
ールバルブ２４（ＩＳＣ弁）と、吸入空気の圧力を検出
する吸気圧センサ１０４とがスロットルボディ２２に設
けられている。吸気管２０の下流側に燃料を燃焼室に噴
射するインジェクタ１４が設置され、各インジェクタの
燃料上流側には燃料供給管１５が接続している。
の上流側に、図示しないアクセルペダルの踏み込み量に
応じて開閉するスロットル弁２１を収容するスロットル
ボディ２２が配設されている。スロットルボディ２２の
下流側にはサージタンク２３が配設され、サージタンク
２３内に吸入空気の温度を検出する吸気温センサ１０３
が設置されている。アイドル時、スロットル弁２１をバ
イパスする吸気量を調節するアイドルスピードコントロ
ールバルブ２４（ＩＳＣ弁）と、吸入空気の圧力を検出
する吸気圧センサ１０４とがスロットルボディ２２に設
けられている。吸気管２０の下流側に燃料を燃焼室に噴
射するインジェクタ１４が設置され、各インジェクタの
燃料上流側には燃料供給管１５が接続している。
【００２９】各インジェクタに供給される燃料は、燃料
タンク３０から燃料ポンプ３１により吸い上げられる。
燃料ポンプ３１は燃料タンク３０内に収容され、燃料タ
ンク３０内のプレッシャレギュレータ３３から燃料フィ
ルタ３４、燃料配管３５を経て燃料供給管１５に供給さ
れる。ポンプコントローラ３２は、エンジン本体１０の
燃料要求量に応じ、燃料ポンプ３１の駆動力を調節する
ことにより燃料吐出量を増減することができる。燃料供
給管１５内の圧力はプレッシャレギュレータ３３により
所定の圧力に設定されている。燃料ポンプ３１で吸い上
げた燃料の内、余剰燃料はプレッシャレギュレータ３３
から燃料タンク３０内にリターンされる。
タンク３０から燃料ポンプ３１により吸い上げられる。
燃料ポンプ３１は燃料タンク３０内に収容され、燃料タ
ンク３０内のプレッシャレギュレータ３３から燃料フィ
ルタ３４、燃料配管３５を経て燃料供給管１５に供給さ
れる。ポンプコントローラ３２は、エンジン本体１０の
燃料要求量に応じ、燃料ポンプ３１の駆動力を調節する
ことにより燃料吐出量を増減することができる。燃料供
給管１５内の圧力はプレッシャレギュレータ３３により
所定の圧力に設定されている。燃料ポンプ３１で吸い上
げた燃料の内、余剰燃料はプレッシャレギュレータ３３
から燃料タンク３０内にリターンされる。
【００３０】エンジン本体１０の始動時においてクラン
クシャフトに初期回転を付与するスタータモータ４０
は、キースイッチ４１によりバッテリ４２との通電をオ
ン、オフされる。キースイッチ４１は、ＯＦＦ、ＡＣ
Ｃ、ＯＮ、ＳＴＡＲＴの４段切換えであり、図示しない
キーによりキースイッチ４１がＯＦＦからＡＣＣに切換
わるとヘッドライトやラジオ等にバッテリ４２から電力
が供給される。さらにＯＮに切換わると電子制御装置
（ＥＣＵ）５０にバッテリ４２から電力が供給される。
さらにＳＴＡＲＴに切換わるとスタータモータ４０にバ
ッテリ４２から電力が供給される。
クシャフトに初期回転を付与するスタータモータ４０
は、キースイッチ４１によりバッテリ４２との通電をオ
ン、オフされる。キースイッチ４１は、ＯＦＦ、ＡＣ
Ｃ、ＯＮ、ＳＴＡＲＴの４段切換えであり、図示しない
キーによりキースイッチ４１がＯＦＦからＡＣＣに切換
わるとヘッドライトやラジオ等にバッテリ４２から電力
が供給される。さらにＯＮに切換わると電子制御装置
（ＥＣＵ）５０にバッテリ４２から電力が供給される。
さらにＳＴＡＲＴに切換わるとスタータモータ４０にバ
ッテリ４２から電力が供給される。
【００３１】ＥＣＵ５０は、バッテリ４２から電力を供
給されて起動し、水温センサ１０１、回転角センサ１０
２、吸気温センサ１０３、吸気圧センサ１０４からそれ
ぞれ水温ＴＷ、エンジン回転数Ｎｅ、吸気温ＴＡ、吸気
圧Ｐｍの各検知信号を入力する。ＥＣＵ５０はこのよう
な入力信号に応じ、インジェクタ１４およびポンプコン
トローラ３２に駆動信号を出力している。またＥＣＵ５
０は、各センサによる検出値や演算結果を記憶するメモ
リ５１を備えている。
給されて起動し、水温センサ１０１、回転角センサ１０
２、吸気温センサ１０３、吸気圧センサ１０４からそれ
ぞれ水温ＴＷ、エンジン回転数Ｎｅ、吸気温ＴＡ、吸気
圧Ｐｍの各検知信号を入力する。ＥＣＵ５０はこのよう
な入力信号に応じ、インジェクタ１４およびポンプコン
トローラ３２に駆動信号を出力している。またＥＣＵ５
０は、各センサによる検出値や演算結果を記憶するメモ
リ５１を備えている。
【００３２】プレッシャレギュレータ３３の内部構成
は、弁体の形状以外は、図８に示した従来例と実質的に
同一の構成である。図１に示す弁体６０は、円形状に形
成された平板部６１とこの平板部６１のシート部材６３
に対向する側に突出するように設けられた突部６２とか
らなる。突部６２は、円柱部６２ａと円錐部６２ｂとか
らなる。弁体６０が燃料ポンプ３１から吐出される燃料
の圧力によりリフトして余剰燃料を燃料タンク３０にリ
ターンすることにより、プレッシャレギュレータ３３は
制御圧力、つまりインジェクタ１４への燃料供給圧を一
定圧に調整する。
は、弁体の形状以外は、図８に示した従来例と実質的に
同一の構成である。図１に示す弁体６０は、円形状に形
成された平板部６１とこの平板部６１のシート部材６３
に対向する側に突出するように設けられた突部６２とか
らなる。突部６２は、円柱部６２ａと円錐部６２ｂとか
らなる。弁体６０が燃料ポンプ３１から吐出される燃料
の圧力によりリフトして余剰燃料を燃料タンク３０にリ
ターンすることにより、プレッシャレギュレータ３３は
制御圧力、つまりインジェクタ１４への燃料供給圧を一
定圧に調整する。
【００３３】次に、プレッシャレギュレータ３３の作動
を図３、図４および図５に基づいて説明する。エンジン
が始動され、燃料ポンプ３０から燃料が吐出されると、
図３（Ａ）に示すように弁体６０がリフトする。弁体６
０の弁開口面積Ｓは、最小流路面積により規定されるの
で、図３（Ａ）に示す弁体６０のリフト初期の段階で
は、平板部６１とシート部材６３との間に形成される直
径Ｄの円柱の側面積は、シート部材６３の開口部６３ａ
の周縁部と突部６２との間に形成される円環状の開口面
積よりも小さい。つまり、この時の弁開口面積Ｓは次式
(1) で表され、図４のｏ−ａ間に示すように、弁体６０
のリフト量に比例して弁開口面積Ｓが増加する。
を図３、図４および図５に基づいて説明する。エンジン
が始動され、燃料ポンプ３０から燃料が吐出されると、
図３（Ａ）に示すように弁体６０がリフトする。弁体６
０の弁開口面積Ｓは、最小流路面積により規定されるの
で、図３（Ａ）に示す弁体６０のリフト初期の段階で
は、平板部６１とシート部材６３との間に形成される直
径Ｄの円柱の側面積は、シート部材６３の開口部６３ａ
の周縁部と突部６２との間に形成される円環状の開口面
積よりも小さい。つまり、この時の弁開口面積Ｓは次式
(1) で表され、図４のｏ−ａ間に示すように、弁体６０
のリフト量に比例して弁開口面積Ｓが増加する。
【００３４】 Ｓ＝πＤｈ ・・・(1) このときプレッシャレギュレータ３３の制御圧力は、図
５に示すように、Ｑ＝０近傍の不安定領域を越えると、
プレッシャレギュレータ３３からのリターン流量Ｑmin
からＱmax において低圧側でほぼ一定の第１圧力Ｐ１に
なる。この第１圧力Ｐ１を実現するＱmin からＱmax の
リターン流量範囲内において、図５に示されるような圧
力平坦部の圧力の傾きは、リターン流量の差10リットル/Hr
に対して、０．１kgf/cm2/10リットル/Hr 以下であれば、イ
ンジェクタの燃料噴射量の制御精度を良好に保つことが
できる。
５に示すように、Ｑ＝０近傍の不安定領域を越えると、
プレッシャレギュレータ３３からのリターン流量Ｑmin
からＱmax において低圧側でほぼ一定の第１圧力Ｐ１に
なる。この第１圧力Ｐ１を実現するＱmin からＱmax の
リターン流量範囲内において、図５に示されるような圧
力平坦部の圧力の傾きは、リターン流量の差10リットル/Hr
に対して、０．１kgf/cm2/10リットル/Hr 以下であれば、イ
ンジェクタの燃料噴射量の制御精度を良好に保つことが
できる。
【００３５】図３（Ｂ）に示すように、弁体６０がさら
にリフトすると、円錐部６２ｂがシート部材６３内に収
容されている状態で、前記円柱の側面積よりも円環状の
開口面積の方が大きくなる。前記円環状の開口面積は次
式(2) で表される。 Ｓ＝π（Ｄ2 −ｄ2 ）／４ ・・・（２） つまり、図４のａ−ｂ間で示すように弁開口面積Ｓは一
定である。そのため、リターン流量がＱmax よりも増加
するように燃料ポンプ３０からの燃料吐出量が増加する
と、図５に示すように制御圧力が増加する。
にリフトすると、円錐部６２ｂがシート部材６３内に収
容されている状態で、前記円柱の側面積よりも円環状の
開口面積の方が大きくなる。前記円環状の開口面積は次
式(2) で表される。 Ｓ＝π（Ｄ2 −ｄ2 ）／４ ・・・（２） つまり、図４のａ−ｂ間で示すように弁開口面積Ｓは一
定である。そのため、リターン流量がＱmax よりも増加
するように燃料ポンプ３０からの燃料吐出量が増加する
と、図５に示すように制御圧力が増加する。
【００３６】図３（Ｃ）に示すように、弁体６０がさら
にリフトし、円柱部６２ａと円錐部６２ｂとの境界が開
口部６３ａよりも上方に出た状態では、弁体６０のリフ
トに伴い、前記円環状の開口面積は増加し、次式(3) で
表される。 Ｓ＝π｛Ｄ2 −ｄ2 （１−（ｈ−l1）／（l2−l1））2 ｝／４ ・・・(3) つまり、図４のｂ−ｃ間で示すように弁開口面積Ｓも増
加し、制御圧力は、図５のＱ1 からＱ2 の間のＱs で示
すリターン流量範囲内において制御圧力の高圧側でほぼ
一定の第２圧力Ｐ２になる。高圧側の定圧値の変化量
は、低圧側と同様に０．１kgf/cm2/10リットル/Hr 以下であ
れば、インジェクタの燃料噴射量の制御精度を良好に保
つことができ、高温再始動時にも燃料噴射量を高精度に
所望の量とすることができる。また、高圧側の定圧値
は、３kgf/cm2 以上でかつ低圧側の定圧値から０．５kg
f/cm2 以上変化している。
にリフトし、円柱部６２ａと円錐部６２ｂとの境界が開
口部６３ａよりも上方に出た状態では、弁体６０のリフ
トに伴い、前記円環状の開口面積は増加し、次式(3) で
表される。 Ｓ＝π｛Ｄ2 −ｄ2 （１−（ｈ−l1）／（l2−l1））2 ｝／４ ・・・(3) つまり、図４のｂ−ｃ間で示すように弁開口面積Ｓも増
加し、制御圧力は、図５のＱ1 からＱ2 の間のＱs で示
すリターン流量範囲内において制御圧力の高圧側でほぼ
一定の第２圧力Ｐ２になる。高圧側の定圧値の変化量
は、低圧側と同様に０．１kgf/cm2/10リットル/Hr 以下であ
れば、インジェクタの燃料噴射量の制御精度を良好に保
つことができ、高温再始動時にも燃料噴射量を高精度に
所望の量とすることができる。また、高圧側の定圧値
は、３kgf/cm2 以上でかつ低圧側の定圧値から０．５kg
f/cm2 以上変化している。
【００３７】通常運転時、弁体６０は図３（Ａ）に示す
位置にあり、プレッシャレギュレータ３３の制御圧力
は、図５に示すように、リターン流量が増加しても一定
に保持される。しかしながら、エンジンの運転を停止
し、エンジンがまだ高温の状態で再始動する場合、リタ
ーン流量Ｑmin からＱmax の間で示される低い制御圧力
では、再始動時、燃料にベーパが発生することがある。
燃料中にベーパが発生するとインジェクタ１４からの燃
料噴射量が低下することにより始動性が悪化する。その
ため第１実施例では、エンジンの高温再始動時、水温セ
ンサ１０１等からの温度情報をＥＣＵ５０が入力し、Ｅ
ＣＵ５０からポンプコントローラ３１に制御信号が出力
され、燃料ポンプ３１の燃料吐出量が増加される。燃料
吐出量の増加に伴い、プレッシャレギュレータ３３の弁
体６０は図３（Ｃ）に示す位置にリフトされるので、プ
レッシャレギュレータ３３の制御圧力は、図５に示すよ
うに高圧側に移行し一定圧に保持される。高圧側の定圧
値は低圧側の定圧値よりも０．５kgf/cm2 以上変化する
とともに３kgf/cm2 以上に設定されているため、高い燃
料供給圧によりベーパの発生が抑制されるので、エンジ
ンの高温再始動が良好に行われる。さらに高圧側の定圧
値を５kgf/cm2 以上に設定すると、高温再始動時のベー
パ発生をより良好に抑制することができる。
位置にあり、プレッシャレギュレータ３３の制御圧力
は、図５に示すように、リターン流量が増加しても一定
に保持される。しかしながら、エンジンの運転を停止
し、エンジンがまだ高温の状態で再始動する場合、リタ
ーン流量Ｑmin からＱmax の間で示される低い制御圧力
では、再始動時、燃料にベーパが発生することがある。
燃料中にベーパが発生するとインジェクタ１４からの燃
料噴射量が低下することにより始動性が悪化する。その
ため第１実施例では、エンジンの高温再始動時、水温セ
ンサ１０１等からの温度情報をＥＣＵ５０が入力し、Ｅ
ＣＵ５０からポンプコントローラ３１に制御信号が出力
され、燃料ポンプ３１の燃料吐出量が増加される。燃料
吐出量の増加に伴い、プレッシャレギュレータ３３の弁
体６０は図３（Ｃ）に示す位置にリフトされるので、プ
レッシャレギュレータ３３の制御圧力は、図５に示すよ
うに高圧側に移行し一定圧に保持される。高圧側の定圧
値は低圧側の定圧値よりも０．５kgf/cm2 以上変化する
とともに３kgf/cm2 以上に設定されているため、高い燃
料供給圧によりベーパの発生が抑制されるので、エンジ
ンの高温再始動が良好に行われる。さらに高圧側の定圧
値を５kgf/cm2 以上に設定すると、高温再始動時のベー
パ発生をより良好に抑制することができる。
【００３８】第１実施例では、エンジンの高温再始動時
にプレッシャレギュレータの制御圧力を一定の高圧状態
にしたが、本発明では、例えばエンジン温度が上昇する
高負荷状態を検出し、高負荷運転時においてプレッシャ
レギュレータの制御圧力を一定の高圧状態にすることに
より、ベーパ発生を抑制することも可能である。 （第２実施例）本発明の第２実施例を図６に示す。
にプレッシャレギュレータの制御圧力を一定の高圧状態
にしたが、本発明では、例えばエンジン温度が上昇する
高負荷状態を検出し、高負荷運転時においてプレッシャ
レギュレータの制御圧力を一定の高圧状態にすることに
より、ベーパ発生を抑制することも可能である。 （第２実施例）本発明の第２実施例を図６に示す。
【００３９】プレッシャレギュレータ７０は、第１ケー
ス７１と第２ケース７２との間にダイアフラム７３の外
縁部を巻締めにより固定している。第１ケース７１に
は、通気孔７１ａが形成され、第１ケース７１内のスプ
リング室７１ｂを大気圧またはタンク内圧に設定してい
る。第２ケース７２に円筒状の支持部材７４が固定さ
れ、この支持部材７４の上方に突出するように円筒状の
シート部材７５が支持部材７４の内壁に固定されてい
る。第２ケース７２の側壁には、図示しない燃料の吸入
管とリターン管が設けられている ロッド７６は、両端に軸部７６ａよりも径の大きな円形
状の係止部７６ｂ、７６ｃを有し、軸部７６ａが第１ケ
ース７１の上壁に設けられた窪み部を貫通している。圧
縮コイルスプリング７７は第１ケース７１の上方内壁と
ロッド７６の弁部８０側の係止部７６ｃに当接し、ロッ
ド７６を弁部８０側に付勢している。
ス７１と第２ケース７２との間にダイアフラム７３の外
縁部を巻締めにより固定している。第１ケース７１に
は、通気孔７１ａが形成され、第１ケース７１内のスプ
リング室７１ｂを大気圧またはタンク内圧に設定してい
る。第２ケース７２に円筒状の支持部材７４が固定さ
れ、この支持部材７４の上方に突出するように円筒状の
シート部材７５が支持部材７４の内壁に固定されてい
る。第２ケース７２の側壁には、図示しない燃料の吸入
管とリターン管が設けられている ロッド７６は、両端に軸部７６ａよりも径の大きな円形
状の係止部７６ｂ、７６ｃを有し、軸部７６ａが第１ケ
ース７１の上壁に設けられた窪み部を貫通している。圧
縮コイルスプリング７７は第１ケース７１の上方内壁と
ロッド７６の弁部８０側の係止部７６ｃに当接し、ロッ
ド７６を弁部８０側に付勢している。
【００４０】弁部８０の弁体８１は公知の構成により弁
ガイド８２に保持されており、シート部材７５の弁座７
５ａに当接可能である。弁部８０は圧縮コイルスプリン
グ８４によりシート部材７５側に付勢されている。図示
しない燃料ポンプから吐出される燃料が図示しない吸入
管から燃料室７２ａに導入されると、圧縮コイルスプリ
ング８４の付勢力に抗してダイアフラム７３がスプリン
グ室９１ｂ側に押されて弁部８０がリフトし、弁体８１
が弁座７５ａから離座する。弁体８１が弁ガイド８２と
ともにリフトすると、弁体８１とシート部材７５とで形
成される弁開口面積は増加し、余剰燃料のリターン流量
が増加するので、プレッシャレギュレータ７０の制御圧
力は一定に保持される。
ガイド８２に保持されており、シート部材７５の弁座７
５ａに当接可能である。弁部８０は圧縮コイルスプリン
グ８４によりシート部材７５側に付勢されている。図示
しない燃料ポンプから吐出される燃料が図示しない吸入
管から燃料室７２ａに導入されると、圧縮コイルスプリ
ング８４の付勢力に抗してダイアフラム７３がスプリン
グ室９１ｂ側に押されて弁部８０がリフトし、弁体８１
が弁座７５ａから離座する。弁体８１が弁ガイド８２と
ともにリフトすると、弁体８１とシート部材７５とで形
成される弁開口面積は増加し、余剰燃料のリターン流量
が増加するので、プレッシャレギュレータ７０の制御圧
力は一定に保持される。
【００４１】燃料ポンプからの燃料吐出量がさらに増加
し、弁体８１がリフトすると、弁ガイド８２の上端面が
ロッド７６の係止部７６ｃに当接する。すると圧縮コイ
ルスプリング８４および圧縮コイルスプリング７７の付
勢力により弁部８０が付勢されるので、弁体８１は殆ど
リフトしない。このとき、燃料ポンプからの燃料吐出量
が増加するとプレッシャレギュレータ７０の制御圧力は
上昇する。
し、弁体８１がリフトすると、弁ガイド８２の上端面が
ロッド７６の係止部７６ｃに当接する。すると圧縮コイ
ルスプリング８４および圧縮コイルスプリング７７の付
勢力により弁部８０が付勢されるので、弁体８１は殆ど
リフトしない。このとき、燃料ポンプからの燃料吐出量
が増加するとプレッシャレギュレータ７０の制御圧力は
上昇する。
【００４２】さらに燃料ポンプからの燃料吐出量が増加
すると、弁体８１は再びリフト量を増加し、プレッシャ
レギュレータ７０の制御圧力は高圧側で一定に保持され
る。このように第２実施例でも、圧縮コイルスプリング
８４および７７を設け、弁部８０を閉方向に付勢する付
勢力を２段階にして弁体８１のリフト量を不連続にする
ことにより、プレッシャレギュレータ７０において低圧
側と高圧側とに平坦な制御圧力領域を設けている。この
ため、第１実施例と同様に高温再始動時または高負荷時
のベーパ発生を抑制することができる。
すると、弁体８１は再びリフト量を増加し、プレッシャ
レギュレータ７０の制御圧力は高圧側で一定に保持され
る。このように第２実施例でも、圧縮コイルスプリング
８４および７７を設け、弁部８０を閉方向に付勢する付
勢力を２段階にして弁体８１のリフト量を不連続にする
ことにより、プレッシャレギュレータ７０において低圧
側と高圧側とに平坦な制御圧力領域を設けている。この
ため、第１実施例と同様に高温再始動時または高負荷時
のベーパ発生を抑制することができる。
【００４３】（第３実施例）本発明の第３実施例を図７
に示す。第１ケース９１には通気孔９１ａが設けられ、
スプリング室９１ｂ内は大気圧またはタンク内圧に設定
されている。圧縮コイルスプリング９２は円錐状に巻回
されており、変化量が増加するに従いばね定数も増加す
る構成である。
に示す。第１ケース９１には通気孔９１ａが設けられ、
スプリング室９１ｂ内は大気圧またはタンク内圧に設定
されている。圧縮コイルスプリング９２は円錐状に巻回
されており、変化量が増加するに従いばね定数も増加す
る構成である。
【００４４】図示しない燃料ポンプから吐出される燃料
が図示しない吸入管から導入されると、圧縮コイルスプ
リング９２の付勢力に抗してダイアフラム７３がスプリ
ング室９１ｂ側に押される。弁部８０はダイアフラム７
３とともにリフトし、弁体８１がシート部材７５の弁座
７５ａから離座する。弁体８１が弁ガイド８２とともに
リフトすると、弁体８１とシート部材７５とで形成され
る弁開口面積は増加し、余剰燃料のリターン流量が増加
するので、プレッシャレギュレータ９０の制御圧力は一
定に保持される。
が図示しない吸入管から導入されると、圧縮コイルスプ
リング９２の付勢力に抗してダイアフラム７３がスプリ
ング室９１ｂ側に押される。弁部８０はダイアフラム７
３とともにリフトし、弁体８１がシート部材７５の弁座
７５ａから離座する。弁体８１が弁ガイド８２とともに
リフトすると、弁体８１とシート部材７５とで形成され
る弁開口面積は増加し、余剰燃料のリターン流量が増加
するので、プレッシャレギュレータ９０の制御圧力は一
定に保持される。
【００４５】燃料ポンプからの燃料吐出量がさらに増加
して弁体８１がリフトすると、圧縮コイルスプリング９
２のばね定数が増加し、燃料ポンプからの燃料吐出量に
対して弁体８１のリフト量が減少する。このため、弁ガ
イド８２がロッド７６に当接する前にプレッシャレギュ
レータ９０の制御圧力が増加し始め、弁ガイド８２がロ
ッド７６に当接する。すると、圧縮コイルスプリング９
２のばね定数と圧縮コイルスプリング７７のばね定数と
が加算され、加算されたばね定数に応じた付勢力が弁部
８０に働くので弁体８１は殆どリフトしなくなりさらに
制御圧力が上昇する。
して弁体８１がリフトすると、圧縮コイルスプリング９
２のばね定数が増加し、燃料ポンプからの燃料吐出量に
対して弁体８１のリフト量が減少する。このため、弁ガ
イド８２がロッド７６に当接する前にプレッシャレギュ
レータ９０の制御圧力が増加し始め、弁ガイド８２がロ
ッド７６に当接する。すると、圧縮コイルスプリング９
２のばね定数と圧縮コイルスプリング７７のばね定数と
が加算され、加算されたばね定数に応じた付勢力が弁部
８０に働くので弁体８１は殆どリフトしなくなりさらに
制御圧力が上昇する。
【００４６】燃料ポンプからの燃料吐出量がさらに増加
し燃料室７２ａ内の圧力が増加すると、弁体８１のリフ
ト量は再び増加し始めるのでプレッシャレギュレータ９
０の制御圧力は高圧側で一定圧力となる。第３実施例で
は、弁部８０を閉弁方向に付勢する圧縮コイルスプリン
グ９２を円錐状に巻回することにより、弁体８１のリフ
ト量に応じて弁部８０を付勢する圧縮コイルスプリング
９２のばね定数を変化させ、第１変位領域から第２変位
領域へ切り換わるときの燃料圧力の変化を滑らかにした
が、本発明では、円錐状の圧縮コイルスプリングに代え
て、不等ピッチスプリング、テーパコイルスプリング等
の非線形のばね定数を有するスプリングを用いることも
可能である。また本発明では、第１実施例、第２実施
例、第３実施例で示した構成を組み合わせた構成によ
り、ベーパ発生を抑制することも可能である。
し燃料室７２ａ内の圧力が増加すると、弁体８１のリフ
ト量は再び増加し始めるのでプレッシャレギュレータ９
０の制御圧力は高圧側で一定圧力となる。第３実施例で
は、弁部８０を閉弁方向に付勢する圧縮コイルスプリン
グ９２を円錐状に巻回することにより、弁体８１のリフ
ト量に応じて弁部８０を付勢する圧縮コイルスプリング
９２のばね定数を変化させ、第１変位領域から第２変位
領域へ切り換わるときの燃料圧力の変化を滑らかにした
が、本発明では、円錐状の圧縮コイルスプリングに代え
て、不等ピッチスプリング、テーパコイルスプリング等
の非線形のばね定数を有するスプリングを用いることも
可能である。また本発明では、第１実施例、第２実施
例、第３実施例で示した構成を組み合わせた構成によ
り、ベーパ発生を抑制することも可能である。
【００４７】以上説明した本発明の実施例では、第１ケ
ースに通気孔を設けることによりスプリング室を大気圧
またはタンク内圧に設定したが、本発明では、吸気管内
とスプリング室とを配管で連通することによりスプリン
グ室を吸気管負圧に設定することも可能である。なお、
燃料ポンプからの吐出量は、通常のエンジンの使用状態
での燃料消費量Ｑm をまかなうことのできる第１吐出量
と、高温再始動時のエンジンへの燃料供給量Ｑs に加え
てさらにプレッシャレギュレータが第２圧力となる余剰
燃料量Ｑ1 を生じさせるに十分な第２吐出量とに切り換
え可能であることが重要であって、少なくとも２段階、
望ましくは連続的に吐出量が調節できる燃料ポンプとそ
の制御装置を用いる。
ースに通気孔を設けることによりスプリング室を大気圧
またはタンク内圧に設定したが、本発明では、吸気管内
とスプリング室とを配管で連通することによりスプリン
グ室を吸気管負圧に設定することも可能である。なお、
燃料ポンプからの吐出量は、通常のエンジンの使用状態
での燃料消費量Ｑm をまかなうことのできる第１吐出量
と、高温再始動時のエンジンへの燃料供給量Ｑs に加え
てさらにプレッシャレギュレータが第２圧力となる余剰
燃料量Ｑ1 を生じさせるに十分な第２吐出量とに切り換
え可能であることが重要であって、少なくとも２段階、
望ましくは連続的に吐出量が調節できる燃料ポンプとそ
の制御装置を用いる。
【００４８】なお、以上に述べた実施例では受圧部材と
してダイアフラムを用いたが、これを蛇腹筒状のベロー
ズとしてもよい。また、以上に述べた実施例ではプレッ
シャレギュレータは、唯一の受圧部材と唯一の弁とを備
えるという簡単で信頼性の高い構成で、低圧側の第１領
域において流出する余剰燃料量を増減させて燃料圧力を
第１圧力とほぼ一定に調整するとともに、高圧側の第２
領域においても流出する余剰燃料量を増減させて燃料圧
力を第２圧力とほぼ一定に調整するよう可動弁の形状、
あるいは付勢手段としての圧縮コイルスプリングの付勢
力の切換えを行っているが、受圧部材と弁とを複数設け
て２段階の階段状の圧力制御特性を実現してもよい。
してダイアフラムを用いたが、これを蛇腹筒状のベロー
ズとしてもよい。また、以上に述べた実施例ではプレッ
シャレギュレータは、唯一の受圧部材と唯一の弁とを備
えるという簡単で信頼性の高い構成で、低圧側の第１領
域において流出する余剰燃料量を増減させて燃料圧力を
第１圧力とほぼ一定に調整するとともに、高圧側の第２
領域においても流出する余剰燃料量を増減させて燃料圧
力を第２圧力とほぼ一定に調整するよう可動弁の形状、
あるいは付勢手段としての圧縮コイルスプリングの付勢
力の切換えを行っているが、受圧部材と弁とを複数設け
て２段階の階段状の圧力制御特性を実現してもよい。
【００４９】また、上記第１実施例では、低圧側の第１
変位領域において開度調節機能を発揮する第１弁として
の平板部６１と、高圧側の第２変位領域において開度調
節機能を発揮する第２弁としての円錐部６２ｂとに加え
て、低圧側の第１変位領域と高圧側の第２変位領域との
間の第３変位領域において余剰燃料の流出通路であるシ
ート部材６３内の通路に位置して通路断面積を絞る円柱
部６２ａを弁体６０に形成して絞りを構成しているが、
絞りは可動弁側に限らず、固定弁側としてのシート部材
の形状を加工することで構成してもよい。
変位領域において開度調節機能を発揮する第１弁として
の平板部６１と、高圧側の第２変位領域において開度調
節機能を発揮する第２弁としての円錐部６２ｂとに加え
て、低圧側の第１変位領域と高圧側の第２変位領域との
間の第３変位領域において余剰燃料の流出通路であるシ
ート部材６３内の通路に位置して通路断面積を絞る円柱
部６２ａを弁体６０に形成して絞りを構成しているが、
絞りは可動弁側に限らず、固定弁側としてのシート部材
の形状を加工することで構成してもよい。
【００５０】また、上記第２実施例、第３実施例では、
受圧部材の変位量が所定量を越えると第２の付勢手段と
しての圧縮コイルスプリングが加算的に作用して付勢力
が増加し、燃料圧力が高められる構成とされているが、
複数の付勢手段の組み合わせはこれに限るものではな
い。例えば、受圧部材の変位量が所定量を越えるまで第
２の付勢手段が可動弁を開弁方向に付勢するよう構成す
ることで、受圧部材の変位量が所定量を越えるまでは可
動弁が小さい力で閉弁方向に付勢され、受圧部材の変位
量が所定量を越えると第１付勢手段だけによる強い力で
可動弁が閉弁方向に付勢されるように構成してもよい。
受圧部材の変位量が所定量を越えると第２の付勢手段と
しての圧縮コイルスプリングが加算的に作用して付勢力
が増加し、燃料圧力が高められる構成とされているが、
複数の付勢手段の組み合わせはこれに限るものではな
い。例えば、受圧部材の変位量が所定量を越えるまで第
２の付勢手段が可動弁を開弁方向に付勢するよう構成す
ることで、受圧部材の変位量が所定量を越えるまでは可
動弁が小さい力で閉弁方向に付勢され、受圧部材の変位
量が所定量を越えると第１付勢手段だけによる強い力で
可動弁が閉弁方向に付勢されるように構成してもよい。
【００５１】また、第３実施例で述べたような非線形特
性のばねを一本だけ用いて、受圧部材の第１変位領域で
は小さい付勢力、第２変位領域では大きい付勢力を発揮
させるようにしてもよい。また、上記実施例では、プレ
ッシャレギュレータを燃料タンク内、あるいは燃料タン
クの壁面といった位置に燃料タンクとともに設ける構成
とし、燃料タンクからエンジンへ送られるだけの一方通
行の燃料配管を配設するだけとしている。このような構
成では、電気的な操作で比較的簡単に燃料吐出量を変
化させることのできる燃料ポンプを制御するだけで、プ
レッシャレギュレータから供給される圧力を第１圧力か
ら第２圧力へ高めることができるので、構成を簡単にで
きる。エンジンの近傍で加熱された燃料が再び燃料タ
ンク内に戻されないので燃料蒸気（エバポ）の発生を抑
制できる。プレッシャレギュレータが第２圧力を供給
することで燃料配管中の燃料蒸気の気泡（ベーパ）を減
少させることができ、特に高温再始動時などに有効であ
る。本実施例では、このような、、等の効果が得
られるが、本発明によるプレッシャレギュレータは、エ
ンジンの近傍に配設されてもよい。
性のばねを一本だけ用いて、受圧部材の第１変位領域で
は小さい付勢力、第２変位領域では大きい付勢力を発揮
させるようにしてもよい。また、上記実施例では、プレ
ッシャレギュレータを燃料タンク内、あるいは燃料タン
クの壁面といった位置に燃料タンクとともに設ける構成
とし、燃料タンクからエンジンへ送られるだけの一方通
行の燃料配管を配設するだけとしている。このような構
成では、電気的な操作で比較的簡単に燃料吐出量を変
化させることのできる燃料ポンプを制御するだけで、プ
レッシャレギュレータから供給される圧力を第１圧力か
ら第２圧力へ高めることができるので、構成を簡単にで
きる。エンジンの近傍で加熱された燃料が再び燃料タ
ンク内に戻されないので燃料蒸気（エバポ）の発生を抑
制できる。プレッシャレギュレータが第２圧力を供給
することで燃料配管中の燃料蒸気の気泡（ベーパ）を減
少させることができ、特に高温再始動時などに有効であ
る。本実施例では、このような、、等の効果が得
られるが、本発明によるプレッシャレギュレータは、エ
ンジンの近傍に配設されてもよい。
【図１】本発明の第１実施例による燃料供給装置のプレ
ッシャレギュレータの主要部を示す断面図である。
ッシャレギュレータの主要部を示す断面図である。
【図２】本発明の第１実施例による燃料供給装置を燃料
噴射装置に適用した一実施例を示す構成図である。
噴射装置に適用した一実施例を示す構成図である。
【図３】第１実施例の弁体のリフト位置を示す模式的断
面図である。
面図である。
【図４】第１実施例のプレッシャレギュレータの弁リフ
ト量と弁開口面積との関係を示す特性図である。
ト量と弁開口面積との関係を示す特性図である。
【図５】第１実施例のプレッシャレギュレータのリター
ン流量と制御圧力との関係を示す特性図である。
ン流量と制御圧力との関係を示す特性図である。
【図６】本発明の第２実施例による燃料供給装置のプレ
ッシャレギュレータを示す断面図である。
ッシャレギュレータを示す断面図である。
【図７】本発明の第３実施例による燃料供給装置のプレ
ッシャレギュレータを示す断面図である。
ッシャレギュレータを示す断面図である。
【図８】従来の燃料供給装置のプレッシャレギュレータ
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図９】従来のプレッシャレギュレータのリターン流量
と制御圧力との関係を示す特性図である。
と制御圧力との関係を示す特性図である。
１４ インジェクタ ３０ 燃料タンク ３１ 燃料ポンプ ３２ ポンプコントローラ ３３ プレッシャレギュレータ ６０ 弁体（弁） ６１ 平板部（可動弁） ６２ 突部（可動弁） ６２ａ 円柱部（絞り部位） ７０ プレッシャレギュレータ ７３ ダイアフラム（受圧部材） ７７ 圧縮コイルスプリング（付勢手段） ８１ 弁体（可動弁） ８４ 圧縮コイルスプリング（付勢手段） ９０ プレッシャレギュレータ ９２ 圧縮コイルスプリング（付勢手段）
Claims (14)
- 【請求項１】 内燃機関のインジェクタに燃料を供給す
る燃料ポンプと、 前記燃料ポンプの燃料吐出量を調節可能であり、内燃機
関の高温再始動時に前記燃料ポンプからの燃料吐出量を
増大させるポンプコントローラと、 前記燃料ポンプと前記インジェクタとの間の燃料供給通
路中に設けられ、前記インジェクタへの燃料供給圧を調
節可能なプレッシャレギュレータとを備え、 前記プレッシャレギュレータは、余剰燃料のリターン流
量に応じ燃料供給圧を調節可能であり、低圧側および高
圧側の制御圧力領域に０．１kgf/cm2/10リットル/Hr 以下で
変化する平坦な制御圧力領域を有することを特徴とする
燃料供給装置。 - 【請求項２】 前記プレッシャレギュレータから前記イ
ンジェクタまでの燃料供給通路は閉じていることを特徴
とする請求項１記載の燃料供給装置。 - 【請求項３】 前記プレッシャレギュレータは燃料タン
ク内に設置されることを特徴とする請求項１または２記
載の燃料供給装置。 - 【請求項４】 低圧側の平坦な前記制御圧力領域と高圧
側の平坦な前記制御圧力領域との圧力差は少なくとも
０．５kgf/cm2 であることを特徴とする請求項１、２ま
たは３記載の燃料供給装置。 - 【請求項５】 高圧側の平坦な前記制御圧力領域の圧力
は少なくとも３kgf/cm2 以上であることを特徴とする請
求項１から４のいずれか１項記載の燃料供給装置。 - 【請求項６】 前記プレッシャレギュレータの弁開口面
積を不連続に変化させることを特徴とする請求項１から
５のいずれか１項記載の燃料供給装置。 - 【請求項７】 前記プレッシャレギュレータの弁リフト
量を不連続に変化させることを特徴とする請求項１から
５のいずれか１項記載の燃料供給装置。 - 【請求項８】 前記プレッシャレギュレータの弁体を付
勢するバネ定数を変化させることを特徴とする請求項１
から５のいずれか１項記載の燃料供給装置。 - 【請求項９】 燃料ポンプと燃料消費装置との間の燃料
供給通路中に設けられ、前記燃料供給通路中の燃料圧力
を調整する燃料供給装置のプレッシャレギュレータにお
いて、 前記燃料供給通路中の燃料圧力を受け、前記燃料ポンプ
から供給される供給燃料量と、前記燃料消費装置で消費
される消費燃料量との差に相当する余剰燃料量に応じて
変位する受圧部材と、 前記受圧部材の変位に応じて駆動され、開弁量が変化す
る弁であって、前記受圧部材の変位量が第１変位領域内
で変化するとき前記燃料供給通路から流出する余剰燃料
量を調節して前記燃料供給通路中の燃料圧力をほぼ一定
の第１圧力に調整し、前記受圧部材の変位量が前記第１
変位領域より高い第２変位領域内で変化するとき前記燃
料供給通路から流出する余剰燃料量を調節して前記燃料
供給通路中の燃料圧力を前記第１圧力より高いほぼ一定
の第２圧力に調整する弁とを備えることを特徴とするプ
レッシャレギュレータ。 - 【請求項１０】 前記弁は、前記受圧部材の前記第１変
位領域と前記第２変位領域との間の第３変位領域におい
て、前記受圧部材の変位量に応じて前記燃料供給通路中
の燃料圧力を前記第１圧力と前記第２圧力との間で連続
的に変化させることを特徴とする請求項９記載のプレッ
シャレギュレータ。 - 【請求項１１】 前記弁は、前記受圧部材の前記第３変
位領域において前記余剰燃料の流出通路内に位置して開
弁量を一定に維持する絞り部位（６２ａ）を有し、前記
受圧部材の変位に応じて開口面積を階段状に変化させる
可動弁（６１、６２）を備えることを特徴とする請求項
１０記載のプレッシャレギュレータ。 - 【請求項１２】 前記弁は、前記受圧部材が前記第１変
位領域にあるときより、前記受圧部材が前記第２変位領
域にあるときに可動弁（８１）を強い力で閉弁方向に付
勢する付勢手段（８４、７７）を備えることを特徴とす
る請求項９記載のプレッシャレギュレータ。 - 【請求項１３】 前記付勢手段は、前記受圧部材の前記
第１変位領域と前記第２変位領域との両方において前記
可動弁（８１）を付勢する第１付勢手段（８４、９２）
と、前記受圧部材の前記第１変位領域と前記第２変位領
域とのいずれかにおいて前記可動弁（８１）を付勢する
第２付勢手段（７７）とを備えることを特徴とする請求
項１２記載のプレッシャレギュレータ。 - 【請求項１４】 前記弁は、前記燃料供給通路中の燃料
圧力を前記第１圧力または前記第２圧力に調整すると
き、余剰燃料量の変化量１０リットル/Hr に対する前記燃料
供給通路中の燃料圧力の変化量を０．１kgf/cm2 以下と
することを特徴とする請求項９から１３のいずれかに記
載のプレッシャレギュレータ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6245530A JPH08109862A (ja) | 1994-10-11 | 1994-10-11 | 燃料供給装置 |
| US08/535,632 US5558063A (en) | 1994-10-11 | 1995-09-28 | Fuel supply system with two-stage control pressure regions |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6245530A JPH08109862A (ja) | 1994-10-11 | 1994-10-11 | 燃料供給装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08109862A true JPH08109862A (ja) | 1996-04-30 |
Family
ID=17135068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6245530A Pending JPH08109862A (ja) | 1994-10-11 | 1994-10-11 | 燃料供給装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5558063A (ja) |
| JP (1) | JPH08109862A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010121485A (ja) * | 2008-11-18 | 2010-06-03 | Mitsubishi Electric Corp | 燃料供給装置 |
| JP2011252443A (ja) * | 2010-06-02 | 2011-12-15 | Toyota Motor Corp | 流体圧力調整装置およびこれを用いた燃料供給装置 |
| US10598138B2 (en) | 2017-05-17 | 2020-03-24 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Hermetically sealed tank system |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5727529A (en) * | 1994-01-14 | 1998-03-17 | Walbro Corporation | Pressure control valve for a fuel system |
| JP3575124B2 (ja) * | 1995-08-09 | 2004-10-13 | 株式会社デンソー | 内燃機関用燃料供給装置 |
| JP3594144B2 (ja) * | 1995-08-30 | 2004-11-24 | 株式会社デンソー | 燃料供給装置 |
| US5711275A (en) * | 1995-09-01 | 1998-01-27 | Nippondenso Co., Ltd. | Fuel supply apparatus for an internal combustion engine |
| JP3705456B2 (ja) * | 1995-10-09 | 2005-10-12 | 株式会社デンソー | 燃料供給装置 |
| US6039030A (en) * | 1998-04-06 | 2000-03-21 | Siemens Automotive Corporation | Fuel system containing a shape memory alloy |
| DE19916100A1 (de) * | 1999-04-09 | 2000-10-12 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine |
| US6125822A (en) * | 2000-02-04 | 2000-10-03 | Stanadyne Automotive Corp. | Two stage pressure relief valve |
| US6481418B1 (en) * | 2000-10-23 | 2002-11-19 | Delphi Technologies, Inc. | Fuel pressure regulator |
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