JPH031090A - 焼成用治具及びその製造方法 - Google Patents
焼成用治具及びその製造方法Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
クスの焼成に用いる焼成用治具及びその製造方法に関す
る。
ックスはアルミナ質、ムライト賞、ジルコニア質等の緻
密体や多孔質体を焼成用治具として用いる事により製造
されて来た。しかし近年、機能性セラミックスの製造コ
ストを低減する為に、焼成過度を高めて焼成に要する時
間を短縮する方法、焼成炉の断熱性を高め、焼成用治具
を軽量化して、熱エネルギー損失を低減する方法、工程
を振力自動化して、省力化を計る1等々の方策が採られ
つつあり、焼成用治具はより軽量で耐熱衝撃性に優れ、
且つ高純度なものが求められている。
機質繊維を主体とし、その空隙をアルミナ粒子で充填し
た構造を有する軽量セッターが開発され、本用途に用い
られている。この軽量センターは全体を多孔質体とする
事により軽量化を計り、無機質繊維を用いる事により、
耐熱衝撃性及び高純度な特性を賦与しようとするもので
ある。
オームの裏面にセラミックススラリーを付着せしめて焼
成する方法、■ウレタン樹脂等の有機物にセラミックス
粉体を混入した後、これを発泡・硬化せめて焼成する方
法、■セラミックス粒子を緻密に焼結せずに空間を残し
ておく方法、■クルミ殻、モミ殻1発泡スチロール球等
焼却可能な気孔形成材を予め混入しておいた後、これを
焼成する方法等が知られているがいずれも強度が低く、
本用途に用いる事は出来ない。
以上含有せしめて初めて、その目的とする物性が得られ
る。このシリカ−アルミナ質繊維には少なくとも5%以
上のシリカ成分が、含有されている。その為、軽量セッ
ターには必然的にシリカ成分が導入される事になるが、
このシリカ成分は、被焼成物(例えばチタン酸バリウム
)との反応性に富み、結果的に被焼成物を化学的に汚染
する事となり軽量セッターの寿命を短か(する事ともな
る。更にシリカ−アルミナ質繊維は高温度で長時間の使
用により、ムライト質の結晶の生成に起因する強度劣化
に伴なう脆化現象が著しく、軽量センターの性能低下を
招く、こうしたシリカ−アルミナ質繊維に起因する問題
点を解決する為には、高純度アルミナ繊維を使用する方
法が考えられるが、現状では極めて高価であり、実用に
供する事は出来ない。
発明を完成したものであってその目的とするところは軽
量で長期に亘り、優れた耐熱衝撃性、及び強度を保持し
、且つシリカ゛□成分が極めて少なく、非焼成物を汚染
する恐れのない焼成用治具及びその製造方法を提供する
にある。
アルミナ質より成り、気孔率が50〜90%で、且つ気
孔形状が直径600μm以下の球状連通構造を有する焼
成用治具、並びに直径が750μ以下の熱溶融型樹脂ビ
ーズと粒径1μ以下でシリカ成分が1重量%以下の高純
度アルミナ質粉体とより成り、樹脂ビーズの体積分率が
50〜90%である粒径が1mm以下の顆粒を乾式プレ
ス法で成型する事を特徴とする焼成用治具の製造方法に
より達成される。
有しない、換言するとシリカ成分の含有量が極めて少な
いセラ槌ツクス多孔体にて前記軽量セッターの有する特
性を賦与した点にある。
であり、特にシリカ分は1重量%以下、好ましくは0.
5重量%である。1重量%を越えると被焼成物とシリカ
成分との反応が起り、被焼成物を化学的に汚染し、その
商品物性を損なわしめ、更には、焼成用治具自身の寿命
が短か(なる。
常に粒子成長するのを抑える為に、0.5%以下の割合
で酸化マグネシウムを含有するのが望ましい。
。気孔率は50〜90%である。気孔率が50%未満で
あると得られる焼成用治具の密度が高くなり軽量化とい
う目的に合致しない、更に後述する様に、連通とすべき
気孔構造が独立気孔構造となり耐熱衝撃性が劣り好まし
くない、−ガス孔率が90%を越えると強度が低下する
。
状以外の異形状であると得られる製品の強度が低くなる
。更にその気孔の直径は600μm以下、好ましくは5
0〜300μmの範囲である。600μmを越えると得
られる製品の強度が低くなり、更にその表面の平滑性が
損われる。
がある。連通気孔とする事により、製品の熱伝導率が高
くなりその耐熱衝撃性は優れたものとなる。一方電子部
品等を焼成する際に、被焼成物間の焼成温度むらが少な
(なり、得られる製品の物性が均一であるという特長を
有する。
前述の如く、シリカ成分が1重量%以下のものを使用す
るが、焼結性よりその粒子径は小さいものが望しく、そ
の平均粒径は1μm以下、好ましくは0.3〜0.8μ
mである。1μmを越えると焼結性が劣り、得られる製
品の強度が低(なる。
樹脂ビーズを気孔形成材として用いる。
来る0本発明の焼成用治具は高純度である必要がある。
り、焼成収縮率は8%以上とすべきであり、逆に20%
を越えると焼上り寸法精度が劣る。従って球状樹脂ビー
ズは最大見積って750μmとしてはじめて、600.
un以下の気孔を形成せしめる事が出来る0球状樹脂ビ
ーズの素材として、熱溶融型樹脂を用いるのが好適であ
る。熱不融型樹脂ビーズ、例えばエポキシ、フェノール
、尿素、メラミン等の樹脂ビーズの使用は脱脂工程で緻
細なりランクを発生し、得られる製品の強度が低い、熱
溶融型樹脂として、アクリル酸エステル、メタクリル酸
エステル、スチレン。
ことができる。更にナイロン、ポリエステル等の縮合物
を挙げることが出来る。これらは単独、弁皿(縮)合、
混合物等適宜性状で使用できる。
ズと高純度アルミナ質粉体との単なる混の通りである。
セルロース、エチルセルロー゛ス、カルボキシメチルセ
ルロース、ポリカルボン酸塩等のバインダーや、ワック
スエマルジッン。
ドライヤーや流動層造粒機等の公知の造粒機を用し1−
て直径10〜600μm1好ましくは30〜200μm
、更に好ましくは50−100μmの粒状物の形態とす
る。この際バインダーの添加量は3〜5%が好適である
0粒状物と樹脂ビーズは更に適当量のバインダー及び水
分を添加し、再造粒する。再造粒粒子を乾燥後、整粒し
て顆粒を得る。樹脂ビーズと高純度アルミナf粉体との
体積分率は得られる製品の気孔率を決定する重要な因子
である。前記の通り樹脂ビーズの体積分率は50〜90
%とする。顆粒の直径は後述する成型作業性及び焼成性
に極めて大きな影響を与えるものである。顆粒の直径は
1mm以下、好ましくは300〜500μmである。1
mmを越えると製品中に密度むらが発生し、不均質な構
造となり、結果的に強度低下を招く、一方顆粒の直径が
小さ過ぎると同様に強度が低下する傾向が見られる。
〜5%が好ましい。
0本発明にて示す基本組成の原料は、添加する樹脂バイ
ンダーのmR及び水分量等を適宜選択する事により、押
出成型法、鋳込成型法、半乾式プレス法等の方法により
成型は可能であるが、多孔&ll織の不均一、独立気孔
の形成による熱伝導率の低下による耐熱衝撃性の劣化を
招く。
事により製造する事が出来る0例えば、電気炉、ガス炉
等の酸化雰囲気で脱脂・焼成する方法や、酸化雰囲気、
場合により不活性ガス雰囲気にIJRMシた脱脂炉で予
め樹脂成分を熱分解した後、高温炉で焼成する方法を挙
げる事が出来る。
〜1650℃である。
表面にセラミックススラリーをスプレー法。
た後、再焼成(焼付け)する事により形成される。コー
ティング用セラミックスの粒度や再焼成温度及び時間を
適宜選定する事により、コーティング層の緻密性は制御
される。
撃性及び強度を保持し、且っシリカ成分が極めて少な
く、非焼成物を汚染する恐れが少なく、特に電子部品の
焼成用セッターとして好適である。
実施例中「部」とあるは「重量部」を意味し各物性の測
定及び評価は以下の方法で行った。
ピード0.5 m m / m i n 、スパン50
mmの条件で室温で、3点曲げテストを行ない計30点
の測定値の平均を曲げ強度とした。
1400℃に保持した電気炉中に設置し、20分間保持
した後、室温に戻した0以上の急熱急冷処理を繰返し、
試料が破損した繰返し回数をもって、耐熱衝撃性を評価
した。
にて室温の熱伝導率を測定した。
アルミナの理論密度を4.0 g / c m ’ と
した。
m、厚さ5mm)をそれぞれの板状焼成体の上に乗せて
、100℃/ h rの“□速度で昇温し、1350″
Cにて3時間保持した後、炉冷した。室温迄冷却した焼
成体の反応性を以下の方法で判定した。
合しないもの。
たもの。
の他の不純物0.2重量%であり平均粒子径0.5μm
の高純度アルミナ粉体100部に対し、ポリビニルアル
コール3部、ポリカルボン酸系分散剤0.5部より成る
水性スラリーをスゲレードライヤーを用いて75μm径
の粒状物を製造した。
レン/メタクリル酸メチルの共重合樹脂よりなる平均粒
径500μmの樹脂ビーズとが体積分率で25対75%
となる様に配合し、所定量のバインダーと水とを添加し
つつ撹拌造粒した後、乾燥し、粒径が350〜400μ
となる様に整粒して、顆粒とした。Wi粒を1000k
g/cm”の圧力で乾式プレスにて成型した後、ガス炉
で500℃にて1時間の脱脂を行ポい、次いで同じガス
炉で1600℃にて3時間焼成した。得られた焼成体の
物性を第1表に示す。
%、その他の不純物が042重量%であり、平均粒子径
が0.5μmである高純度アルミナ粉体が45部、シリ
カが5℃w量%、アルミナが95重量%であもアルミナ
繊維’(IC1社製商品名5affil)が55部より
なる水性スラリーを粒造機にて一次成型した0次いで一
次成型体をプレス機で更に圧縮成型した後、′乾燥して
、l’400℃にて5時間焼成した。得られた焼成体の
物性を第1表に示す。
ミナ原料を用い、実施例1と同様にして焼成体を製造し
、その物性を測定した。結果を第実施例3 粒杖物の直径が85μとし、高純度アルミナ粉体とスチ
レン/メタクリル酸メチルの共重合用脂ビーズとの体積
分率を変化させ焼成温度を1575℃とする以外は、実
施例1と同様にして焼成体を製造し、その物性を測定し
た。結果を第実施例4 粒径を300〜400μmに分級された各種気孔形成剤
を用いて、実施例3に示す央JNr、N。
5 シリカが0.21!ffi%、酸化マグネシウムが0.
25重量%、その他の不純物が0.3%重量%であり、
平均粒径が0.4μmである高純度アルミナ粉体が10
0部に対し、ヒドロキシエチルセルロースが5部、ワッ
クスエマルジョンが2部、ポリカルボン酸系分散剤が0
.4部より成る水性スラリーをスプレードライヤーを用
い℃85μm径の粒状物を作製した。得られた粒状物に
含存される高純度アルミナ粉体とポリメタクリル酸メチ
ルより成る各種粒径を有する樹脂ビーズとが体積分率で
35対65%となる様に配合し、所定のバインダーと水
とを添加しつつ、撹拌造粒した後、乾燥し、次いで平均
粒径が40゛0〜450μmに整粒して、顆粒とした。
て成型した後、電気炉で450℃にて0.5時間の脱脂
を行ない、次いで同じ電気炉で1600℃で4時間焼成
した。得られた焼成体の物性を第5表に示す。
粗く、平滑性に劣るものであった。
実−Q p、 N o 、 22に準じて試料を作成
比較例2 実施例5に示ず央簾1)、NO,21の原料配合物を、
スプレードライヤーによる粒状物の作製や顆粒の作製を
行なわず、−度に混合し、坏土乃至スラリーを作製し、
適宜、鋳込成型法、押出成型法及び半乾式プレス法にて
グリーン体を得た。グリーン体を風乾した後、実施例5
に準じて、脱脂・焼成を行なったが、いずれも多孔体組
織が極めて不均質であり、耐熱衝撃性も2回以下と劣る
ものであった。
Claims (2)
- (1)シリカ成分が1重量%以下の高純度アルミナ質よ
り成り、気孔率が50〜90%で、且つ気孔形状が直径
600μm以下の球状連通構造を有する焼成用治具。 - (2)直径が750μ以下の熱溶融型樹脂ビーズと粒径
1μ以下でシリカ成分が1重量%以下の高純度アルミナ
質粉体とより成り、樹脂ビーズの体積分率が50〜90
%である粒径が1mm以下の顆粒を乾式プレス法で成型
することを特徴とする焼成用治具の製造方法。
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JP1133266A JP2788061B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | 焼成用治具及びその製造方法 |
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Publication Number | Publication Date |
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JPH031090A true JPH031090A (ja) | 1991-01-07 |
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- 1989-05-26 JP JP1133266A patent/JP2788061B2/ja not_active Expired - Lifetime
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