JPH0297646A - 高周波用コイル - Google Patents
高周波用コイルInfo
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- JPH0297646A JPH0297646A JP24624888A JP24624888A JPH0297646A JP H0297646 A JPH0297646 A JP H0297646A JP 24624888 A JP24624888 A JP 24624888A JP 24624888 A JP24624888 A JP 24624888A JP H0297646 A JPH0297646 A JP H0297646A
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Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は各種電子機器の部品、例えばスイッチング電源
等のインダクターとして優れた磁気特性を有する高周波
用コイルに関し、特に高周波域において電気抵抗率、透
磁率及び飽和磁束密度が大ぎく、コア損失が小さい磁心
を用いた直流重畳特性が優れている高周波用コイルに関
する。
等のインダクターとして優れた磁気特性を有する高周波
用コイルに関し、特に高周波域において電気抵抗率、透
磁率及び飽和磁束密度が大ぎく、コア損失が小さい磁心
を用いた直流重畳特性が優れている高周波用コイルに関
する。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕従来、
FA機器、OA機器等のスイッチング電源用コイルとし
て、電気抵抗率、透磁率、飽和磁束密度、コア損失等の
電気・磁気特性の優れた磁心材料を用いた種々のコイル
が使われている。
FA機器、OA機器等のスイッチング電源用コイルとし
て、電気抵抗率、透磁率、飽和磁束密度、コア損失等の
電気・磁気特性の優れた磁心材料を用いた種々のコイル
が使われている。
しかしながら、近年機器の高特性化、とくに小型化を計
るために高周波数を使用する傾向にあり、例えば、従来
は10〜20にHz以下で使用されていたものが、最近
では一般的に50〜100にHz又はそれ以上で使用さ
れるようになり、またメガヘルツ(MH2)に達する高
周波用スイッチング電源も試作され・ている。
るために高周波数を使用する傾向にあり、例えば、従来
は10〜20にHz以下で使用されていたものが、最近
では一般的に50〜100にHz又はそれ以上で使用さ
れるようになり、またメガヘルツ(MH2)に達する高
周波用スイッチング電源も試作され・ている。
このようなスイッチング電源の高周波化′に伴い、高周
波域における特性の優れたチョークコイル用の高周波用
コイルが求められている。
波域における特性の優れたチョークコイル用の高周波用
コイルが求められている。
現在使われているスイッチング電源用の高周波用コイル
は、一般にリング状の軟磁性の磁心(コア)に銅線を巻
きつけた構造を有しており、磁心の特性はコイルの特性
に最も大きな影響を与えている。このような高周波用コ
イルの磁心として(1)軟磁性の優れた強磁性酸化物の
粉末を焼結したフェライトコア、 (2)センダスト、パーマロイ、鉄等の軟磁性の優れた
強磁性金属の粉末を圧粉成形したコア、及び (3)軟磁性の優れた強磁性アモルファス合金のリボン
をトロイダル状にした巻磁心 等が挙げられる。
は、一般にリング状の軟磁性の磁心(コア)に銅線を巻
きつけた構造を有しており、磁心の特性はコイルの特性
に最も大きな影響を与えている。このような高周波用コ
イルの磁心として(1)軟磁性の優れた強磁性酸化物の
粉末を焼結したフェライトコア、 (2)センダスト、パーマロイ、鉄等の軟磁性の優れた
強磁性金属の粉末を圧粉成形したコア、及び (3)軟磁性の優れた強磁性アモルファス合金のリボン
をトロイダル状にした巻磁心 等が挙げられる。
しかしながら、フェライトコア(1)は、例えば1aO
にHzを超えるような高周波域において、透磁率は大き
いが、飽和磁束密度が5000G以下と小さいために、
コイルに直流電流が流れると直ちに磁気飽和を起し、イ
ンダクタンスが大きく劣化する。スイッチング電源の出
力側回路においては比較的大きな直流電流がコイルに流
れるので、スイッチング電源に用いられるコイルはその
ような状態においてもインダクタンスが低下しない性質
、すなわち直流重畳特性が優れていることが要求される
ので、フェライトコア(1)を有する高周波用コイルは
スイッチング電源に用いるのに十分な特性を備えてはい
ない。
にHzを超えるような高周波域において、透磁率は大き
いが、飽和磁束密度が5000G以下と小さいために、
コイルに直流電流が流れると直ちに磁気飽和を起し、イ
ンダクタンスが大きく劣化する。スイッチング電源の出
力側回路においては比較的大きな直流電流がコイルに流
れるので、スイッチング電源に用いられるコイルはその
ような状態においてもインダクタンスが低下しない性質
、すなわち直流重畳特性が優れていることが要求される
ので、フェライトコア(1)を有する高周波用コイルは
スイッチング電源に用いるのに十分な特性を備えてはい
ない。
次に、コア(2)については、センダスト、パーマロイ
粉末の圧粉成形体からなる場合、実質的な体積割合(占
積率)が約70%程度と低いので、高周波域における見
かけの飽和磁束密度は各々7500G、7000G程度
と低い。このため、直流重畳特性が不十分である。また
、鉄粉末の圧粉成形体コアの場合、コアの見かけの飽和
磁束密度が15000G以上と高いので直流重畳特性は
渣れているが、電気抵抗率が小さく、高周波域における
鉄損が大きいため、発熱により電力損失が生じるととも
に、インダクタンスの低下も著しい。従ってセンダスト
、パーマロイ及び鉄等の粉末を圧粉成形したコア(2)
を有する高周波用コイルもスイッチング電源に用いるの
に十分な特性を備えていない。
粉末の圧粉成形体からなる場合、実質的な体積割合(占
積率)が約70%程度と低いので、高周波域における見
かけの飽和磁束密度は各々7500G、7000G程度
と低い。このため、直流重畳特性が不十分である。また
、鉄粉末の圧粉成形体コアの場合、コアの見かけの飽和
磁束密度が15000G以上と高いので直流重畳特性は
渣れているが、電気抵抗率が小さく、高周波域における
鉄損が大きいため、発熱により電力損失が生じるととも
に、インダクタンスの低下も著しい。従ってセンダスト
、パーマロイ及び鉄等の粉末を圧粉成形したコア(2)
を有する高周波用コイルもスイッチング電源に用いるの
に十分な特性を備えていない。
さらに、アモルファスリボンコア(3)は、高周波域に
おける飽和磁束密度が15000G以上で実質的な体積
割合(占積率)が80%以上であるため、高周波域にお
けるコアの見かけの飽和磁束密度を12000G以上と
することができるが、透磁率が非常に大きいため、コイ
ルにわずかな直流電流が流れただけで磁気飽和を起こす
ので、直流重畳特性が低いという問題がある。そこでコ
アの磁路に空隙を設は磁気抵抗を上げることにより、直
流重畳特性を改良することが行われているが、適当な空
隙を安定して設けることの困難さや、うなりの発生の問
題がある。また、飽和磁束密度の高いアモルファス合金
として代表的なものであるFe−Si−B系アモルファ
ス合金は磁歪が大きいため、このような磁心を有するコ
イルを高周波域で使用すると、磁歪振動等の電磁振動に
よるうなりを発生するという問題がある。さらに、アモ
ルファス合金材はコストが高いという問題もある。
おける飽和磁束密度が15000G以上で実質的な体積
割合(占積率)が80%以上であるため、高周波域にお
けるコアの見かけの飽和磁束密度を12000G以上と
することができるが、透磁率が非常に大きいため、コイ
ルにわずかな直流電流が流れただけで磁気飽和を起こす
ので、直流重畳特性が低いという問題がある。そこでコ
アの磁路に空隙を設は磁気抵抗を上げることにより、直
流重畳特性を改良することが行われているが、適当な空
隙を安定して設けることの困難さや、うなりの発生の問
題がある。また、飽和磁束密度の高いアモルファス合金
として代表的なものであるFe−Si−B系アモルファ
ス合金は磁歪が大きいため、このような磁心を有するコ
イルを高周波域で使用すると、磁歪振動等の電磁振動に
よるうなりを発生するという問題がある。さらに、アモ
ルファス合金材はコストが高いという問題もある。
このように、100Ktlzを超えるような高周波域に
おいてコア損失が小さく直流重畳特性が良好な高周波用
フィルは、未だに提供されていない。
おいてコア損失が小さく直流重畳特性が良好な高周波用
フィルは、未だに提供されていない。
従って、本発明の目的は、to OK If zを超え
るような高周波域においても直流重畳特性が良好で、使
用時の発熱による温度上昇が少なく、高インダクタンス
を保持できるスイッチング電源等への使用に適する高周
波用コイルを提供することである。
るような高周波域においても直流重畳特性が良好で、使
用時の発熱による温度上昇が少なく、高インダクタンス
を保持できるスイッチング電源等への使用に適する高周
波用コイルを提供することである。
上記目的に鐵み鋭意研究の結果、本発明者は、特定の組
成のFe−Cr−Al1−Si系合金の粉末を主成分と
する磁心材料を用いたコイルは高周波域において優れた
特性を有することを発見し、本発明に想到した。
成のFe−Cr−Al1−Si系合金の粉末を主成分と
する磁心材料を用いたコイルは高周波域において優れた
特性を有することを発見し、本発明に想到した。
すなわち、本発明の高周波用コイルは、磁心材料の少な
くとも60%が、1重量%以上のlと、1組型%以上の
81と、15重看%以下のCrと、残部実質的にFeか
らなり、AIと81の合計量が10重量%以下である組
成を有するFe−Cr−Aβ=Si系合金の粉末からな
ることを特徴とする。
くとも60%が、1重量%以上のlと、1組型%以上の
81と、15重看%以下のCrと、残部実質的にFeか
らなり、AIと81の合計量が10重量%以下である組
成を有するFe−Cr−Aβ=Si系合金の粉末からな
ることを特徴とする。
前記Fe−Cr−^β−Si系合金の粉末は、好ましく
はアスペクト比(最大長さ/最大厚さ)が2以上で粒径
が1〜500μmのフレーク状のものである。
はアスペクト比(最大長さ/最大厚さ)が2以上で粒径
が1〜500μmのフレーク状のものである。
本発明を以下詳細に説明する。
本発明の高周波用コイルは磁心材料の少なくとも60%
をPe−Cr−Al−Si系合金の粉末とする。このF
e−Cr−^1−Si系合金の組成は重量基準でA1の
含有量が1%以上、 Siの含有量が1%以上、 AlとSiの合計量が10%以下、 Crの含有量が15%以下、 残部実質的にFe。
をPe−Cr−Al−Si系合金の粉末とする。このF
e−Cr−^1−Si系合金の組成は重量基準でA1の
含有量が1%以上、 Siの含有量が1%以上、 AlとSiの合計量が10%以下、 Crの含有量が15%以下、 残部実質的にFe。
である。
上記Pe−Cr−Aj!−Si系合金の叶、Aj!、S
i等の添加元素は各々合金の電気抵抗率を高めるととも
に、軟磁性を向上する作用を有する。ただし、Cr1A
l、Si等の添加量が多すぎると飽和磁束密度が逆に低
下する。つまり、AllとSiの各々の含有量が1重量
%未滴の場合は電気抵抗率及び軟磁性の改善に効果がな
く、^βとSiの合計量が10重量%を超える場合や、
Crの含有量が15重量%を超える場合は、飽和磁束密
度が低下する。またCrの含有量が0.01%未満であ
ると耐食性が低い。
i等の添加元素は各々合金の電気抵抗率を高めるととも
に、軟磁性を向上する作用を有する。ただし、Cr1A
l、Si等の添加量が多すぎると飽和磁束密度が逆に低
下する。つまり、AllとSiの各々の含有量が1重量
%未滴の場合は電気抵抗率及び軟磁性の改善に効果がな
く、^βとSiの合計量が10重量%を超える場合や、
Crの含有量が15重量%を超える場合は、飽和磁束密
度が低下する。またCrの含有量が0.01%未満であ
ると耐食性が低い。
上記組成範囲の条件を満たすことにより、飽和磁束密度
及び電気抵抗率の高い磁心を得ることができる。すなわ
ち、飽和磁束密度が13000G以上、好ましくは15
000G以上であり、電気抵抗率が50μΩ・cm以上
、好ましくは80μΩ・am以上という要求を満足する
。飽和磁束密度を高くすることにより、比較的大きな、
直流電流がコイルに流れても磁気飽和が起こりにくくな
り、インダクタンスの劣化を防ぐことができる。すなわ
ち、直流重畳特性を向上させることができる。また、電
気抵抗率を大きくすることにより高周波域での鉄損を小
さくし、発熱によるコイルの温度の上昇を防ぐとともに
、インダクタンスの高周波域での劣化を防ぐことができ
る。
及び電気抵抗率の高い磁心を得ることができる。すなわ
ち、飽和磁束密度が13000G以上、好ましくは15
000G以上であり、電気抵抗率が50μΩ・cm以上
、好ましくは80μΩ・am以上という要求を満足する
。飽和磁束密度を高くすることにより、比較的大きな、
直流電流がコイルに流れても磁気飽和が起こりにくくな
り、インダクタンスの劣化を防ぐことができる。すなわ
ち、直流重畳特性を向上させることができる。また、電
気抵抗率を大きくすることにより高周波域での鉄損を小
さくし、発熱によるコイルの温度の上昇を防ぐとともに
、インダクタンスの高周波域での劣化を防ぐことができ
る。
Fe−Cr−Aj2−Si系合金の好ましい組成は重量
基準で、 A1の含有量 =1〜7% Siの含有量 =3〜9% AIとSiの合計量 :2〜10% Crの含有量 :1〜13% 残部実質的にFe の範囲である。
基準で、 A1の含有量 =1〜7% Siの含有量 =3〜9% AIとSiの合計量 :2〜10% Crの含有量 :1〜13% 残部実質的にFe の範囲である。
本発明に用いるFe−Cr−AJ!−Si系合金の粉末
は最大厚さに対する最大長さの比であるアスペクト比が
2以上で粒径が1〜500μmのフレーク状(鱗片状)
であるのが好ましい。なお粒径は粉末粒子の長袖を測定
することにより求める。形状が球状や粒状であったり、
フレーク状でも粒径が500μmより大きいと、得られ
る磁心の渦電流による電力損失が大きいため、高周波域
で所望の特性が得られない。また粒径が1μmより小さ
いフレーク状の粉末を磁心材料としたコイルは、透磁率
が低いため、やはり高周波域で所望の特性が得られない
。より好ましい形状はアスペクト比が5以上で粒径が1
0〜250μmのフレーク状である。
は最大厚さに対する最大長さの比であるアスペクト比が
2以上で粒径が1〜500μmのフレーク状(鱗片状)
であるのが好ましい。なお粒径は粉末粒子の長袖を測定
することにより求める。形状が球状や粒状であったり、
フレーク状でも粒径が500μmより大きいと、得られ
る磁心の渦電流による電力損失が大きいため、高周波域
で所望の特性が得られない。また粒径が1μmより小さ
いフレーク状の粉末を磁心材料としたコイルは、透磁率
が低いため、やはり高周波域で所望の特性が得られない
。より好ましい形状はアスペクト比が5以上で粒径が1
0〜250μmのフレーク状である。
なお、Fe−Cr−Al−Si系合金の粉末形状につい
ては、経済性の観点から、高周波特性を損なわない範囲
で上記範囲外のものが若干量混入してもよい。
ては、経済性の観点から、高周波特性を損なわない範囲
で上記範囲外のものが若干量混入してもよい。
このようなフレーク状のFe−Cr−Aj!−9i系合
金の粉末は、粉砕法や、例えば特開昭58−6907号
に開示されたキャビテーション法、すなわち、溶融金属
に対して漏れ性の小さな表面層を有し、高速で回転して
いるロール表面に溶融金属を供給し、この溶融金属を微
細な溶融金属滴に分断した後、引き続いてこの溶融金属
滴を高速で回転する金属回転体に衝突させて急速凝固さ
せるキャビテーション法にて作製することができる。
金の粉末は、粉砕法や、例えば特開昭58−6907号
に開示されたキャビテーション法、すなわち、溶融金属
に対して漏れ性の小さな表面層を有し、高速で回転して
いるロール表面に溶融金属を供給し、この溶融金属を微
細な溶融金属滴に分断した後、引き続いてこの溶融金属
滴を高速で回転する金属回転体に衝突させて急速凝固さ
せるキャビテーション法にて作製することができる。
本発明に用いる磁心材料は、その60重量%以上を上記
Fe−Cr−Aj!−Si系合金の粉末とする。上記合
金粉末の含有量が60重量%未満であると本発明の効果
が得られない。なお磁心材料の残部には、有機又は無機
のバインダー及び他の金属粉等を適宜用いることができ
る。
Fe−Cr−Aj!−Si系合金の粉末とする。上記合
金粉末の含有量が60重量%未満であると本発明の効果
が得られない。なお磁心材料の残部には、有機又は無機
のバインダー及び他の金属粉等を適宜用いることができ
る。
以上詳述したFe−Cr−Aj!−Si系合金の粉末を
リング状に成形し磁心を形成する。成形はプレス等によ
る通常の圧粉成形法で行うことができる。成形の際に通
常使用されている有機系バインダーや水硝子等の無機系
バインダーを用いることにより、成形性を高め、成形後
の磁心の強度を高めることができる。さらに、バインダ
ーは粉末の粒子間の電気的な絶縁性を高めるため、コイ
ルの高周波特性の改良に効果がある。さらに、無機系の
バインダーを用いて加圧成形を行うと、成形時の加圧歪
の問題を解消することができるので、磁心の磁気特性を
向上することができる。
リング状に成形し磁心を形成する。成形はプレス等によ
る通常の圧粉成形法で行うことができる。成形の際に通
常使用されている有機系バインダーや水硝子等の無機系
バインダーを用いることにより、成形性を高め、成形後
の磁心の強度を高めることができる。さらに、バインダ
ーは粉末の粒子間の電気的な絶縁性を高めるため、コイ
ルの高周波特性の改良に効果がある。さらに、無機系の
バインダーを用いて加圧成形を行うと、成形時の加圧歪
の問題を解消することができるので、磁心の磁気特性を
向上することができる。
このようにして得られる圧粉磁心の占積率は一般に60
%以上であり、好ましくは65以上である。
%以上であり、好ましくは65以上である。
次に、リング状のコアを絶縁性ケースに入れた後で、銅
線を巻きつけることによって、本発明の高周波用コイル
を得ることができる。
線を巻きつけることによって、本発明の高周波用コイル
を得ることができる。
第1図(a)及び(b)図に、本発明の高周波用コイル
の一例を示す。第1図(a)及び(b)に示すように、
本発明の高周波用コイルは、磁心1に巻線2が巻きつけ
られた構造を有する。磁心1は圧粉磁心1aが絶縁ケー
ス又は皮膜1hにより覆われた構造を有している。
の一例を示す。第1図(a)及び(b)に示すように、
本発明の高周波用コイルは、磁心1に巻線2が巻きつけ
られた構造を有する。磁心1は圧粉磁心1aが絶縁ケー
ス又は皮膜1hにより覆われた構造を有している。
L実施例〕
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。
参考例l
Fe−Cr−1!−Si系合金において、Cr含有量を
3重量%とし、A1及びSiの含有lを種々変更したと
きの合金の飽和磁束密度(BS)及び電気抵抗率(ρ)
を測定した。結果を第2図に示す。
3重量%とし、A1及びSiの含有lを種々変更したと
きの合金の飽和磁束密度(BS)及び電気抵抗率(ρ)
を測定した。結果を第2図に示す。
第2図から明らかなように、Aj!、Siが各々1重量
%以上で、かつAl+Siが2〜10重量%のとき、飽
和磁束密度(Ss)及び電気抵抗率(ρ)が高い。
%以上で、かつAl+Siが2〜10重量%のとき、飽
和磁束密度(Ss)及び電気抵抗率(ρ)が高い。
実施例l
Cr2.7重量%、^12重里%、Si6重量%、残部
実質的にFeとした組成を有する合金を製造した。
実質的にFeとした組成を有する合金を製造した。
この合金の飽和磁束密度(Ss)は18000G、電気
抵抗率(p)は90μΩ・Cmであった。次にこの合金
を粉砕によりフレーク状の粉末とした。第3図にその顕
微鏡写真を示す。第3図から明らかなように、フレーク
状粒子の了スペクト比は5〜100、粒径は20〜20
0μmであった。
抵抗率(p)は90μΩ・Cmであった。次にこの合金
を粉砕によりフレーク状の粉末とした。第3図にその顕
微鏡写真を示す。第3図から明らかなように、フレーク
状粒子の了スペクト比は5〜100、粒径は20〜20
0μmであった。
得られた粉末に水ガラスをバイダーとして用い、150
00 kg / cryの圧力のプレスにより圧粉成形
して外径20.3 mm 、内径12.7mm、高さ6
.4mmのリング状の磁心とした。この磁心の占積率は
70%であった。これに所定の絶縁ケースをセットし、
線径が1.0mmφの銅線を巻数42で巻きつけ、高周
波用コイルを得た。
00 kg / cryの圧力のプレスにより圧粉成形
して外径20.3 mm 、内径12.7mm、高さ6
.4mmのリング状の磁心とした。この磁心の占積率は
70%であった。これに所定の絶縁ケースをセットし、
線径が1.0mmφの銅線を巻数42で巻きつけ、高周
波用コイルを得た。
得られた高周波用コイルの高周波特性を調べるために、
1OKHz 、100KHz及びI Ml(zにおける
インダクタンスを測定した。結果を第1表に示す。
1OKHz 、100KHz及びI Ml(zにおける
インダクタンスを測定した。結果を第1表に示す。
さらに、得られた高周波用コイルの見かけの磁束密度(
B)及び20KHz 1.:′J6ける種々の大きさの
直流重畳磁場のもとてのインダクタンス(L)を測定し
た。結果を第2表に示す。なおインダクタンスは、直流
重畳磁場がOATのときのインダクタンスをし。とじて
、相対値(L/1、。)により示す。
B)及び20KHz 1.:′J6ける種々の大きさの
直流重畳磁場のもとてのインダクタンス(L)を測定し
た。結果を第2表に示す。なおインダクタンスは、直流
重畳磁場がOATのときのインダクタンスをし。とじて
、相対値(L/1、。)により示す。
なお第2表の直流重畳磁場とL / L Oとの関係を
第4図のグラフに示す。
第4図のグラフに示す。
さらに、10 K Hz及び50Ktlzにおいて、動
作磁束密度(△B)が2000Gの場合の高周波用コイ
ルの電力損失を測定した。結果を第3表に示す。
作磁束密度(△B)が2000Gの場合の高周波用コイ
ルの電力損失を測定した。結果を第3表に示す。
比較例1〜4
磁心材料として各々センダスト(比較例1)、モリブデ
ンパーマロイ (比較例2)、フェライト(比較例3)
、鉄(比較例4)の粉末を用いて、実施例1と同様にし
て高周波用コイルを得た。
ンパーマロイ (比較例2)、フェライト(比較例3)
、鉄(比較例4)の粉末を用いて、実施例1と同様にし
て高周波用コイルを得た。
比較例1〜3の高周波用コイルの見かけの飽和磁束密度
(B)及びインダクタンス(I、)を実施例1と同様に
測定した。結果を第2表及び第4図に合わせて示す。
また比較例4の高周波用コイルの電力損失を実施例1と
同様に測定した。結果を第3表に合わせて示す。
(B)及びインダクタンス(I、)を実施例1と同様に
測定した。結果を第2表及び第4図に合わせて示す。
また比較例4の高周波用コイルの電力損失を実施例1と
同様に測定した。結果を第3表に合わせて示す。
第
表
第2表及び第3表から、本発明の高周波用コイルは、特
に100にHz以上の高周波域のおけるインダクタンス
の低下が極めて小さく、直流重畳特性が優れており、ま
た電力損失も小さいことがわかる。
に100にHz以上の高周波域のおけるインダクタンス
の低下が極めて小さく、直流重畳特性が優れており、ま
た電力損失も小さいことがわかる。
本発明の高周波用コイルは、その磁心材料の少なくとも
60%が特定の組成のFe−Cr−Aj!−Si系合金
の粉末からなるため、飽和磁束密度及び電気抵抗率が高
く、高周波域における直流重畳特性が優れているととも
に、電力損失が小さい。
60%が特定の組成のFe−Cr−Aj!−Si系合金
の粉末からなるため、飽和磁束密度及び電気抵抗率が高
く、高周波域における直流重畳特性が優れているととも
に、電力損失が小さい。
さらにFe−Cr−A1−Si系合金の粉末を、アスペ
クト比が2以上で粒径が1〜500μmのフレーク状と
することにより、上記特性を一層向上することができる
。
クト比が2以上で粒径が1〜500μmのフレーク状と
することにより、上記特性を一層向上することができる
。
このような本発明の高周波用コイルは、高周波域におい
て使用するOA機器やFA機器等のスイッチング電源の
チョークコイル等として特に好適に用いることができる
。
て使用するOA機器やFA機器等のスイッチング電源の
チョークコイル等として特に好適に用いることができる
。
第1図(a)は、本発明の高周波用コイルの一例を示す
平面図であり、 第1図ら)は、(a)に示す高周波用コイルの一部破断
側面図であり、 第2図は、本発明に用いるFe−Cr−Aj!−Si系
合金の一例の組成と飽和磁束密度(BS)及び電気抵抗
率(ρ)との関係を示す三角グラフであり、第3図は、
本発明に用いるFe−Cr−Aj!−Si系合金の一例
の粒子構造を示す電子顕微鏡写真(100倍)であり、 第4図は直流重畳磁場とインダクタンス(L/L、)と
の関係を表すグラフである。 1・・・磁心 1a・ ・圧粉磁心 lb・ ・絶縁ケース 2・ ・巻線 第2図 (Fe + 3%Cr)wt%
平面図であり、 第1図ら)は、(a)に示す高周波用コイルの一部破断
側面図であり、 第2図は、本発明に用いるFe−Cr−Aj!−Si系
合金の一例の組成と飽和磁束密度(BS)及び電気抵抗
率(ρ)との関係を示す三角グラフであり、第3図は、
本発明に用いるFe−Cr−Aj!−Si系合金の一例
の粒子構造を示す電子顕微鏡写真(100倍)であり、 第4図は直流重畳磁場とインダクタンス(L/L、)と
の関係を表すグラフである。 1・・・磁心 1a・ ・圧粉磁心 lb・ ・絶縁ケース 2・ ・巻線 第2図 (Fe + 3%Cr)wt%
Claims (2)
- (1)磁心材料の少なくとも60%が、1重量%以上の
Alと、1重量%以上のSiと、15重量%以下のCr
と、残部実質的にFeからなり、AlとSiの合計量が
10重量%以下である組成を有するFe−Cr−Al−
Si系合金の粉末からなることを特徴とする優れた直流
重畳特性を有する高周波用コイル。 - (2)請求項1に記載の高周波用コイルにおいて、前記
Fe−Cr−Al−Si系合金の粉末が1〜500μm
の粒径及び2以上のアスペクト比を有するフレーク状で
あることを特徴とする高周波用コイル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24624888A JP2688769B2 (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 高周波用コイル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24624888A JP2688769B2 (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 高周波用コイル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0297646A true JPH0297646A (ja) | 1990-04-10 |
JP2688769B2 JP2688769B2 (ja) | 1997-12-10 |
Family
ID=17145706
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24624888A Expired - Fee Related JP2688769B2 (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 高周波用コイル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2688769B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6183657B1 (en) * | 1998-05-18 | 2001-02-06 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Core material for noise filter |
JP2013197394A (ja) * | 2012-03-21 | 2013-09-30 | Seiko Epson Corp | 磁性流体用磁性粉末、磁性流体およびダンパー |
WO2014112483A1 (ja) * | 2013-01-16 | 2014-07-24 | 日立金属株式会社 | 圧粉磁心の製造方法、圧粉磁心およびコイル部品 |
CN106104714A (zh) * | 2014-03-10 | 2016-11-09 | 日立金属株式会社 | 磁芯、线圈部件以及磁芯的制造方法 |
-
1988
- 1988-09-30 JP JP24624888A patent/JP2688769B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6183657B1 (en) * | 1998-05-18 | 2001-02-06 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Core material for noise filter |
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WO2014112483A1 (ja) * | 2013-01-16 | 2014-07-24 | 日立金属株式会社 | 圧粉磁心の製造方法、圧粉磁心およびコイル部品 |
JP5626672B1 (ja) * | 2013-01-16 | 2014-11-19 | 日立金属株式会社 | 圧粉磁心の製造方法、圧粉磁心およびコイル部品 |
JP2015053491A (ja) * | 2013-01-16 | 2015-03-19 | 日立金属株式会社 | 圧粉磁心 |
US10008324B2 (en) | 2013-01-16 | 2018-06-26 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for manufacturing powder magnetic core, powder magnetic core, and coil component |
US11011305B2 (en) | 2013-01-16 | 2021-05-18 | Hitachi Metals, Ltd. | Powder magnetic core, and coil component |
CN106104714A (zh) * | 2014-03-10 | 2016-11-09 | 日立金属株式会社 | 磁芯、线圈部件以及磁芯的制造方法 |
JPWO2015137303A1 (ja) * | 2014-03-10 | 2017-04-06 | 日立金属株式会社 | 磁心、コイル部品および磁心の製造方法 |
EP3118865A4 (en) * | 2014-03-10 | 2017-11-22 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnetic core, coil component and magnetic core manufacturing method |
US10176912B2 (en) | 2014-03-10 | 2019-01-08 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnetic core, coil component and magnetic core manufacturing method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2688769B2 (ja) | 1997-12-10 |
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---|---|---|---|
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