JPH0280535A - 可鍛性超耐熱合金 - Google Patents
可鍛性超耐熱合金Info
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- JPH0280535A JPH0280535A JP23229988A JP23229988A JPH0280535A JP H0280535 A JPH0280535 A JP H0280535A JP 23229988 A JP23229988 A JP 23229988A JP 23229988 A JP23229988 A JP 23229988A JP H0280535 A JPH0280535 A JP H0280535A
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Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は可鍛性超耐熱合金に関する。この合金はガスタ
ービンの各種部品、加熱炉用材料、熱交換器材料等の超
高温での強度、耐久性を要求される構造部材料として用
いられる。
ービンの各種部品、加熱炉用材料、熱交換器材料等の超
高温での強度、耐久性を要求される構造部材料として用
いられる。
従来技術
現在、850〜950℃の超高温域で長時間高い応力を
受ける構造材料としてインコネル617合金(主成分N
i−20Cr−11Co−8Mo−I Fe )ハステ
ロイXお、よびその改良合金ハステロイXR(主成分N
i−Ni−22Cr−18Fe−8が使用されている。
受ける構造材料としてインコネル617合金(主成分N
i−20Cr−11Co−8Mo−I Fe )ハステ
ロイXお、よびその改良合金ハステロイXR(主成分N
i−Ni−22Cr−18Fe−8が使用されている。
しかし、これら合金はクリープ破断強度が低いことから
、設計応力を小さくせざるを得す、また使用温度も低く
せざるを得ないという欠点がある。
、設計応力を小さくせざるを得す、また使用温度も低く
せざるを得ないという欠点がある。
このため、1000℃附近まで高いクリープ破断強度を
有する可鍛性超耐熱合金として113MA(主成分Ni
−23Cr−18W)(特公昭54−33212号公報
)およびKSN(主成分Ni−15Cr−25W)が開
発された。しかし、これらの合金は定常クリープ範囲が
短かく、耐久性に問題がある。
有する可鍛性超耐熱合金として113MA(主成分Ni
−23Cr−18W)(特公昭54−33212号公報
)およびKSN(主成分Ni−15Cr−25W)が開
発された。しかし、これらの合金は定常クリープ範囲が
短かく、耐久性に問題がある。
発明の目的
本発明は従来の可鍛性超耐熱合金の欠点及び問題点を解
消し、1000℃附近の超高温域でも定常クリープ速度
が小さく、定常クリープ範囲が長く延性も良好で耐久性
に優れた可鍛性超耐熱合金を提供することを目的とする
。
消し、1000℃附近の超高温域でも定常クリープ速度
が小さく、定常クリープ範囲が長く延性も良好で耐久性
に優れた可鍛性超耐熱合金を提供することを目的とする
。
発明の構成
本発明者らは前記目的を達成すべく研究を行った結果、
主成分N1−(22〜28%) Cr−(15〜19%
)W−(0〜0.5%) Ti Ic、0.03≦C≦
0.o9%、0.003 %≦B≦0.007%、0.
Oi≦Zr≦0.1%を加えると、1000℃附近の超
高温域において定常クリープ速度が小さく、定常クリー
プ範囲が長くなり、また、これにMOを2チ以下添加す
ると更に定常クリープ範囲が著しく拡大され、延性も良
好で耐久性も優れたものとなることを究明し、本発明を
完成した。
主成分N1−(22〜28%) Cr−(15〜19%
)W−(0〜0.5%) Ti Ic、0.03≦C≦
0.o9%、0.003 %≦B≦0.007%、0.
Oi≦Zr≦0.1%を加えると、1000℃附近の超
高温域において定常クリープ速度が小さく、定常クリー
プ範囲が長くなり、また、これにMOを2チ以下添加す
ると更に定常クリープ範囲が著しく拡大され、延性も良
好で耐久性も優れたものとなることを究明し、本発明を
完成した。
本発明の要旨は、
Cr22〜28%(%は重量%、以下同じ)、W15〜
19%、Mo2.0%以下、Ti0〜0.5%、0.0
3%≦C≦0.09%、0.003 %≦B≦0.00
7%、0.03%≦Zr≦0.1%、残部Niの組成か
らなり、高温時効によりα−WとM2S(4を析出する
可鍛性超耐熱合金にある。
19%、Mo2.0%以下、Ti0〜0.5%、0.0
3%≦C≦0.09%、0.003 %≦B≦0.00
7%、0.03%≦Zr≦0.1%、残部Niの組成か
らなり、高温時効によりα−WとM2S(4を析出する
可鍛性超耐熱合金にある。
上記の組成範囲の限定理由は次の通りである。
1) CrおよびWがその下限値の22%、15チよ
り少ないと、また上限値の28%、19チを超過すると
M6Cやσ相等の脆化相が使用中に析出し、高温クリー
プ破断強度が損なわれる。
り少ないと、また上限値の28%、19チを超過すると
M6Cやσ相等の脆化相が使用中に析出し、高温クリー
プ破断強度が損なわれる。
2)Moが2.0チを超えると、結晶粒径が大きくなら
ず、また脆化相が使用中に析出し、高温クリープ破断強
度が損われる。好ましい範囲は0.10〜1.0チであ
る。
ず、また脆化相が使用中に析出し、高温クリープ破断強
度が損われる。好ましい範囲は0.10〜1.0チであ
る。
3) Tiは0.5%を超えると、酸化が著しく進み
、高温クリープ破断強度が損なわれろ。
、高温クリープ破断強度が損なわれろ。
4) CiJ″−0,09%を超えると、室温延性が
低下し、0.03%より少ないと高温クリープ破断強度
が損われる。
低下し、0.03%より少ないと高温クリープ破断強度
が損われる。
5) Bが0.007%、Zrが0.1%を超えると
、粒界に脆化相が生じ高温クリープ破断強度を損なう。
、粒界に脆化相が生じ高温クリープ破断強度を損なう。
Bが0.003チより少ないと、M23C11が微細化
せず、高温クリープ破断強度が損なわれ、Zrが0.0
3%未満では熱間加工性が悪(なると共にクリープ破断
延性も低下する。
せず、高温クリープ破断強度が損なわれ、Zrが0.0
3%未満では熱間加工性が悪(なると共にクリープ破断
延性も低下する。
本発明の合金は高温時効によりα−WとM23C6を析
出する。
出する。
実施例
N1−(15〜32 )Cr−(14〜25 )W−0
,5Tiの組成合金を基準として、第1表に示す組成原
料を直空雰囲気中で溶製し、1250℃で24時間均一
化焼鈍後熱間鍛圧により成形し空冷した。
,5Tiの組成合金を基準として、第1表に示す組成原
料を直空雰囲気中で溶製し、1250℃で24時間均一
化焼鈍後熱間鍛圧により成形し空冷した。
引き続き1275〜1350℃で1時間溶体化処理後水
冷し、1000℃、3.5辱//−の負荷応力下でクリ
ープ破断試験を行った。その結果は表1に示す通りであ
った。
冷し、1000℃、3.5辱//−の負荷応力下でクリ
ープ破断試験を行った。その結果は表1に示す通りであ
った。
上記本発明の合金(表1の42)と従来合金の1000
℃、4t//−の負荷応力におけるクリープ曲線を示す
と第1図の通りである。
℃、4t//−の負荷応力におけるクリープ曲線を示す
と第1図の通りである。
表1の結果が示すように、本発明の合金は、Mo、 Z
r、 B成分のいずれかを含まない合金及び従来合金(
113MA)、(KsN)に比べ超高温ニおける破断強
度が優れている。また第1図で明らかなように、本発明
合金は延性において従来合金と同等であるが、定常クリ
ープ速度及び定常クリープ範囲が従来合金より著しく改
善されている。
r、 B成分のいずれかを含まない合金及び従来合金(
113MA)、(KsN)に比べ超高温ニおける破断強
度が優れている。また第1図で明らかなように、本発明
合金は延性において従来合金と同等であるが、定常クリ
ープ速度及び定常クリープ範囲が従来合金より著しく改
善されている。
表 1
組 成 (重量%)
4゜
発明の効果
本発明の合金は1000℃附近の超高温域で優れた高温
強度ならびに延性耐久性を有する。このため、従来のN
i基超超耐熱合金使用が困難であった超高温における負
荷応力の高い構造材料への使用が可能となる。また、定
常クリープ速度が小さく、定常クリープ範囲が大きいた
め、構造部材の負荷応力を従来合金の場合よりも低めに
設計でき、材料の節約、構造部材の軽量化と伝熱性の向
上が可能となり、ひいては超高温構造機器の安全性の確
保、効率の向上が期待できる。
強度ならびに延性耐久性を有する。このため、従来のN
i基超超耐熱合金使用が困難であった超高温における負
荷応力の高い構造材料への使用が可能となる。また、定
常クリープ速度が小さく、定常クリープ範囲が大きいた
め、構造部材の負荷応力を従来合金の場合よりも低めに
設計でき、材料の節約、構造部材の軽量化と伝熱性の向
上が可能となり、ひいては超高温構造機器の安全性の確
保、効率の向上が期待できる。
第1図は本発明合金と従来合金の1000℃、4Kpf
/−の負荷応力におけるクリープ曲線図である。 時閉 (h) 特許出願人 科学技術庁金属材料技術研究所長中用龍− 手続補正書 昭和63年lO月20日 明細書第7頁8行「従来合金の場合よりも低めCM%十
でき、」を[従来合金の場合よりも高めに設計でき、」
と訂正する。
/−の負荷応力におけるクリープ曲線図である。 時閉 (h) 特許出願人 科学技術庁金属材料技術研究所長中用龍− 手続補正書 昭和63年lO月20日 明細書第7頁8行「従来合金の場合よりも低めCM%十
でき、」を[従来合金の場合よりも高めに設計でき、」
と訂正する。
Claims (1)
- Cr22〜28%(%は重量%、以下同じ)、W15
〜19%、Mo2.0%以下、Ti0〜0.5%、0.
03%≦C≦0.09%、0.003%≦B≦0.00
7%、0.03%≦Zr≦0.1%、残部Niの組成か
らなり、高温時効によりα−WとM_2_3C_6を析
出する可鍛性超耐熱合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23229988A JPH0280535A (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 可鍛性超耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23229988A JPH0280535A (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 可鍛性超耐熱合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0280535A true JPH0280535A (ja) | 1990-03-20 |
Family
ID=16937038
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23229988A Pending JPH0280535A (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 可鍛性超耐熱合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0280535A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5236534A (en) * | 1990-12-06 | 1993-08-17 | Kasai Kogyo Co., Ltd. | Method for fabricating automotive door trims |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54133407A (en) * | 1978-04-07 | 1979-10-17 | Hitachi Ltd | Production of super alloy member |
-
1988
- 1988-09-19 JP JP23229988A patent/JPH0280535A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54133407A (en) * | 1978-04-07 | 1979-10-17 | Hitachi Ltd | Production of super alloy member |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5236534A (en) * | 1990-12-06 | 1993-08-17 | Kasai Kogyo Co., Ltd. | Method for fabricating automotive door trims |
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