WO2020249107A1 - 一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法 - Google Patents

一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2020249107A1
WO2020249107A1 PCT/CN2020/095908 CN2020095908W WO2020249107A1 WO 2020249107 A1 WO2020249107 A1 WO 2020249107A1 CN 2020095908 W CN2020095908 W CN 2020095908W WO 2020249107 A1 WO2020249107 A1 WO 2020249107A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
alloy
temperature
precipitation
ingot
room temperature
Prior art date
Application number
PCT/CN2020/095908
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
严靖博
谷月峰
袁勇
杨征
张醒兴
Original Assignee
西安热工研究院有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 西安热工研究院有限公司 filed Critical 西安热工研究院有限公司
Priority to JP2021574769A priority Critical patent/JP7342149B2/ja
Publication of WO2020249107A1 publication Critical patent/WO2020249107A1/zh

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C22C1/023—Alloys based on nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法，成分按质量百分比满足：Cr：25～28％，Co：10～15％，Ti：2.5～3.5％，Al：1.0～1.5％，W：1.5～5％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：0.5～1.5％，C：0.03～0.08％，Fe：0.5～1.0％，余量为Ni；制备方法包括：将配制的合金熔炼成合金母液，采用电渣重熔工艺精炼，冷却，合金母液凝固成铸锭；均匀化处理后轧制，热处理。采用析出强化的合金设计理念，通过促进合金内部析出大量均匀弥散分布的二次强化相使合金获得良好的强度性能，同时在确保合金组织稳定性的前提下使合金中具备较高的Cr元素含量，进而得到优异的抗氧化、抗腐蚀性能。

Description

一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法 技术领域
本发明属高温用合金材料领域，具体涉及一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法。
背景技术
随着我国用电需求不断增加，能源紧缺及环境污染问题日益凸显，发展高效、节能、环保发电方式的需求越发紧迫。火力发电作为我国长期以来最主要的发电技术，提高机组蒸汽参数被认为是解决上述问题最有效的途径。以往大量实践表明，关键部件材料的服役性能是制约锅炉机组蒸汽参数提高的最主要原因，而作为火电机组锅炉中服役工况最严苛的关键部件之一，过/再热器管道对材料的服役性能提出了极高的要求。过/再热器在服役期间将承受高温蠕变、热疲劳、氧化及高温烟气腐蚀等多重因素的影响。随着火电机组主蒸汽参数的大幅提高，开发出可以满足高参数机组过/再热器管使用性能需求的高温合金材料已成为火力发电行业亟待解决的课题。
过/再热器作为火电机组锅炉中服役工况最严苛的部件，对其候选材料的持久强度及抗腐蚀性能提出了极高的要求。优异的持久性能是合金在高温条件下长时间服役的重要保障，以固溶强化作为主要强化方式往往会带来较大的成本提升以及组织不稳定等问题，因此目前的候选合金主要采用析出强化作为合金的主要强化方式。另一方面，抗氧化、抗腐蚀性能同样对合金的服役性能具有重要影响，而合金中Cr元素含量是决定其抗氧化与抗腐蚀性能的决定因素，但随着其含量的增加也将导致合金组织稳定性与力学性能明显下降。针对高参数锅炉再热器管对材料使用性能的需求，目前国外已开发出了一系列镍基变形高温合金材料，如美国特殊金属公司开发的Inconel 740H、美国哈氏公司开发的Haynes 282、德国蒂森克虏伯公司开发的CCA 617、英国Rolls-Royce公司开发的Nimonic 263、日本日立公司开发的FENIX700、 日本东芝公司开发的TOS1X、日本三菱公司开发的LTESR700等镍基变形高温合金。由于较高的Cr含量会降低合金强度并恶化组织稳定性，目前常用的析出强化型镍基高温合金中Cr元素含量往往控制在较低的范围，但同时导致其抗腐蚀性能受到较大影响。
发明内容
本发明的目的在于提供一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法，采用析出强化的合金设计理念，通过促进合金内部析出大量均匀弥散分布的二次强化相使合金获得良好的强度性能，同时在确保合金组织稳定性的前提下使合金中具备较高的Cr元素含量，进而得到优异的抗氧化、抗腐蚀性能。
为实现上述目的，本发明采用如下的技术方案：
一种析出强化型镍基高铬高温合金，其特征在于：该合金成分按质量百分比满足如下范围要求：Cr：25～28％，Co：10～15％，Ti：2.5～3.5％，Al：1.0～1.5％，W：1.5～5％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：0.5～1.5％，C：0.03～0.08％，Fe：0.5～1.0％，余量为Ni，其中，Ti/Al<2.5。
一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，包括以下步骤：
1)配制合金：合金成分按质量百分比满足如下范围要求：Cr：25～28％，Co：10～15％，Ti：2.5～3.5％，Al：1.0～1.5％，W：1.5～5％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：0.5～1.5％，C：0.03～0.08％，Fe：0.5～1.0％，余量为Ni，其中，Ti/Al<2.5；
2)熔炼：将配制的合金熔炼成合金母液，然后采用电渣重熔工艺精炼，冷却，合金母液凝固成铸锭；
3)均匀化处理，得到高温合金铸锭；
4)热轧：将高温合金铸锭进行轧制，总变形量为50～70％，每道次变形量控制在15～25％范围内，变形温度为1100-1170℃；
5)热处理：将轧制后的合金在1110～1130℃保温4小时进行再结晶处理，空冷至室温后在750～770℃保温7～9小时，随后升温至840～870℃保温1.5～2.5小时，然后空冷至室温。
本发明进一步的改进在于，步骤2)中熔炼在真空熔炼炉内进行，熔炼时真空度不高于1.0×10 -4MPa。
本发明进一步的改进在于，步骤2)中在凝固成铸锭过程中温度达到900℃前，控制冷却速率不超过15℃/min，在凝固成铸锭过程中温度达到900℃后，以超过10℃/min的冷却速度冷却至室温。
本发明进一步的改进在于，步骤2)中从合金母液凝固成铸锭开始至冷却至室温所用时间不超过15min。
本发明进一步的改进在于，步骤3)的具体过程为：将铸锭取出，随后将铸锭加热至1030～1070℃保温半小时后，继续升温至1170～1200℃的热处理炉内保温20～24小时，最后冷却至室温。
本发明进一步的改进在于，步骤3)中将铸锭加热至1030～1070℃时升温速率不超过10℃/min，升温至1170～1200℃时升温速率不高于5℃/min。
本发明进一步的改进在于，步骤5)中自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至1110～1130℃，自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至750～770℃，再以不超过10℃/min的升温速率升温至840～870℃。
与现有技术相比，本发明具有的有益效果：
本发明基于析出强化的合金设计理念，开发出了一种具有较高Al、Ti含量的新型高温合金，同时合金中较高的Cr元素含量也保障了其具备优异的抗氧化、抗腐蚀能力。
按本发明所述方法制备的合金具备优异的强度性能与抗腐蚀性能，同时具备良好的焊接及加工性能。合金基体是无序面心结构的奥氏体，平均晶粒尺寸小于100微米，奥氏体晶界 存在呈不连续分布的碳化物(NbC与Cr23C6)，奥氏体体积分数约占5-20％，奥氏体晶内均匀弥散分布细小球状的Ni3Al析出相，其尺寸不大于50nm。合金室温及850℃拉伸屈服强度分别高于750MPa与500MPa，并且合金经850℃高温烟气环境(N 2-15％CO 2-3.5％O 2-0.1％SO 2)腐蚀500小时后重量变化小于0.3mg/cm 2。此外，合金在850℃热暴露期间具备优异的组织稳定性。
附图说明
图1为实施例1热处理态合金显微组织。
图2为实施例1热暴露态(850℃/1000h)合金显微组织。
图3为对比例热处理态显微组织。
图4为对比例热暴露态(850℃/1000h)合金显微组织。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步详细说明。
本发明的析出强化型合金为镍基高温合金材料。
一种析出强化型镍基高铬高温合金，合金成分按质量百分比满足如下范围要求：Cr：25～28％，Co：10～15％，Ti：2.5～3.5％，Al：1.0～1.5％，W：1.5～5％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：0.5～1.5％，C：0.03～0.08％，Fe：0.5～1.0％，余量为Ni，其中，Ti/Al<2.5；
一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，包括以下步骤：
1)配制合金：合金成分按质量百分比满足如下范围要求：Cr：25～28％，Co：10～15％，Ti：2.5～3.5％，Al：1.0～1.5％，W：1.5～5％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：0.5～1.5％，C：0.03～0.08％，Fe：0.5～1.0％，余量为Ni，其中，Ti/Al<2.5；
2)熔炼：将配制的合金在熔炼成合金母液，然后采用电渣重熔工艺精炼，冷却，合金母液凝固成铸锭后且铸锭温度达到900℃前，控制冷却速率不超过15℃/min，在铸锭温度达到 900℃后以超过10℃/min的冷却速度冷却至室温；从合金母液凝固成铸锭开始至冷却至室温所用时间不超过15min。
3)均匀化处理：将铸锭取出，随后自室温以不超过10℃/min的升温速率将铸锭加热至1030～1070℃保温半小时后，继续以不超过5℃/min的升温速率升温至1170～1200℃，在热处理炉内保温20～24小时，最后冷却至室温，得到高温合金铸锭；
4)热轧：将铸锭进行轧制，其总变形量为50～70％，每道次变形量控制在15～25％范围内，变形温度为1100-1170℃；
5)热处理：将轧制后的合金自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至1110～1130℃保温4小时进行再结晶处理，空冷至室温后自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至750～770℃保温7～9小时，随后以不超过10℃/min的升温速率升温至840～870℃保温1.5～2.5小时，完成后空冷至室温。
实施例1
本实施例的耐热钢材料，按质量百分比计包括：Cr：28％，Co：15％，Ti：2.5％，Al：1.5％，W：1.5％，Si：0.5％，Mn：0.5％，Nb：0.5％，C：0.04％，Fe：0.5％，余量为Ni；
本实施例的制备方法包括以下步骤：
1)原料配制：成分按质量百分比计包括：Cr：28％，Co：15％，Ti：2.5％，Al：1.5％，W：1.5％，Si：0.5％，Mn：0.5％，Nb：0.5％，C：0.04％，Fe：0.5％，余量为Ni；
2)熔炼步骤：将陶瓷坩埚与配制的原料同时置于真空熔炼炉内，采用真空感应炉在真空度不高于1.0×10 -4MPa下，将配制的合金熔炼成合金母液，当合金母液凝固的同时利用电弧在低功率下对陶瓷坩埚进行预热。合金完全凝固成为铸锭后，将其移至预热后的陶瓷坩埚内，避免合金锭与铜坩埚接触而导致其冷却速率过高。
3)均匀化处理：将铸锭取出，随后将铸锭以10℃/min的速率加热至1050℃并保温半小时 后，继续以5℃/min的速率升温至1200℃的热处理炉内保温24小时，最后冷却至室温，得到高温合金铸锭；
4)热轧：将铸锭进行轧制，其总变形量为50～70％，每道次变形量控制在15～25％范围内，变形温度为1100-1170℃；
5)热处理：将轧制后的合金以10℃/min的速率加热至1120℃并保温4小时进行再结晶处理，空冷后在760℃保温8小时，随后升温至860℃保温2小时，完成后空冷至室温。
实施例1制备的合金室温及850℃屈服强度分别为785MPa与510MPa，850℃高温烟气腐蚀500小时后重量变化为0.14mg/cm 2。
实施例2
本实施例的耐热钢材料，按质量百分比计包括：Cr：25％，Co：15％，Ti：2.5％，Al：1.5％，W：5％，Si：0.5％，Mn：0.5％，Nb：0.5％，C：0.07％，Fe：0.5％，余量为Ni；
本实施例的制备方法包括以下步骤：
1)原料配制：成分按质量百分比计包括：Cr：25％，Co：15％，Ti：2.5％，Al：1.5％，W：5％，Si：0.5％，Mn：0.5％，Nb：0.5％，C：0.07％，Fe：0.5％，余量为Ni；
2)熔炼步骤：将陶瓷坩埚与配制的原料同时置于真空熔炼炉内，采用真空感应炉在真空度不高于1.0×10 -4MPa下，将配制的合金熔炼成合金母液，当合金母液凝固的同时利用电弧在低功率下对陶瓷坩埚进行预热。合金完全凝固成为铸锭后，将其移至预热后的陶瓷坩埚内，避免合金锭与铜坩埚接触而导致其冷却速率过高。
3)均匀化处理：将铸锭取出，随后将铸锭以10℃/min的速率加热至1050℃并保温半小时后，继续以5℃/min的速率升温至1200℃的热处理炉内保温24小时，最后冷却至室温，得到高温合金铸锭；
4)热轧：将铸锭进行轧制，其总变形量为50～70％，每道次变形量控制在15～25％范围 内，变形温度为1100-1170℃；
5)热处理：将轧制后的合金以10℃/min的速率加热至1120℃并保温4小时进行再结晶处理，空冷后在760℃保温8小时，随后升温至860℃保温2小时，完成后空冷至室温。
实施例2制备的合金室温及850℃屈服强度分别为765MPa与525MPa，850℃高温烟气腐蚀500小时后重量变化为0.16mg/cm 2。
对比例
本对比例的耐热钢材料，按质量百分比计包括：Cr：28％，Co：15％，Ti：2.7％，Al：1.3％，W：7％，Si：0.5％，Mn：0.5％，Nb：0.5％，C：0.07％，Fe：0.5％，余量为Ni；
本实施例的制备方法包括以下步骤：
1)原料配制：成分按质量百分比计包括：Cr：28％，Co：15％，Ti：2.7％，Al：1.3％，W：7％，Si：0.5％，Mn：0.5％，Nb：0.5％，C：0.07％，Fe：0.5％，余量为Ni；
2)熔炼步骤：将陶瓷坩埚与配制的原料同时置于真空熔炼炉内，采用真空感应炉在真空度不高于1.0×10 -4MPa下，将配制的合金熔炼成合金母液，当合金母液凝固的同时利用电弧在低功率下对陶瓷坩埚进行预热。合金完全凝固成为铸锭后，将其移至预热后的陶瓷坩埚内，避免合金锭与铜坩埚接触而导致其冷却速率过高。
3)均匀化处理：将铸锭取出，随后将铸锭以10℃/min的速率加热至1050℃并保温半小时后，继续以5℃/min的速率升温至1200℃的热处理炉内保温24小时，最后冷却至室温，得到高温合金铸锭；
4)热轧：将铸锭进行轧制，其总变形量为50～70％，每道次变形量控制在15～25％范围内，变形温度为1100-1170℃；
5)热处理：将轧制后的合金以10℃/min的速率加热至1120℃并保温4小时进行再结晶处理，空冷后在760℃保温8小时，随后升温至860℃保温2小时，完成后空冷至室温。
对比例制备的合金室温及850℃屈服强度分别为855MPa与572MPa，850℃高温烟气腐蚀500小时后重量变化为0.12mg/cm 2。
参见图1、图2、图3和图4，由实施例1与对比例两种合金的对比可以看出，本发明的合金在850℃具备优异的组织稳定性，在高温热暴露期间无TCP相析出。
本发明制备的合金基体具有FCC结构，平均晶粒尺寸约30-70微米，并有尺寸细小的析出相在晶粒内部均匀弥散分布。合金具备优良的抗腐蚀性能及强度性能，其室温、850℃高温屈服不低于750MPa与500MPa。比外，合金在850℃烟气腐蚀环境下100小时后增重不超过0.3mg/cm 2。
实施例3
1)配制合金：合金成分按质量百分比满足如下范围要求：Cr：26％，Co：10％，Ti：3.5％，Al：1.0％，W：2％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：1.5％，C：0.03％，Fe：1.0％，余量为Ni，其中，Ti/Al<2.5；
2)熔炼：将配制的合金在熔炼成合金母液，然后采用电渣重熔工艺精炼，冷却，合金母液凝固成铸锭后且铸锭温度达到900℃前，控制冷却速率不超过15℃/min，在铸锭温度达到900℃后以超过10℃/min的冷却速度冷却至室温；从合金母液凝固成铸锭开始至冷却至室温所用时间不超过15min。
3)均匀化处理：将铸锭取出，随后自室温以不超过10℃/min的升温速率将铸锭加热至1030℃保温半小时后，继续以不超过5℃/min的升温速率升温至1170℃，在热处理炉内保温22小时，最后冷却至室温，得到高温合金铸锭；
4)热轧：将铸锭进行轧制，其总变形量为50％，每道次变形量控制为15％，变形温度为1100℃；
5)热处理：将轧制后的合金自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至1110℃保温4小 时进行再结晶处理，空冷至室温后自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至750℃保温9小时，随后以不超过10℃/min的升温速率升温至870℃保温1.5小时，完成后空冷至室温。
实施例4
1)配制合金：合金成分按质量百分比满足如下范围要求：Cr：27％，Co：12％，Ti：3％，Al：1.3％，W：3％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：1％，C：0.08％，Fe：0.07％，余量为Ni，其中，Ti/Al<2.5；
2)熔炼：将配制的合金在熔炼成合金母液，然后采用电渣重熔工艺精炼，冷却，合金母液凝固成铸锭后且铸锭温度达到900℃前，控制冷却速率不超过15℃/min，在铸锭温度达到900℃后以超过10℃/min的冷却速度冷却至室温；从合金母液凝固成铸锭开始至冷却至室温所用时间不超过15min。
3)均匀化处理：将铸锭取出，随后自室温以不超过10℃/min的升温速率将铸锭加热至1070℃保温半小时后，继续以不超过5℃/min的升温速率升温至1180℃，在热处理炉内保温20小时，最后冷却至室温，得到高温合金铸锭；
4)热轧：将铸锭进行轧制，其总变形量为70％，每道次变形量控制为25％，变形温度为1170℃；
5)热处理：将轧制后的合金自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至1130℃保温4小时进行再结晶处理，空冷至室温后自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至770℃保温7小时，随后以不超过10℃/min的升温速率升温至840℃保温2.5小时，完成后空冷至室温。

Claims (8)

  1. 一种析出强化型镍基高铬高温合金，其特征在于：该合金成分按质量百分比满足如下范围要求：Cr：25～28％，Co：10～15％，Ti：2.5～3.5％，Al：1.0～1.5％，W：1.5～5％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：0.5～1.5％，C：0.03～0.08％，Fe：0.5～1.0％，余量为Ni，其中，Ti/Al<2.5。
  2. 一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
    1)配制合金：合金成分按质量百分比满足如下范围要求：Cr：25～28％，Co：10～15％，Ti：2.5～3.5％，Al：1.0～1.5％，W：1.5～5％，Si：≤0.5％，Mn：≤0.5％，Nb：0.5～1.5％，C：0.03～0.08％，Fe：0.5～1.0％，余量为Ni，其中，Ti/Al<2.5；
    2)熔炼：将配制的合金熔炼成合金母液，然后采用电渣重熔工艺精炼，冷却，合金母液凝固成铸锭；
    3)均匀化处理，得到高温合金铸锭；
    4)热轧：将高温合金铸锭进行轧制，总变形量为50～70％，每道次变形量控制在15～25％范围内，变形温度为1100-1170℃；
    5)热处理：将轧制后的合金在1110～1130℃保温4小时进行再结晶处理，空冷至室温后在750～770℃保温7～9小时，随后升温至840～870℃保温1.5～2.5小时，然后空冷至室温。
  3. 根据权利要求2所述的一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，其特征在于，步骤2)中熔炼在真空熔炼炉内进行，熔炼时真空度不高于1.0×10 -4MPa。
  4. 根据权利要求2所述的一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，其特征在于，步骤2)中在凝固成铸锭过程中温度达到900℃前，控制冷却速率不超过15℃/min，在凝固成铸锭过程中温度达到900℃后，以超过10℃/min的冷却速度冷却至室温。
  5. 根据权利要求4所述的一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，其特征在于，步骤2)中从合金母液凝固成铸锭开始至冷却至室温所用时间不超过15min。
  6. 根据权利要求2所述的一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，其特征在于，步骤3)的具体过程为：将铸锭取出，随后将铸锭加热至1030～1070℃保温半小时后，继续升温至1170～1200℃的热处理炉内保温20～24小时，最后冷却至室温。
  7. 根据权利要求6所述的一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，其特征在于，步骤3)中将铸锭加热至1030～1070℃时升温速率不超过10℃/min，升温至1170～1200℃时升温速率不高于5℃/min。
  8. 根据权利要求2所述的一种析出强化型镍基高铬高温合金的制备方法，其特征在于，步骤5)中自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至1110～1130℃，自室温以不超过10℃/min的升温速率升温至750～770℃，再以不超过10℃/min的升温速率升温至840～870℃。
PCT/CN2020/095908 2019-06-14 2020-06-12 一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法 WO2020249107A1 (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2021574769A JP7342149B2 (ja) 2019-06-14 2020-06-12 析出強化型ニッケル基高クロム超合金およびその製造方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910515324.1A CN110093532B (zh) 2019-06-14 2019-06-14 一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法
CN201910515324.1 2019-06-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020249107A1 true WO2020249107A1 (zh) 2020-12-17

Family

ID=67450984

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/CN2020/095908 WO2020249107A1 (zh) 2019-06-14 2020-06-12 一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法

Country Status (3)

Country Link
JP (1) JP7342149B2 (zh)
CN (1) CN110093532B (zh)
WO (1) WO2020249107A1 (zh)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115522148A (zh) * 2021-06-25 2022-12-27 中国科学院金属研究所 钴基复合材料的精细组织调控方法
CN115772625A (zh) * 2022-11-17 2023-03-10 华能国际电力股份有限公司 一种抗氧化铁镍基高温合金及其制备方法和应用
CN115846403A (zh) * 2022-09-23 2023-03-28 贵州大学 一种具有大量层错和形变纳米孪晶的长棒状相组织的钴基合金及其制备方法

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110093532B (zh) * 2019-06-14 2020-04-21 中国华能集团有限公司 一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法
CN111455254B (zh) * 2020-05-08 2021-09-21 华能国际电力股份有限公司 一种低成本易加工铁镍钴基高温合金及其制备方法
CN111394620B (zh) * 2020-05-08 2021-01-22 华能国际电力股份有限公司 一种高强镍基高温合金棒材的加工成型工艺
CN114293068B (zh) * 2021-12-27 2023-06-27 上海康晟航材科技股份有限公司 一种焦炭反应器用镍基变形高温合金及其制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20060157171A1 (en) * 2005-01-19 2006-07-20 Daido Steel Co., Ltd. Heat resistant alloy for exhaust valves durable at 900°C and exhaust valves made of the alloy
CN102808113A (zh) * 2012-08-24 2012-12-05 叶绿均 一种镍基高温合金的制备工艺
CN108441705A (zh) * 2018-03-16 2018-08-24 中国航发北京航空材料研究院 一种高强度镍基变形高温合金及其制备方法
CN110093532A (zh) * 2019-06-14 2019-08-06 中国华能集团有限公司 一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4895434B2 (ja) * 2001-06-04 2012-03-14 清仁 石田 快削性Ｎｉ基耐熱合金
DE60223351T2 (de) * 2002-06-05 2008-08-28 Ishida, Kiyohito, Sendai Hochtemperaturfeste Nickelbasislegierung mit guter Zerspannbarkeit
US20050069450A1 (en) * 2003-09-30 2005-03-31 Liang Jiang Nickel-containing alloys, method of manufacture thereof and articles derived thereform
CN100588730C (zh) * 2008-05-23 2010-02-10 北京科技大学 由富铬析出相强化的高铬镍基高温合金及其制备方法
CN102162049B (zh) * 2011-04-07 2012-12-19 上海大学 一种超超临界汽轮机用镍基合金材料及其制备方法
CN102628127A (zh) * 2012-05-03 2012-08-08 丹阳恒庆复合材料科技有限公司 高强耐蚀镍基合金及其制造方法
DE102014001330B4 (de) * 2014-02-04 2016-05-12 VDM Metals GmbH Aushärtende Nickel-Chrom-Kobalt-Titan-Aluminium-Legierung mit guter Verschleißbeständigkeit, Kriechfestigkeit, Korrosionsbeständigkeit und Verarbeitbarkeit
CN103993202B (zh) * 2014-05-20 2016-03-30 太原钢铁(集团)有限公司 一种超超临界电站锅炉管材用镍基合金及制备方法
CN106435281B (zh) * 2016-11-11 2018-10-30 太原钢铁(集团)有限公司 高持久强度镍基合金及其制备方法
JP6809170B2 (ja) * 2016-11-28 2021-01-06 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基超合金素材の製造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20060157171A1 (en) * 2005-01-19 2006-07-20 Daido Steel Co., Ltd. Heat resistant alloy for exhaust valves durable at 900°C and exhaust valves made of the alloy
CN102808113A (zh) * 2012-08-24 2012-12-05 叶绿均 一种镍基高温合金的制备工艺
CN108441705A (zh) * 2018-03-16 2018-08-24 中国航发北京航空材料研究院 一种高强度镍基变形高温合金及其制备方法
CN110093532A (zh) * 2019-06-14 2019-08-06 中国华能集团有限公司 一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115522148A (zh) * 2021-06-25 2022-12-27 中国科学院金属研究所 钴基复合材料的精细组织调控方法
CN115846403A (zh) * 2022-09-23 2023-03-28 贵州大学 一种具有大量层错和形变纳米孪晶的长棒状相组织的钴基合金及其制备方法
CN115846403B (zh) * 2022-09-23 2023-08-15 贵州大学 一种具有大量层错和形变纳米孪晶的长棒状相组织的钴基合金及其制备方法
CN115772625A (zh) * 2022-11-17 2023-03-10 华能国际电力股份有限公司 一种抗氧化铁镍基高温合金及其制备方法和应用
CN115772625B (zh) * 2022-11-17 2024-03-19 华能国际电力股份有限公司 一种抗氧化铁镍基高温合金及其制备方法和应用

Also Published As

Publication number Publication date
CN110093532A (zh) 2019-08-06
CN110093532B (zh) 2020-04-21
JP2022536401A (ja) 2022-08-15
JP7342149B2 (ja) 2023-09-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2020249115A1 (zh) 一种复合强化型耐蚀高温合金及其制备工艺
WO2020249107A1 (zh) 一种析出强化型镍基高铬高温合金及其制备方法
WO2020249113A1 (zh) 一种低铬耐蚀高强多晶高温合金及其制备方法
WO2015123918A1 (zh) 700℃等级超超临界燃煤电站用镍基高温合金及其制备
WO2021223759A1 (zh) 一种高强耐蚀镍基多晶高温合金及其制备方法
CN110157993B (zh) 一种高强耐蚀铁镍基高温合金及其制备方法
WO2022100169A1 (zh) 抗蠕变、长寿命镍基变形高温合金及其制备方法和应用
WO2021223758A1 (zh) 一种可形成复合耐蚀层的变形高温合金及其制备工艺
CN105821250A (zh) 一种高强度镍基高温合金及其制造方法
CN111471897B (zh) 一种高强镍基高温合金制备成型工艺
WO2021223760A1 (zh) 一种火电机组用高强高温合金及其加工工艺
CN111411266B (zh) 一种镍基高钨多晶高温合金的制备工艺
CN113234961B (zh) 一种耐1100℃高温抗氧化燃烧室合金及其制备方法
CN111394620B (zh) 一种高强镍基高温合金棒材的加工成型工艺
CN111378874B (zh) 一种析出强化型变形高温合金及其制备工艺
CN111471898B (zh) 一种低膨胀高温合金及其制备工艺
CN108866389A (zh) 一种低成本高强抗热腐蚀镍基高温合金及其制备工艺和应用
CN111455254B (zh) 一种低成本易加工铁镍钴基高温合金及其制备方法
CN111471915B (zh) 一种复相强化镍钴基高铬耐磨高温合金及制备方法
CN113969380B (zh) 一种核级镍基合金高性能棒材的制造方法、棒材及应用
CN114293068B (zh) 一种焦炭反应器用镍基变形高温合金及其制备方法
CN111534718B (zh) 一种高铝、钛变形高温合金的制备工艺
CN117778852A (zh) 一种耐高温耐腐蚀镍基合金热轧钢板及其制备方法
CN116024481A (zh) 一种低铬镍铁基高温合金及其制备方法
CN116179966A (zh) 一种铁基高温合金及其制备方法和应用

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 20822491

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2021574769

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 20822491

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1