JPH0257633A - 疲労特性に優れた型用鋼の製造方法 - Google Patents
疲労特性に優れた型用鋼の製造方法Info
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- JPH0257633A JPH0257633A JP20816088A JP20816088A JPH0257633A JP H0257633 A JPH0257633 A JP H0257633A JP 20816088 A JP20816088 A JP 20816088A JP 20816088 A JP20816088 A JP 20816088A JP H0257633 A JPH0257633 A JP H0257633A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、プラスチック型、タイル型等に用いられるC
r−Mo系極厚金型用鋼の製造方法に関するものである
。
r−Mo系極厚金型用鋼の製造方法に関するものである
。
[従来の技術]
金型用鋼としては、従来からJISのSCM440 、
S CM445等が用いられているが、金型のコス
ト低減のため、従来よりも一層の長寿命化か要求されて
いる。この長寿命化のためには疲労特性の向上が必要で
ある。
S CM445等が用いられているが、金型のコス
ト低減のため、従来よりも一層の長寿命化か要求されて
いる。この長寿命化のためには疲労特性の向上が必要で
ある。
疲労特性(破断強度)の向上のためには、鋼材の硬さ増
加が有効であるが、JIS規格材では、油焼入れが一般
的で、この場合板厚中心部まで十分な硬度が得られず、
硬さに限界がある。又、水焼入れにより冷却能力を高め
板中心部の硬さを向上させる方法があるが、特公昭81
−34182号公報に述べられているように、板厚20
0mm程度の高C−Cr−Mo系鋼は、通常の水焼入れ
を行なうと、鋼材表面部の硬化が著しく焼割れが発生す
る。
加が有効であるが、JIS規格材では、油焼入れが一般
的で、この場合板厚中心部まで十分な硬度が得られず、
硬さに限界がある。又、水焼入れにより冷却能力を高め
板中心部の硬さを向上させる方法があるが、特公昭81
−34182号公報に述べられているように、板厚20
0mm程度の高C−Cr−Mo系鋼は、通常の水焼入れ
を行なうと、鋼材表面部の硬化が著しく焼割れが発生す
る。
そのため、需要家の要求を満足する疲労特性の優れたC
r−Mo系の金型用鋼板の開発が望まれている。
r−Mo系の金型用鋼板の開発が望まれている。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は、JISのSCM鋼に代わって疲労特性の優れ
た型用鋼を安価に製造する方法の提供を目的とする。
た型用鋼を安価に製造する方法の提供を目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明は、このような問題点を有利に解決するためにな
されたものであり、その要旨とするところは、重量比で
C: 0.30〜0.60%、Si:0.05〜0.7
5%、Mn : 0.25〜0.200、Cr:1.
20超〜4.00%、Mo : 0.15〜0.200
、sol、A(1:0.005〜0、100%、N :
0.0020〜0.0200%を基本成分とし、必要
によりTl :0.002〜0.200%、B:0.
0003〜0.200%、Zr : 0.005 〜
0.200 %、V:0.003〜0.500%、のう
ち1種又は2種以上を含有し、残部Feおよび不可避不
純物からなる鋼を熱間加工し、Ac +30℃〜A
’c a + 200℃に再加熱したのち、該温度から
水又は浦に近い水溶性焼入液を用いてミクロ組織均一化
熱処理を施すことを特徴とする特許 λ.?Frl 法.で励a 7字
jさらに本発明は熱間加工後に、A c a + 30
℃〜A c a + 2 0 0℃に再加熱したのち、
該温度から水又は油に近い水溶性焼入液を用いてペイナ
イト化熱処理を施すことを特徴とする疲労特性の良好な
型用鋼の製造方法である。
されたものであり、その要旨とするところは、重量比で
C: 0.30〜0.60%、Si:0.05〜0.7
5%、Mn : 0.25〜0.200、Cr:1.
20超〜4.00%、Mo : 0.15〜0.200
、sol、A(1:0.005〜0、100%、N :
0.0020〜0.0200%を基本成分とし、必要
によりTl :0.002〜0.200%、B:0.
0003〜0.200%、Zr : 0.005 〜
0.200 %、V:0.003〜0.500%、のう
ち1種又は2種以上を含有し、残部Feおよび不可避不
純物からなる鋼を熱間加工し、Ac +30℃〜A
’c a + 200℃に再加熱したのち、該温度から
水又は浦に近い水溶性焼入液を用いてミクロ組織均一化
熱処理を施すことを特徴とする特許 λ.?Frl 法.で励a 7字
jさらに本発明は熱間加工後に、A c a + 30
℃〜A c a + 2 0 0℃に再加熱したのち、
該温度から水又は油に近い水溶性焼入液を用いてペイナ
イト化熱処理を施すことを特徴とする疲労特性の良好な
型用鋼の製造方法である。
[作 用]
一般に、疲労特性を著しく向上するには、疲労亀裂の発
生と進展を遅らせることが必要である。
生と進展を遅らせることが必要である。
発明者らは、Cr−Mo系の金型用鋼の疲労特性を向上
する方策につき、種々Cr−Mo系につき詳細な検討を
行なった結果、板厚表面部から板厚中心部に至るまで、
炭化物の析出分布状態を均一とし、なおかつペイナイト
ラスを小さくして、応力を分散することが疲労亀裂の発
生を遅延させること、又、組織の均一化により進展方向
の優先方向をなくすことが、全体としての疲労亀裂の進
展速度を遅くすることを知見したことに基づく。そして
、高炭素Cr−Mo鋼において、その板厚中心部におい
てもフェライトの析出を抑制し、かつ炭化物の析出分布
状態を均一にできる安価な成分系と、適切な焼入れ焼戻
しによる、ミクロ組織均一化処理の組合せ又はペイナイ
ト化熱処理の組合せによって、さらに一層ペイナイトラ
スが小さく硬さが硬くて、靭性に優れ、疲労特性のさら
に一段と優れた金型用鋼の開発に成功したものである。
する方策につき、種々Cr−Mo系につき詳細な検討を
行なった結果、板厚表面部から板厚中心部に至るまで、
炭化物の析出分布状態を均一とし、なおかつペイナイト
ラスを小さくして、応力を分散することが疲労亀裂の発
生を遅延させること、又、組織の均一化により進展方向
の優先方向をなくすことが、全体としての疲労亀裂の進
展速度を遅くすることを知見したことに基づく。そして
、高炭素Cr−Mo鋼において、その板厚中心部におい
てもフェライトの析出を抑制し、かつ炭化物の析出分布
状態を均一にできる安価な成分系と、適切な焼入れ焼戻
しによる、ミクロ組織均一化処理の組合せ又はペイナイ
ト化熱処理の組合せによって、さらに一層ペイナイトラ
スが小さく硬さが硬くて、靭性に優れ、疲労特性のさら
に一段と優れた金型用鋼の開発に成功したものである。
又、ミクロ組織均一化処理により、表層部のマルテンサ
イトが軟化し焼割れも生じない。本製造方法よる鋼板に
よって金型の寿命は従来に比しさらに一層長くなる 次に本発明における成分系限定理由は以下の通りである
。
イトが軟化し焼割れも生じない。本製造方法よる鋼板に
よって金型の寿命は従来に比しさらに一層長くなる 次に本発明における成分系限定理由は以下の通りである
。
Cは、マルテンサイト中に固溶し、又は炭化物として析
出し鋼の硬さを上昇させる効果がある。
出し鋼の硬さを上昇させる効果がある。
本効果を発揮させるには、0.30%以上の含有が必要
であるが、0.60911iを超えると金型の補修溶接
性をそこなうため含有量を0,30〜0.60%に限定
した。
であるが、0.60911iを超えると金型の補修溶接
性をそこなうため含有量を0,30〜0.60%に限定
した。
Siは、安価に鋼の硬さを向上させる効果があるが、0
.05%以上でないと本効果は発揮されず、又0,75
%を超えると靭性を低下させるため含有量を0,05〜
0,75%に限定した。
.05%以上でないと本効果は発揮されず、又0,75
%を超えると靭性を低下させるため含有量を0,05〜
0,75%に限定した。
Mnは、安価に鋼の硬さと靭性を向上させる効果があり
、母鋼板の硬さおよび靭性を確保する上で不可欠であり
、このためには0.25%以上の含有が必要である。一
方2.00%を超えて含有するとMnSの形成により、
鏡面性および疲労特性が低下する。このため含有量を0
.25〜2.00%に限定した。
、母鋼板の硬さおよび靭性を確保する上で不可欠であり
、このためには0.25%以上の含有が必要である。一
方2.00%を超えて含有するとMnSの形成により、
鏡面性および疲労特性が低下する。このため含有量を0
.25〜2.00%に限定した。
C「は、焼入性を向上させ又は、析出物として鋼の硬さ
を向上させる効果があるが、1.20%超でないと本効
果は発揮されず、又含有量が多すぎると経済的でないた
め、上限を4.00%とする。
を向上させる効果があるが、1.20%超でないと本効
果は発揮されず、又含有量が多すぎると経済的でないた
め、上限を4.00%とする。
MOは、焼入性を向上させ、又析出物として鋼の硬さを
向上させる効果があるが、15%以上でないと本効果は
発揮されず、多すぎると経済税を失するため上限を3.
00%とする。
向上させる効果があるが、15%以上でないと本効果は
発揮されず、多すぎると経済税を失するため上限を3.
00%とする。
sol、AIは、母鋼板の製造時に脱酸元素として必要
であるが、この効果を得るためには、soJ、AIで0
.005%以上の含有量か必要である。一方0.1%を
超える含有では、鋼板の清浄度が著しく低下する。この
ためsol、AI含有量を0.005〜0.1%に限定
する。
であるが、この効果を得るためには、soJ、AIで0
.005%以上の含有量か必要である。一方0.1%を
超える含有では、鋼板の清浄度が著しく低下する。この
ためsol、AI含有量を0.005〜0.1%に限定
する。
Nは、母鋼板の製造時にAgNとして析出し、γ粒の粗
大化を防止するが、細粒化に必要なNjlとして0.0
02%以上が必要である。一方0.0200%を超える
含有では巨大AgNが析出し、靭性が低下する。
大化を防止するが、細粒化に必要なNjlとして0.0
02%以上が必要である。一方0.0200%を超える
含有では巨大AgNが析出し、靭性が低下する。
次に第2発明において添加するTI 、B、Zr。
■について述べる。
これらの成分は鋼の靭性を向上させるという均等的作用
をもつので添加されるが、前記作用に所望の効果を確保
するためには、それぞれの含有下限量を、T1 :0
.002%、B : 0.0003%、Zr :0.0
05%、V : 0.003%必要である。
をもつので添加されるが、前記作用に所望の効果を確保
するためには、それぞれの含有下限量を、T1 :0
.002%、B : 0.0003%、Zr :0.0
05%、V : 0.003%必要である。
しかし、それぞれTi :0.20Q%、B : 0
.0200%、Zr:0.200%、V : 0.50
096(7)金白°上限量を超えて含有させても、その
作用効果が飽和したり、逆にその効果を低下したりする
ためそれぞれの含有量を以下の通りに定めた。
.0200%、Zr:0.200%、V : 0.50
096(7)金白°上限量を超えて含有させても、その
作用効果が飽和したり、逆にその効果を低下したりする
ためそれぞれの含有量を以下の通りに定めた。
次に熱間加工は、圧延又は鍛造により所定の寸法に加工
するもので一回当りの加工度は大きい程好ましい。
するもので一回当りの加工度は大きい程好ましい。
次にミクロ組織均一化熱処理について述べる。
本発明のミクロ組織均一化熱処理は、焼入れと焼戻しか
らなり、焼入処理に際しては、A c 3+b 水又は油に近い水溶性焼入液を用いて急冷を開始し、表
面温度がMs点直下に達した時点で急冷を中断し、中心
部がA r s + 50℃以上でかつ表面が400℃
以上に2分間〜60分間復熱後、再度水又は油に近い水
溶性焼入液を用いて、300℃以下に冷却して焼入れす
る。焼入処理後に残留オーステナイトが存在する場合に
は、焼入れ後直ちにサブゼロ処理を加えることを含む。
らなり、焼入処理に際しては、A c 3+b 水又は油に近い水溶性焼入液を用いて急冷を開始し、表
面温度がMs点直下に達した時点で急冷を中断し、中心
部がA r s + 50℃以上でかつ表面が400℃
以上に2分間〜60分間復熱後、再度水又は油に近い水
溶性焼入液を用いて、300℃以下に冷却して焼入れす
る。焼入処理後に残留オーステナイトが存在する場合に
は、焼入れ後直ちにサブゼロ処理を加えることを含む。
焼戻しは、A c 1以下の温度で行なう。
しかしてこの焼入処理は、冷却を一時中断して、復熱さ
せることにより、表面部で若干生成したマルテンサイト
を自動的に焼戻して表面部を焼戻しマルテンサイトとし
て軟化する。
せることにより、表面部で若干生成したマルテンサイト
を自動的に焼戻して表面部を焼戻しマルテンサイトとし
て軟化する。
一方板厚中心部はA r a以上であるためオーステナ
イト中にCおよび合金元素が十分固溶しており、焼入性
は十分であり、この状態で焼入冷却することになり、板
厚方向のミクロ組織の不均一性は常に焼入れ焼戻した場
合よりも一層小さくすることができ、極厚の鋼板におい
ても板厚方向の特性が均一で疲労特性も一層優れたもの
になる。
イト中にCおよび合金元素が十分固溶しており、焼入性
は十分であり、この状態で焼入冷却することになり、板
厚方向のミクロ組織の不均一性は常に焼入れ焼戻した場
合よりも一層小さくすることができ、極厚の鋼板におい
ても板厚方向の特性が均一で疲労特性も一層優れたもの
になる。
オーステナイト化温度をA c a + 30℃以上と
したのは、工業的な炉の精度を考慮したためであり、上
限をA c a +200℃としたのは、γ粒の著しい
粗大化を防ぐためである。焼入れ終了温度を300℃以
下としたのは、板厚中心部においてもマルテンサイトを
形成させるためである。
したのは、工業的な炉の精度を考慮したためであり、上
限をA c a +200℃としたのは、γ粒の著しい
粗大化を防ぐためである。焼入れ終了温度を300℃以
下としたのは、板厚中心部においてもマルテンサイトを
形成させるためである。
次にベイナイト化熱処理について述べる。
ベイナイト化熱処理は焼入処理と焼戻処理から成り、焼
入処理は次のいずれかを採用できる。
入処理は次のいずれかを採用できる。
1)Ac +30℃〜AC3+200℃にてオーステ
ナイト化後、空冷にて中心部がA r a +30℃以
上でかつ表面部がBs (ベイナイト変態開始温度)
点景下となった時点で、水又は浦に近い水溶性焼入液を
用いて急冷を開始し300℃以丁まで冷却して焼入れす
る。
ナイト化後、空冷にて中心部がA r a +30℃以
上でかつ表面部がBs (ベイナイト変態開始温度)
点景下となった時点で、水又は浦に近い水溶性焼入液を
用いて急冷を開始し300℃以丁まで冷却して焼入れす
る。
II) A c 3+ 30℃〜A c a + 20
0℃にてオーステナイト化後、直ちに200℃以上45
0℃以下の恒温浴(例えばソルトバス)中に浸漬し、表
面部がBs点以下かつ中心部がA r a + 30℃
以上の温度で浴中より引上げ表面部が450℃以上に復
熱後、水又は浦に近い水溶性焼入液を用いて300℃以
下まで冷却して焼入れする。
0℃にてオーステナイト化後、直ちに200℃以上45
0℃以下の恒温浴(例えばソルトバス)中に浸漬し、表
面部がBs点以下かつ中心部がA r a + 30℃
以上の温度で浴中より引上げ表面部が450℃以上に復
熱後、水又は浦に近い水溶性焼入液を用いて300℃以
下まで冷却して焼入れする。
焼入処理後に残留オーステナイトが存在する場合には、
焼入れ後直ちにサブゼロ処理を加えることを含む。
焼入れ後直ちにサブゼロ処理を加えることを含む。
焼戻しは、A c 1以下の温度で行なう。
しかしてI)の場合には、表面部はベイナイト変態が促
進されかつ未変態部も低温であるので合金元素の固溶量
が減り焼入性は低下するが、板厚中心部はオーステナイ
トのままであり焼入性は十分であり、この状態で焼入冷
却することとなり板厚方向の硬さ分布は小さくなしうる
。
進されかつ未変態部も低温であるので合金元素の固溶量
が減り焼入性は低下するが、板厚中心部はオーステナイ
トのままであり焼入性は十分であり、この状態で焼入冷
却することとなり板厚方向の硬さ分布は小さくなしうる
。
1i)の場合には、恒温槽に浸漬した後板厚方向が均一
の温度分布に到達するには時間を要する。
の温度分布に到達するには時間を要する。
したがって表面部はベイナイトとなるが、マルテンサイ
トは生成せず、焼入性が低い状態で焼戻され、焼戻しベ
イナイトとなる。又復熱中に未変態オーステナイト部が
ベイナイトとなるため、表面部の焼入性はさらに下がる
。
トは生成せず、焼入性が低い状態で焼戻され、焼戻しベ
イナイトとなる。又復熱中に未変態オーステナイト部が
ベイナイトとなるため、表面部の焼入性はさらに下がる
。
一方、板厚中心部はA r aより高いのでオーステナ
イトのみであり、合金元素の固溶量が多く、焼入性が高
い。この状態で焼入冷却することになり、焼入れ後の板
厚方向の硬さの差は小さくなる。
イトのみであり、合金元素の固溶量が多く、焼入性が高
い。この状態で焼入冷却することになり、焼入れ後の板
厚方向の硬さの差は小さくなる。
いずれの場合でも、焼入れ時にベイナイト主体のミクロ
組織となり、常に焼入れ焼戻しだ場合よりも組織の不均
一性を一層小さくすることができ、極厚鋼板においても
板厚方向の特性が均一で疲労特性の一層優れたものにな
る。
組織となり、常に焼入れ焼戻しだ場合よりも組織の不均
一性を一層小さくすることができ、極厚鋼板においても
板厚方向の特性が均一で疲労特性の一層優れたものにな
る。
オーステナイト化温度をAc3+30℃以上としたのは
、工業的な炉の精度を考慮したためであり、上限をA
c a + 200℃としたのは、γ粒の著しい粗大化
を防ぐためである。焼入れ終了温度を300℃以下とし
たのは、板厚中心部においてもマルテンサイトを形成さ
せるためである。
、工業的な炉の精度を考慮したためであり、上限をA
c a + 200℃としたのは、γ粒の著しい粗大化
を防ぐためである。焼入れ終了温度を300℃以下とし
たのは、板厚中心部においてもマルテンサイトを形成さ
せるためである。
ここに、本発明で使用する油に近い水溶性焼入液とは、
例えば米国ユニオンカーバイド社製商品名ニーコン・ク
エンチヤントE等の利用が好適である。
例えば米国ユニオンカーバイド社製商品名ニーコン・ク
エンチヤントE等の利用が好適である。
次に焼戻しは、炭化物の球状化と焼入れ組織の焼戻しに
よる靭性向上、および焼入れ歪の解放の効果がある。こ
のためには、Ac、以下の温度で2回以上焼戻しを行な
うのが好ましい。1回で焼戻しを行なう場合には、Ac
、以下の温度で焼戻し温度を2水準以上設定し、加熱過
程で順次任意の時間保定すればよい。
よる靭性向上、および焼入れ歪の解放の効果がある。こ
のためには、Ac、以下の温度で2回以上焼戻しを行な
うのが好ましい。1回で焼戻しを行なう場合には、Ac
、以下の温度で焼戻し温度を2水準以上設定し、加熱過
程で順次任意の時間保定すればよい。
サブゼロ処理は、焼入処理後残留オーステナイトが存在
する場合、残留オーステナイトを完全にマルテンサイト
化することによって、型加工時や型使用中での型変形の
発生を防ぐ働きがある。この効果を十分に発揮させるに
は、焼入れ後、焼戻し前にドライアイスや液体窒素を用
いて、マルテンサイトi態終了点(Mf’点)以下まで
冷却すればよい。
する場合、残留オーステナイトを完全にマルテンサイト
化することによって、型加工時や型使用中での型変形の
発生を防ぐ働きがある。この効果を十分に発揮させるに
は、焼入れ後、焼戻し前にドライアイスや液体窒素を用
いて、マルテンサイトi態終了点(Mf’点)以下まで
冷却すればよい。
[実 施 例]
実施例 1
本発明実施例および比較例の成分を第1表に示し、製品
板厚、ミクロ組織均一化熱処理条件を併せて第1表に示
す。
板厚、ミクロ組織均一化熱処理条件を併せて第1表に示
す。
尚、鋼の溶製は転炉で行なった。溶製後席法によりスラ
ブとなし、各スラブを1250℃に加熱し、厚板圧延を
行なった。
ブとなし、各スラブを1250℃に加熱し、厚板圧延を
行なった。
又焼戻しは、各鋼板について450〜650℃で1ない
し2回焼戻し処理を実施した。得られた極厚鋼板の機械
試験値を第2表に示し、第1図および第2図にそれぞれ
本発明実施例鋼N0.1およびN0. 15について疲
労寿命実績値を示す。
し2回焼戻し処理を実施した。得られた極厚鋼板の機械
試験値を第2表に示し、第1図および第2図にそれぞれ
本発明実施例鋼N0.1およびN0. 15について疲
労寿命実績値を示す。
尚第3図に疲労試験片の形状を示し図中の数字は寸法(
lit位i/+)を示す。
lit位i/+)を示す。
しかして、第2表および図面から、明らかに本発明によ
るものは板厚方向の硬さが均一でかつ靭性レベルも高く
疲労寿命が高い良好なレベルを示している。これに対し
て比較例のものは、硬さバラツキが大きく靭性レベルも
低(寿命が短い。
るものは板厚方向の硬さが均一でかつ靭性レベルも高く
疲労寿命が高い良好なレベルを示している。これに対し
て比較例のものは、硬さバラツキが大きく靭性レベルも
低(寿命が短い。
実施例 2
本発明実施例および比較例の成分を第3表に示し、製品
板厚、熱処理条件を併せて第3表に示す。
板厚、熱処理条件を併せて第3表に示す。
尚、鋼の溶製は転炉で行なった。溶製後宮法によりスラ
ブとなし各スラブを1250℃に加熱して厚板圧延を行
なった。
ブとなし各スラブを1250℃に加熱して厚板圧延を行
なった。
又焼戻しは、各鋼板について450〜650℃で1ない
し2回焼戻し処理を実施した。
し2回焼戻し処理を実施した。
得られた極厚鋼板の機械試験値を第4表に示し、第4図
および第5図にそれぞれ本発明実施例NO,1および比
較例N0.15について疲労寿命実績値を示す。
および第5図にそれぞれ本発明実施例NO,1および比
較例N0.15について疲労寿命実績値を示す。
第5図に疲労試験片を示し、図中の数字は寸法(単位m
/11)を示す。
/11)を示す。
しかして、第4表および図面から、明らかに本発明によ
るものは板厚方向の硬さが均一でかつ靭性レベルも高く
、疲労寿命が高い良好なレベルを示している。これに対
して比較例のものは、硬さバラツキが大きく靭性レベル
も低く寿命が短い。
るものは板厚方向の硬さが均一でかつ靭性レベルも高く
、疲労寿命が高い良好なレベルを示している。これに対
して比較例のものは、硬さバラツキが大きく靭性レベル
も低く寿命が短い。
C発明の効果コ
以上詳細に述べた通り、水又は油に近い水溶性焼入液に
て、Ac +30℃〜A c a + 200℃から
冷却して焼入れ、A C1以下で焼戻すミクロ組織均一
化熱処理を施すため、同−硬さレベルでも疲労特性の極
めて良好な材質が得られる。
て、Ac +30℃〜A c a + 200℃から
冷却して焼入れ、A C1以下で焼戻すミクロ組織均一
化熱処理を施すため、同−硬さレベルでも疲労特性の極
めて良好な材質が得られる。
さらにAc +30℃〜A c a +200℃から
焼入れ、A C1以下で焼戻すベイナイト化熱処理を施
すと、同−硬さレベルでも疲労特性の良好な材質が得ら
れる。
焼入れ、A C1以下で焼戻すベイナイト化熱処理を施
すと、同−硬さレベルでも疲労特性の良好な材質が得ら
れる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量比で C:0.30〜0.60% Si:0.05〜0.75
%Mn:0.25〜2.00% Cr:1.20超〜4
.00%Mo:0.15〜3.00% sol.Al:
0.005〜0.10%N:0.0020〜0.020
0% 残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を熱間加工し、
Ac_3+30℃〜Ac_3+200℃に再加熱したの
ち、該温度から水又は油に近い水溶性焼入液を用いてミ
クロ組織均一化処理を施すことを特徴とする疲労特性の
優れた型用鋼の製造方法。 2、重量比で C:0.30〜0.60% Si:0.05〜0.75
%Mn:0.25〜2.00% Cr:1.20超〜4
.00%Mo:0.15〜3.00% sol.Al:
0.005〜0.10%N:0.0020〜0.020
0% を基本成分とし、さらに、 Ti:0.002〜0.200% B:0.0003〜
0.0100%Zr:0.005〜0.200% V:
0.003〜0.500%のうち1種又は2種以上 残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を用いる請求項
1記載の疲労特性の優れた型用鋼の製造方法。 3、請求項1又は2記載の鋼を熱間加工し、Ac_3+
30℃〜Ac_3+200℃に再加熱したのち、該温度
から水又は油に近い水溶性焼入液を用いてベイナイト化
熱処理を施すことを特徴とする疲労特性の優れた型用鋼
の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20816088A JPH0257633A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 疲労特性に優れた型用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20816088A JPH0257633A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 疲労特性に優れた型用鋼の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0257633A true JPH0257633A (ja) | 1990-02-27 |
Family
ID=16551646
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20816088A Pending JPH0257633A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 疲労特性に優れた型用鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0257633A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013523999A (ja) * | 2009-04-03 | 2013-06-17 | ビラレス メタルズ ソシエダッド アノニマ | 金型用ベイナイト鋼 |
CN104152638A (zh) * | 2014-07-22 | 2014-11-19 | 广州市机电工业研究所 | 冷作模具钢薄件的微变形淬火热处理工艺 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6134162A (ja) * | 1984-07-26 | 1986-02-18 | Kobe Steel Ltd | 金型用プレハードン鋼の製造方法 |
JPH0250911A (ja) * | 1988-08-15 | 1990-02-20 | Nippon Steel Corp | 疲労特性の良い金型用鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-08-24 JP JP20816088A patent/JPH0257633A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6134162A (ja) * | 1984-07-26 | 1986-02-18 | Kobe Steel Ltd | 金型用プレハードン鋼の製造方法 |
JPH0250911A (ja) * | 1988-08-15 | 1990-02-20 | Nippon Steel Corp | 疲労特性の良い金型用鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2013523999A (ja) * | 2009-04-03 | 2013-06-17 | ビラレス メタルズ ソシエダッド アノニマ | 金型用ベイナイト鋼 |
CN104152638A (zh) * | 2014-07-22 | 2014-11-19 | 广州市机电工业研究所 | 冷作模具钢薄件的微变形淬火热处理工艺 |
CN104152638B (zh) * | 2014-07-22 | 2017-01-25 | 广州市机电工业研究所 | 冷作模具钢薄件的微变形淬火热处理工艺 |
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