JPH0250446B2 - - Google Patents
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- JPH0250446B2 JPH0250446B2 JP57099281A JP9928182A JPH0250446B2 JP H0250446 B2 JPH0250446 B2 JP H0250446B2 JP 57099281 A JP57099281 A JP 57099281A JP 9928182 A JP9928182 A JP 9928182A JP H0250446 B2 JPH0250446 B2 JP H0250446B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- finder
- lens
- eyepiece
- objective lens
- curvature
- Prior art date
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- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 6
- 210000001747 pupil Anatomy 0.000 claims description 4
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 15
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B23/00—Telescopes, e.g. binoculars; Periscopes; Instruments for viewing the inside of hollow bodies; Viewfinders; Optical aiming or sighting devices
- G02B23/14—Viewfinders
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Astronomy & Astrophysics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Viewfinders (AREA)
- Telescopes (AREA)
- Lenses (AREA)
Description
本発明はレンズ全長の短いアルバダ式逆ガリレ
オフアインダーに関する。 従来、中級カメラのフアインダーに使用される
アルバダ式逆ガリレオフアインダーは、フアイン
ダー系とアルバダ系のそれぞれについて近軸光の
範囲で設計されたものか、対物レンズの一面を非
球面化することでフアインダー系の歪曲収差の改
良を試みたものが一般的であつた。 しかし、近時カメラの小型化に伴い、フアイン
ダー光学系も全長の短いことが要求されて来てい
る。通常0.5前後にとられる一定の倍率を保ちな
がら全長を短かくしようとすれば、対物レンズ・
接眼レンズともに屈折力を強くせざるを得ず、こ
れに伴つて収差の発生も大となり、フアインダー
の見え味の劣化が感じられるようになるため、収
差補正を行なうことが必要となつてくる。 本発明は近似アフオーカル系であるフアインダ
ー系を近軸領域で成立させている接眼レンズは従
来１枚のレンズで構成されるのが一般であつたの
を２枚にわけることによつて各面に屈折力を分担
させ、収差補正の自由度を得ることによつて全長
が短かくかつ見え味のよいアルバダ系逆ガリレオ
フアインダーを得ようとするものである。 以下図面を参照して詳細に説明する。 第１図は逆ガリレオフアインダーの基本構成を
示す。近軸光高t1、t2フアインダー倍率Ｍの関係
は Ｍ＝t1／t2 …(1) であり、フアインダー系は近似アフオーカル系で
あるので、対物レンズの焦点距離をF1、接眼レ
ンズの焦点距離をF2とするとき、(1)式は次のよ
うに表わされる Ｍ＝−F1／F2 …(2) 又、対物レンズと接眼レンズの間隔をＤとすれば
次の関係も自明である。 F2＝Ｄ＋｜F1｜ …(3) 上記の(2)式(3)から、対物レンズの焦点距離F1、
接眼レンズの焦点距離F2は、フアインダー倍率
Ｍと両レンズの間隔Ｄとを与えれば一意的に決定
される。すなわち ｜F1｜＝Ｍ／１−ＭＤ …(4) F2＝１／１−ＭＤ …(5) 上記のようにフアインダー系全長を短かくすれ
ば、対物レンズ・接眼レンズともに屈折力が強く
ならざるを得ないことはこの式から明らかであ
り、このため従来の構成では各面の曲率半径も小
になり、収差も大となる。 一方、アルバダ系をも同時に構成しようとすれ
ば、対物レンズ中の反射面とする面の曲率半径も
定まつてしまう。すなわち、第２図において、ア
ルバダ光線は反射面で反射されてフアインダー光
線と一致する必要がある。このため、反射面Ｒか
ら射出するアルバダ光とフアインダー光の傾角を
共にβとおき、この反射面の曲率半径をr4、両光
線の反射面Ｒと視野枠Ｆにおける光軸からの高さ
をh1、h2、反射面と視野枠の間隔をD0とすると β＝−h1／Do＋２／r4h1＝h1−h2／Do …(6) これから r4＝2Do／２−h2／h1 …(7) となり反射面の曲率半径r4もレンズ全長に関係す
るDoとフアインダー倍率に関係するh2／h1によ
つて決定され、フアインダー仕様によつてほぼ決
定されてしまうパラメータである。 本発明は、上記の基本的な制約の下で、 物体側から発散性の対物レンズと収斂性の接眼
レンズから構成され、接眼レンズ近傍に視野枠を
設け、対物レンズの一面を接眼側に向つて凹の反
射面として上記枠からの光を反射するアルバダ式
逆ガリレオフアインダーにおいて、上記対物レン
ズ・対物レンズをともにそれぞれ２枚のレンズに
よつて構成し、かつ −0.20mm＜ΔX（0.6r2）＜−0.05mm …(8) 20mm＜r4 ＜45mm …(9) 17mm＜r7 ＜40mm …(10) −80mm＜r8 ＜−40mm …(11) の条件を満すようにしたものである。 但し、ΔX（0.6r2）は第１レンズの瞳側面の非球
面の程度を示すもので、この非球面は光軸からの
高さをφ、ｉを２以上の実数として で表わされるものとしたとき C2＝C* 2＋2A2：近軸曲率 で表わされる球面との差ΔXの、光軸の高さφ＝
0.6r2における値、すなわち 条件(8)は第１レンズの接眼側の面の非球面化の
程度を示すものである。第２レンズの接眼側の面
の曲率半径r4は、前記(7)式に示されるように、フ
アインダー仕様によつてほぼ決定されるものであ
り、また物体側の面の曲率半径r1、r3をこの面が
負の強い屈折力を荷うように選べば収差の発生が
著るしくなることが判明している。 また、第１面は外観上平面が好まれ、第３面の
曲率半径r3は正のほうが収差補正上は好ましい
が、r4と類似すると視野枠のゴーストが生ずる原
因ともなり、平面に近い曲率を選ぶのが通常であ
る。 このため、第２面で対物レンズの負の屈折力を
荷うのが一般的であり、曲率半径が小となつてこ
の面による収差の発生が大きくなりがちである。 これに対して、この面を非球面化することで収
差補正を行なうための条件が(8)である。上限をこ
えると球面に近づき、たる型の歪曲収差及びコマ
収差の発生が著るしくなり、下限をこえると像面
湾曲が正のデイオプターの方に大きく傾く。 条件(9)は対物レンズの反射面とする面の曲率半
径であり、本発明の目的であるフアインダー全長
を短かくすることと直接に関係することは(7)式か
ら明らかである。上限は全長を短かくするために
要求される条件であり、下限はこれをこえて小と
なるとコマ収差の発生が大きくなる。また、この
面はミラー化されるので、フアインダー光線に対
しては負の屈折力として働らく一方、アルバダ光
線に対しては正の屈折力として働らくので、像面
湾曲に対して逆の作用をもち、像面湾曲を適切に
抑えるためにもこの面における収差発生を少さく
おさえる必要があり、下限はこのためにも不可欠
となる。 条件(10)は接眼レンズに関するもので、コマ収差
補正のための条件である。フアインダー系の光束
ではr2、r4によつて外向性コマが発生するので、
これを打消すため、接眼レンズの各面にパワーを
等分に分担させるのではなく、第７図の曲率半径
r7を一定限度で小さく設定する。上限はこの補正
作用を持たせるための限界であり、下限は像面湾
曲が補正困難にならないための限界である。 条件(11)はたる型歪曲収差の補正のためのもので
ある。上限をこえると歪曲収差の補正が困難とな
り、逆に下限をこえると像面湾曲がプラスのデイ
オプター方向に湾曲し、他の面での補正が困難と
なる。 以下に本発明の実施例を示す。 実施例 １
オフアインダーに関する。 従来、中級カメラのフアインダーに使用される
アルバダ式逆ガリレオフアインダーは、フアイン
ダー系とアルバダ系のそれぞれについて近軸光の
範囲で設計されたものか、対物レンズの一面を非
球面化することでフアインダー系の歪曲収差の改
良を試みたものが一般的であつた。 しかし、近時カメラの小型化に伴い、フアイン
ダー光学系も全長の短いことが要求されて来てい
る。通常0.5前後にとられる一定の倍率を保ちな
がら全長を短かくしようとすれば、対物レンズ・
接眼レンズともに屈折力を強くせざるを得ず、こ
れに伴つて収差の発生も大となり、フアインダー
の見え味の劣化が感じられるようになるため、収
差補正を行なうことが必要となつてくる。 本発明は近似アフオーカル系であるフアインダ
ー系を近軸領域で成立させている接眼レンズは従
来１枚のレンズで構成されるのが一般であつたの
を２枚にわけることによつて各面に屈折力を分担
させ、収差補正の自由度を得ることによつて全長
が短かくかつ見え味のよいアルバダ系逆ガリレオ
フアインダーを得ようとするものである。 以下図面を参照して詳細に説明する。 第１図は逆ガリレオフアインダーの基本構成を
示す。近軸光高t1、t2フアインダー倍率Ｍの関係
は Ｍ＝t1／t2 …(1) であり、フアインダー系は近似アフオーカル系で
あるので、対物レンズの焦点距離をF1、接眼レ
ンズの焦点距離をF2とするとき、(1)式は次のよ
うに表わされる Ｍ＝−F1／F2 …(2) 又、対物レンズと接眼レンズの間隔をＤとすれば
次の関係も自明である。 F2＝Ｄ＋｜F1｜ …(3) 上記の(2)式(3)から、対物レンズの焦点距離F1、
接眼レンズの焦点距離F2は、フアインダー倍率
Ｍと両レンズの間隔Ｄとを与えれば一意的に決定
される。すなわち ｜F1｜＝Ｍ／１−ＭＤ …(4) F2＝１／１−ＭＤ …(5) 上記のようにフアインダー系全長を短かくすれ
ば、対物レンズ・接眼レンズともに屈折力が強く
ならざるを得ないことはこの式から明らかであ
り、このため従来の構成では各面の曲率半径も小
になり、収差も大となる。 一方、アルバダ系をも同時に構成しようとすれ
ば、対物レンズ中の反射面とする面の曲率半径も
定まつてしまう。すなわち、第２図において、ア
ルバダ光線は反射面で反射されてフアインダー光
線と一致する必要がある。このため、反射面Ｒか
ら射出するアルバダ光とフアインダー光の傾角を
共にβとおき、この反射面の曲率半径をr4、両光
線の反射面Ｒと視野枠Ｆにおける光軸からの高さ
をh1、h2、反射面と視野枠の間隔をD0とすると β＝−h1／Do＋２／r4h1＝h1−h2／Do …(6) これから r4＝2Do／２−h2／h1 …(7) となり反射面の曲率半径r4もレンズ全長に関係す
るDoとフアインダー倍率に関係するh2／h1によ
つて決定され、フアインダー仕様によつてほぼ決
定されてしまうパラメータである。 本発明は、上記の基本的な制約の下で、 物体側から発散性の対物レンズと収斂性の接眼
レンズから構成され、接眼レンズ近傍に視野枠を
設け、対物レンズの一面を接眼側に向つて凹の反
射面として上記枠からの光を反射するアルバダ式
逆ガリレオフアインダーにおいて、上記対物レン
ズ・対物レンズをともにそれぞれ２枚のレンズに
よつて構成し、かつ −0.20mm＜ΔX（0.6r2）＜−0.05mm …(8) 20mm＜r4 ＜45mm …(9) 17mm＜r7 ＜40mm …(10) −80mm＜r8 ＜−40mm …(11) の条件を満すようにしたものである。 但し、ΔX（0.6r2）は第１レンズの瞳側面の非球
面の程度を示すもので、この非球面は光軸からの
高さをφ、ｉを２以上の実数として で表わされるものとしたとき C2＝C* 2＋2A2：近軸曲率 で表わされる球面との差ΔXの、光軸の高さφ＝
0.6r2における値、すなわち 条件(8)は第１レンズの接眼側の面の非球面化の
程度を示すものである。第２レンズの接眼側の面
の曲率半径r4は、前記(7)式に示されるように、フ
アインダー仕様によつてほぼ決定されるものであ
り、また物体側の面の曲率半径r1、r3をこの面が
負の強い屈折力を荷うように選べば収差の発生が
著るしくなることが判明している。 また、第１面は外観上平面が好まれ、第３面の
曲率半径r3は正のほうが収差補正上は好ましい
が、r4と類似すると視野枠のゴーストが生ずる原
因ともなり、平面に近い曲率を選ぶのが通常であ
る。 このため、第２面で対物レンズの負の屈折力を
荷うのが一般的であり、曲率半径が小となつてこ
の面による収差の発生が大きくなりがちである。 これに対して、この面を非球面化することで収
差補正を行なうための条件が(8)である。上限をこ
えると球面に近づき、たる型の歪曲収差及びコマ
収差の発生が著るしくなり、下限をこえると像面
湾曲が正のデイオプターの方に大きく傾く。 条件(9)は対物レンズの反射面とする面の曲率半
径であり、本発明の目的であるフアインダー全長
を短かくすることと直接に関係することは(7)式か
ら明らかである。上限は全長を短かくするために
要求される条件であり、下限はこれをこえて小と
なるとコマ収差の発生が大きくなる。また、この
面はミラー化されるので、フアインダー光線に対
しては負の屈折力として働らく一方、アルバダ光
線に対しては正の屈折力として働らくので、像面
湾曲に対して逆の作用をもち、像面湾曲を適切に
抑えるためにもこの面における収差発生を少さく
おさえる必要があり、下限はこのためにも不可欠
となる。 条件(10)は接眼レンズに関するもので、コマ収差
補正のための条件である。フアインダー系の光束
ではr2、r4によつて外向性コマが発生するので、
これを打消すため、接眼レンズの各面にパワーを
等分に分担させるのではなく、第７図の曲率半径
r7を一定限度で小さく設定する。上限はこの補正
作用を持たせるための限界であり、下限は像面湾
曲が補正困難にならないための限界である。 条件(11)はたる型歪曲収差の補正のためのもので
ある。上限をこえると歪曲収差の補正が困難とな
り、逆に下限をこえると像面湾曲がプラスのデイ
オプター方向に湾曲し、他の面での補正が困難と
なる。 以下に本発明の実施例を示す。 実施例 １
【表】
第２面 非球面
Ｋ＝−0.70741
A4＝0.13054×10-6
A6＝0.11693×10-6
A8＝0.20145×10-8
レンズ全長17.4
瞳は第８面後方15mmに設定
フアインダー倍率0.5 焦点距離ｆ＝−499.1mm
第４面はミラー化
フアインダー系バツクフオーカス：−998.4
アルバダ 〃 ：−1122.4
ΔX（0.6r2）＝−0.1186
実施例 ２
【表】
【表】
第２面 非球面
Ｋ＝−0.585
レンズ全長＝20.8
第４面はミラー化
瞳は第８面後方15mmに設定
フアインダー倍率0.54 ｆ＝−540.4mm
フアインダー系バツクフオーカス＝−1019.1mm
アルバダ系 〃 ＝−974.9mm
ΔX（0.6r2）＝−0.14249
上記実施例のフアインダーレンズの全長は、
17.4mmと20.8mmであり、これを公知例と比較すれ
ば、米国特許第357508号記載のものが1.225inch
（≒31mm）、特開昭50−27539号記載のものは27.6
mm、又、本発明と同様、接眼レンズを２枚とした
特開昭57−624号に31.5mmであるのに対し、本発
明のフアインダーが如何にコンパクトであるかは
明らかである。
17.4mmと20.8mmであり、これを公知例と比較すれ
ば、米国特許第357508号記載のものが1.225inch
（≒31mm）、特開昭50−27539号記載のものは27.6
mm、又、本発明と同様、接眼レンズを２枚とした
特開昭57−624号に31.5mmであるのに対し、本発
明のフアインダーが如何にコンパクトであるかは
明らかである。
第１図はフアインダー系の、第２図はアルバダ
系のそれぞれ基本構成を示す説明図、第３図は本
発明のフアインダーの実施例１の断面図、第４
図、第５図はそれぞれ実施例１および実施例２の
収差図である。
系のそれぞれ基本構成を示す説明図、第３図は本
発明のフアインダーの実施例１の断面図、第４
図、第５図はそれぞれ実施例１および実施例２の
収差図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 物体側から発散性の対物レンズと収斂性の接
眼レンズから構成され、接眼レンズ近傍に視野枠
を設け、対物レンズの一面を接眼側に向つて凹の
反射面として上記枠からの光を反射するアルバダ
式逆ガリレオフアインダーにおいて、上記対物レ
ンズ・接眼レンズをともにそれぞれ２枚のレンズ
によつて構成し、かつ −0.20mm＜ΔX（0.6r2）＜−0.05mm 20mm＜r4 ＜45mm 17mm＜r7 ＜40mm −80mm＜r8 ＜−40mm の条件を満たすことを特徴とするアルバダ式逆ガ
リレオフアインダー 但し、ΔX（0.6r2）は第１レンズの瞳側面の非
球面の程度を示すもので、この非球面は光軸から
の高さをφ、ｉを２以上の実数として で表わされるものとしたとき C2＝C* 2＋2A2：近軸曲率 で表わされる球面との差ΔXの、光軸からの高さ
φ＝0.6r2における値、すなわち
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57099281A JPS58216218A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | アルバダ式逆ガリレオフアインダ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57099281A JPS58216218A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | アルバダ式逆ガリレオフアインダ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58216218A JPS58216218A (ja) | 1983-12-15 |
| JPH0250446B2 true JPH0250446B2 (ja) | 1990-11-02 |
Family
ID=14243271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57099281A Granted JPS58216218A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | アルバダ式逆ガリレオフアインダ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58216218A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60224484A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-08 | Nakano Vinegar Co Ltd | 食酢の製造法およびその装置 |
| KR100266756B1 (ko) * | 1991-09-19 | 2000-09-15 | 마츠모토 도루 | 알바더식 파인더 |
-
1982
- 1982-06-11 JP JP57099281A patent/JPS58216218A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58216218A (ja) | 1983-12-15 |
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