JPH0247248B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0247248B2 JPH0247248B2 JP57019418A JP1941882A JPH0247248B2 JP H0247248 B2 JPH0247248 B2 JP H0247248B2 JP 57019418 A JP57019418 A JP 57019418A JP 1941882 A JP1941882 A JP 1941882A JP H0247248 B2 JPH0247248 B2 JP H0247248B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- filter
- exhaust gas
- heater
- wire mesh
- self
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 39
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 27
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 24
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 3
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 92
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 54
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 54
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 24
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 7
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 5
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 4
- 230000008033 biological extinction Effects 0.000 description 3
- YXTPWUNVHCYOSP-UHFFFAOYSA-N bis($l^{2}-silanylidene)molybdenum Chemical compound [Si]=[Mo]=[Si] YXTPWUNVHCYOSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 229910021343 molybdenum disilicide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 3
- IXPNQXFRVYWDDI-UHFFFAOYSA-N 1-methyl-2,4-dioxo-1,3-diazinane-5-carboximidamide Chemical compound CN1CC(C(N)=N)C(=O)NC1=O IXPNQXFRVYWDDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 2
- 229910001260 Pt alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000728 ammonium alginate Substances 0.000 description 2
- 235000010407 ammonium alginate Nutrition 0.000 description 2
- KPGABFJTMYCRHJ-YZOKENDUSA-N ammonium alginate Chemical compound [NH4+].[NH4+].O1[C@@H](C([O-])=O)[C@@H](OC)[C@H](O)[C@H](O)[C@@H]1O[C@@H]1[C@@H](C([O-])=O)O[C@@H](O)[C@@H](O)[C@H]1O KPGABFJTMYCRHJ-YZOKENDUSA-N 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 235000019441 ethanol Nutrition 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 2
- 239000002075 main ingredient Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910001120 nichrome Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002984 plastic foam Substances 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 2
- 235000019422 polyvinyl alcohol Nutrition 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 235000010413 sodium alginate Nutrition 0.000 description 2
- 239000000661 sodium alginate Substances 0.000 description 2
- 229940005550 sodium alginate Drugs 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000010469 Glycine max Nutrition 0.000 description 1
- 244000068988 Glycine max Species 0.000 description 1
- 229910016006 MoSi Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001252 Pd alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000629 Rh alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HMDDXIMCDZRSNE-UHFFFAOYSA-N [C].[Si] Chemical compound [C].[Si] HMDDXIMCDZRSNE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MHPGUDLSTATOHA-UHFFFAOYSA-N [Si]([O-])([O-])([O-])O[Si]([O-])([O-])[O-].[Mo+6] Chemical compound [Si]([O-])([O-])([O-])O[Si]([O-])([O-])[O-].[Mo+6] MHPGUDLSTATOHA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- -1 alumina and silica Chemical compound 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 description 1
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
- F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
- F01N3/023—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles
- F01N3/027—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles using electric or magnetic heating means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
Description
[産業上の利用分野]
本発明はガス中に含まれる可燃性微粒子、特に
自動車の排ガス中に含まれるカーボン等の可燃性
微粒子を除去するためのフイルタ装置に関するも
のであり、更に詳しくはフイルタ自体に通電して
発熱させることにより、高濾過性を保持したま
ま、濾別した可燃性微粒子を効率的に燃焼するフ
イルタ装置に関するものである。 [従来の技術] 従来、例えば公害対策として自動車エンジンの
排ガス中に含まれるカーボン微粒子を除去するた
めの排気系または排気還流系の浄化装置の1つと
して、フイルタが用いられてきたが、長期の使用
ではカーボンが堆積して目詰りを起こし、圧力損
失を生ずるという欠点があつた。この欠点を解消
するものとしてフイルタの微粒子捕捉部位にニク
ロム線ヒータあるいは発熱金属層を組み合わせて
通電加熱したり、捕捉部位に燃料を噴射して燃料
の燃焼熱で加熱したり、高圧電極を設けて火花放
電により加熱したり、又、フイルタをカーボン繊
維とし、そのカーボン繊維に通電することにより
加熱して、カーボン微粒子を焼却し、目記まりを
防ぐ方法がとられていた。 [発明が解決しようとする問題点] しかし、ニクロム線を使用する場合は発熱面積
が少なくてエネルギ効率が悪く、又、フイルタへ
の取り付けも手間がかかるものであり、発熱金属
層を設ける場合は濾過の障害にならないように細
く小面積に設けなくてはならず、やはりエネルギ
効率が悪く、取り付けも手間がかかるものであ
り、排ガスにより昇温がうまくゆかない場合はエ
ンジンを止めてから、フイルタにたまつたカーボ
ン微粒子を燃焼させなければならないことも生じ
た。又、燃料噴射および高圧放電方法は格別に複
雑な装置を必要とし、エネルギを大量に消費し、
燃料による火災上の問題、放電によるフイルタの
損傷を生じ、又、カーボン繊維を使用したものは
繊維自体が燃焼により消失してしまう欠点を有し
ていた。 一方、同様な用途にセラミツクのハニカム構造
フイルタが知られており、このものは一般のフイ
ルタに比べ、目を細かくしても圧力損失が少なく
てすみ、しかもコンパクトであるので自動車の排
ガス用に好適なものであるが目詰りを生じた場
合、濾過面が広範囲にわたるので、フイルタを使
用部位より取りはずして全体を加熱処理し、カー
ボン微粒子を燃焼消滅させなくてはならなかつ
た。 これらの欠点を解消するものとして、多孔質セ
ラミツクフイルタを自己通電発熱型としたものが
考慮されており、このものは排ガス中のカーボン
微粒子をフイルタ全体に分散捕捉して圧力損失が
大きくならない内に、フイルタに通電することに
より、カーボン微粒子を燃焼消滅させるタイプの
フイルタ装置であるが、このものも、フイルタ装
置に流入する排ガスが、例えば、自動車が市街地
走行時であつたり、排ガスに再燃用の外気が混入
されていた場合などで、温度が低いと、フイルタ
特にフイルタの前面の温度を低下させ、その部分
では、カーボン微粒子が燃え残ることとなつて、
目詰まりを生じてしまうのでエンジンを止めて、
再度カーボン焼却処理が必要となつてしまう可能
性があつた。 更に堆積したカーボンは導電性が比較的高いの
で、排ガス管内に露出している加熱用電極や導線
の内、反接地側と排ガス管との間のシヨート・漏
電を生じさせ、通電加熱による焼却処理自体が不
可能となつてしまう場合があつた。 [発明の構成] 以上述べた課題を解決すべく本発明者らは、カ
ーボン微粒子によるシヨートや漏電を防止すると
ともに、エンジンを作動したままで、市街地走行
時等でもカーボンが燃え残ることがなく圧力損失
を悪化させず、又、そのために特に複雑な設備を
要せずに、効率的に可燃性微粒子を除去すること
を目的として、鋭意研究の結果、本発明を完成し
た。即ち、本発明の要旨とするところは、装置を
格納する筐体側を接地側とし、装置への通電によ
る加熱によつて排ガス中の可燃性粒子を除去する
排ガス用フイルタ装置であつて、自己通電発熱型
のフイルタの上流側に、該フイルタより排ガスと
の接触面積の大きい構造体をなす自己通電発熱型
の加熱器を配し、該加熱器の上流排ガス流入端面
を接地側の電極とするとともに、上記フイルタの
下流側排ガス流出端面を反接地側の電極とし、上
記フイルタと加熱器とを直列に接続して一体に形
成するとともに電気的にも直列に接続した排ガス
用フイルタ装置にある。 [実施例] 次に、図を参照しつつ説明する。 第1図及び第2図は自動車排ガス用フイルタ装
置に適用した本発明の第1実施例を示している。
ここにおいて、1は自己通電発電型セラミツクの
円筒形海綿状構造体からなる加熱器であり、2は
自己通電発熱型セラミツクの短円筒形海綿状構造
体からなるフイルタである。 上記の自己通電発熱型セラミツクの海綿状構造
体からなる加熱器1及びフイルタ2は各々の一端
面でセラミツクペーストにより焼き付け接合され
界面7を形成し、一体の構成をなしている。 そして加熱器1のもう一方の端面(上流側排ガ
ス流入端面)は金属質電極がメタライズ層3とし
て形成され、更にフイルタ2のもう一方の端面
(下流側排ガス流出端面)も金属質電極がメタラ
イド層4として形成されている。 上記メタライズ層3,4には各々ステンレス等
の円形波形金網5,6が一部ろう付けにより電気
的に接続された状態で接触し、金網5には導線1
2がろう付け部分12aにて電気的に接続され、
該導線12は碍子10を介して外筒9の外部にへ
導びかれ、スイツチ14を介して電源Eに接続さ
れているとともに、スイツチ14と電源Eとの間
で接地されている。 一方、金網6には導線13がろう付け部分13
aにて電気的に接続され、該導線13は碍子11
を介して外筒9の外部へ導びかれ、電源Eに接続
されている。 上記の構成において、金網5、メタライズ層
3、加熱器1、フイルタ2、メタライズ層4並び
金網6より円筒状積層体が形成され、該円筒状積
層体と導線12,13、スイツチ14及び電源E
とを接続すると直列の加熱回路となつて全体で排
ガスフイルタ装置を構成するのである。 前記円筒状積層体はセラミツクの絶縁筒8内に
納められて、外筒9に絶縁及び密着状態に挿入さ
れ、その後、係止片9a,9bを付設することに
より、外筒9中の所定の位置に保持される。 外筒9は排気管又は、排ガス還流管の1部であ
り、排気管に本装置が付設された場合には、排ガ
スの上流側Fはイグゾーストマニホールド側、下
流側Bは排気口側である。一方、排ガス還流管に
本装置が付設された場合には、排ガスの上流側F
はイグゾーストマニホールド側、下流側Bはイン
テークマニホールド側である。 以上の構成において、エンジンからのカーボン
微粒子を含んだ排ガスはイグゾーストマニホール
ドをそのまま通過して、点線で示すように、上流
方向Fより、フイルタ装置へ流入するが、金網5
及びメタライズ層3をそのまま通り抜け、孔目の
径が大きい自己通電発熱型セラミツク海綿状構造
体加熱器1に至り、排ガスは、カーボン微粒子を
含んだまま、加熱器1を通過する。 次いで、排ガスは加熱器1とフイルタ2との界
面7を通り抜け、孔目の径が小さい自己通電発熱
型セラミツク海綿状構成体フイルタ2に至り、こ
こで排ガス中に含まれているカーボン粒子がほと
んど捕捉される。そして排ガスはメタライズ層4
及び金網6を通り抜けて、フイルタ装置外へ排出
され、下流の排気口の方向Bに向かう。この結
果、カーボン微粒子はフイルタ2中に分散捕捉さ
れる。 このとき、スイツチ14をオンしておくことに
より、円筒状積層体の両端の金網5,6間に通電
されて、金網6、メタライズ層4、フイルタ2、
界面7、加熱器1、メタライズ層3及び金網5を
通つて電流が流れ、自己通電発熱性である加熱器
1及びフイルタ2が発熱する。 そして排ガスはまずフイルタ2の慮過にかかる
前に、加熱器1の孔の中を通過中に孔の壁面から
熱を吸収することにより高温となるので、排ガス
がフイルタ2に至つた時、フイルタ2特にフイル
タ2の排ガス上流側が排ガスにより冷却されるこ
とがなくてフイルタ2中におけるカーボン微粒子
の燃焼消滅が阻害されず、フイルタ2中に分散し
て捕捉されたカーボン微粒子が全て完全に燃焼
し、フイルタ2の目詰まりが発生することがない
のである。 また、第1図に示すように、車体側が接地(グ
ランド)側であり、更に金網5、メタライズ層3
及び導線12が接地側であり、一方、金網6、メ
タライズ層4及び導線13が反接地側である。従
つて、加熱器1の上流側排ガス流入端面が冷却さ
れ、カーボン微粒子が堆積しても、上流側は同じ
接地側であるのでシヨートや漏電が発生すること
がない。また、金網6、メタライズ層4及び導線
13は反接地側であるが、下流側であるので、そ
の排ガス中にはカーボン微粒子が燃焼されて含有
されておらず、カーボン微粒子の堆積がないの
で、シヨートや漏電が発生することがない。更
に、加熱器1とフイルタ2とが排ガスの流路を形
成するように直列に接続されるとともに、その対
向する端部同志(界面7)が接触して、電気的に
も直列に接続されている。従つて、加熱器1とフ
イルタ2との間に隙間がないので、排ガスの流れ
がスムーズで圧力損失が少なく、カーボン微粒子
等が堆積しにくいという効果がある。また、加熱
器1とフイルタ2とを独立して配線するのではな
いので、配線用のリード線等が不要になり、カー
ボン微粒子が付着しても、周辺の管壁等との間の
シヨートや漏電が生じにくいという利点がある。
更に、加熱器1とフイルタ2とを接触させるだけ
で電気的に直列に構成されるので、構造が簡単で
あり、その点からもシヨートや漏電が防止できる
という効果がある。 上記の海綿状構造体は排ガス中のカーボン微粒
子が濾別されずに排ガスと共に通過するような大
きさの孔目径のものが、加熱器用として選ばれ、
1〜3mmの孔目の径が適当であり、一方、排ガス
中のカーボン微粒子がほとんど全部濾別され、排
ガスのみが通過するような大きさの孔目径のもの
が、フイルタ用として選ばれ、0.1〜1mmの孔目
の径が適当である。 次に第3図に本発明の第2実施例を示す。 ここにおいて、21は自己通電発熱型セラミツ
クの短円筒形海綿状構造体からなる加熱器であ
り、22は自己通電発熱型セラミツクの短円筒形
海綿状構造体からなるフイルタである。 これら加熱器21及びフイルタ22の端面には
各々金属質電極がメタライズ層23,24,2
5,26として形成されている。そして加熱器2
1の片方のメタライズ層23に、その一面が重な
り合うようにステンレス等の円形波形金網27が
接触状態にあり、一方フイルタ22の片方のメタ
ライズ層26に一面が重なり合うようにステンレ
ス等の円形波形金網29が接触状態にあり、場合
により金網27,29は各々部分的にメタライズ
層23,26にろう付けにより電気的に接続され
ている。 更に加熱器21のもう一方のメタライズ層24
とフイルタ22のもう一方のメタライズ層25と
に挾まれてステンレス等の円形波形金網28の表
裏が各々メタライズ層24,25と接触状態にあ
り、場合により金網28は部分的にメタライズ層
24,25にろう付けにより電気的に接続されて
いる。 一方、金網27,29には各々導線30,31
がろう付け部分32,33にて接合され、碍子3
9,40を介して、絶縁的に外筒36の外部へ導
かれている。そして導線30は、電源Eの一方の
極へスイツチ7を介して接続され、電源Eとスイ
ツチ7の間で車体に接地されている。一方、導線
6bは電源Eの他方の極へ接続されている。 上記の構成において、金網27、加熱器21、
金網28、フイルタ22及び金網29より円筒状
積層体が形成され、該円筒状積層体と導線30,
31、スイツチ34及び電源Eとを接続すると加
熱回路となり、全体で排ガスフイルタ装置を構成
するのである。 前記円筒状積層体はセラミツクの絶縁筒35内
に納められて、外筒36に絶縁及び密着状態に挿
入され、外筒36の鍔部36bと結合している接
合管38の鍔部38aと絶縁環37との間に記設
されたバネ材19の押圧力により、円筒状積層体
は絶縁環37を介して、絶縁筒35の係止部35
aに付勢され、更に絶縁筒35が外筒36の内部
に付設された係止突条36a方向に付勢されるこ
とにより、支持されている。 外筒36は排気管又は、排ガス還流管の一部分
であつてもよいし、本発明の排ガス用フイルタ装
置の外筒として独立に成形し、排気管又は排ガス
還流管に組み込んでもよい。排気管に本装置が付
設された場合は、排ガスの上流側Fはイグゾース
トマニホールド側、下流側Bは排気口側である。
一方、排ガス還流管に本装置が付設された場合に
は、排ガスの上流側Fはイグゾーストマニホール
ド側、下流側Bはインテークマニホールド側であ
る。 以上の構成において、エンジンからのカーボン
微粒子を含んだ排ガスはイグゾーストマニホール
ドをそのまま通過して、点線で示すように上流方
向Fより、フイルタ装置へ流入するが、金網27
及びメタライズ層23をそのまま通り抜け、孔目
の径が大きい自己通電発熱型セラミツク海綿状構
造体加熱器21に至り、排ガスはカーボン微粒子
を含んだまま、加熱器21を通過する。 次いで、排ガスは加熱器21のもう一方のメタ
ライズ層を24を通過し、金網28及びフイルタ
22のメタライズ層25をも通過し、孔目の径の
小さい自己通電発熱型セラミツク海綿状構造体フ
イルタ22に至り、ここで排ガス中に含まれてい
るカーボン微粒子がフイルタ22中の孔の各所で
そのほとんどが捕捉される。その後、排ガスはフ
イルタのもう一方のメタライズ層の26及び金網
29を通過して、フイルタ装置外へ排出され、下
流の排気口の方向Bへ向かう。つまり、排ガス中
のカーボン微粒子はフイルタ22中に分散して残
留することとなる。 このとき、スイツチ34をオンしておくことに
より、円筒状積層体の両端の金網27,29間に
通電されて、金網29、メタライズ層26、フイ
ルタ22、メタライズ層25、金網28、メタラ
イズ層24、加熱器21、メタライズ層23、及
び金網27を通つて電流が流れ、自己通電発熱性
である加熱器21及びフイルタ22が発熱する。 第1実施例と同様に排ガスはまずフイルタ22
での濾過にかかる前に加熱器21で高温に熱せら
れるので、排ガスがフイルタ22に至つた時、フ
イルタ22、特にフイルタ22の排ガス上流側が
排ガスにより冷却されることがない。また第1実
施例と同様にカーボン微粒子の堆積によるシヨー
ト・漏電も防止できる。従つて、フイルタ22中
におけるカーボン微粒子の燃焼消滅が阻害され
ず、フイルタ22中に分散して捕捉されたカーボ
ン微粒子が全て完全に燃焼し、フイルタ22の目
詰まりが発生することがないのである。 これらの海綿状構造体の孔目の径は、第1実施
例と同様に加熱器としては1〜3mm、フイルタと
しては0.1〜1mmが適当である。 本実施例は第1実施例と比較して、同じ加熱器
及びフイルタを使えば、カーボン微粒子の捕捉及
び燃焼効果は同様であるが、加熱器とフイルタと
を直接接合する必要がないので円筒状積層体の製
造が簡単である。 次に第4図及び第5図に本発明の第3実施例を
示す。 ここにおいて、41は自己通電発熱性セラミツ
クの円筒形ハニカム状構造体からなる加熱器であ
り、42は自己通電発熱型セラミツクの短円筒形
海綿状構造体からなるフイルタである。 この加熱器41の端面とフイルタ42の格子状
端面には各々金属質電極がメタライズ層43,4
4,45,46として形成されている。 加熱器41のメタライズ層44とフイルタ42
のメタライズ層45とに挾まれてステンレス等の
円形波形金網48の表裏が各々メタライズ層4
4,45と接触状態にあり、場合により金網48
は部分的にメタライズ層44,45にろう付けに
より電気的に接続されている。 加熱器のもう一方の格子状端面のメタライズ層
43に、その一面が重なり合うようにステンレス
等の円形波形金網27が接触状態にあり、場合に
より金網27は部分的にメタライズ層28aに、
ろう付けにより電気的に接続されている。 同様にフイルタ42のもう一方の端面のメタラ
イズ層46に、その一面が重なり合うようにステ
ンレス等の円形波形金網49が接触状態にあり、
場合により金網49は部分的にメタライズ層46
に、ろう付けにより電気的に接続されている。 上記、金網47,49には各々導線57,58
がろう付け部分57a,58aにて電気的に接続
され、碍子59,60を介して、絶縁的に外筒5
3の外部へ導出されている。 導線57は電源Eの一方の極へスイツチ61を
介して接続され、電源Eとスイツチ61の間で車
体に接地されている。一方、導線58は電源Eの
他の極へ接続されている。 上記の構成において、金網47、ハニカム状加
熱器41、金網48、海綿状フイルタ42及び金
網49により円筒状積層体が形成され、該円筒状
積層体と導線57,58、スイツチ34及び電源
Eとも接続すると加熱回路となり、全体で排ガス
用フイルタ装置を構成するのである。 前記円筒状積層体はセラミツクの絶縁筒52内
に納められて、外筒53に絶縁及び密着状態に挿
入され、外筒53の鍔部53bと結合している接
続管55の鍔部56と絶縁環54との間に配設さ
れたバネ材62の押圧力により、絶縁環54を介
して絶縁環52の係止部52aに付勢され、更に
外筒53の内部に付設された係止突条条53a方
向に付勢されることにより支持されている。 外筒53は排気管又は排ガス還流管の一部分で
あつてもよいし、本発明の排ガス用フイルタ装置
の外筒として独立に成形し、排気管又は排ガス還
流管に組み込んでもよい。排気管に本装置が付設
された場合には、排ガスの上流側Fはイグゾース
トマニホールド側、下流側Bは排気口側である。
一方排ガス環流管に本装置が付設された場合に
は、排ガスの上流側Fはイグゾーストマニホール
ド側、下流側Bはインテークマニホールド側であ
る。 以上の構成において、エンジンからのカーボン
微粒子を含んだ排ガスはイグゾーストマニホール
ドをそのまま通過して、点線で示すように上流方
向Fより、フイルタ装置へ流入するが、金網47
をそのまま通り抜け、自己通電発熱型セラミツク
ハニカム状構造体加熱器41に至り、排ガスはカ
ーボン微粒子を含んだまま、加熱器41の壁50
で支切られた導通孔51を通過する。 次いで排ガスは金網48及びフイルタ42のメ
タライズ層45を通過し、孔目の径の小さい自己
通電発熱型セラミツク海綿状構造体フイルタ42
に至り、ここで排ガス中に含まれているカーボン
微粒子がフイルタ42中の孔の各所でそのほとん
どが捕捉される。その後、排ガスはフイルタの一
方のメタライズ層46及び金網49を通過して、
フイルタ装置外へ排出され、下流の排気口の方向
Bへ向かう。つまり、排ガス中のカーボン微粒子
はフイルタ42中に分散して残留することとな
る。 このとき、スイツチ61をオンしておくことに
より、円筒状積層体の両端の金網47,49間に
通電されて、金網49、メタライズ層46、フイ
ルタ42、メタライズ層45、金網48、メタラ
イズ層44、加熱器41、メタライズ層43及び
金網47を通つて電流が流れ、自己通電発熱性で
ある加熱器41及びフイルタ42が発生する。 そして第1実施例と同様に、排ガスはまずフイ
ルタ42の濾過にかかる前に加熱器41の導通孔
51を通過中に、壁50から熱を吸収することに
より高温となるので、排ガスがフイルタ42に至
つた時、フイルタ42、特にフイルタ42の排ガ
ス上流側が排ガスにより冷却されることがない。
また第1実施例と同様にカーボン微粒子の堆積に
よるシヨート・漏電も防止できる。従つて、フイ
ルタ42中におけるカーボン微粒子の燃焼消滅が
阻止されず、フイルタ42中に分散して捕捉され
たカーボン微粒子が全て完全に燃焼し、フイルタ
42の目詰まりが発生することがないのである。 ここで使用される加熱器41のハニカム状構造
体の導電孔51の大きさは20〜200セル/in2に設
定することが、排ガスを十分加熱する上で適当で
ある。又、フイルタ42の海綿状構造体の孔目の
径は20〜50セル/in(約0.1〜1mmの孔径)が適当
である。 第3実施例は、第1、2実施例に比較して排ガ
スの通路が大き通過しやすいので圧力損失がより
少なくてすむ。 上記の各々の実施例において、加熱器あるいは
フイルタとして使われる海綿状構造体は、連通孔
を分布状に有する自己通電発熱型導電性セラミツ
クであるが海綿状構造体以外に多数の自己通電発
熱型導電性セラミツク線状素体の集合構造体、例
えば、フエルト状若しくは織布状成形体をフイル
タあるいは加熱器として使用できる。 上記の海綿状構造体の製造方法は、組成を焼成
時に海綿状となるように配合された生のセラミツ
クを使つて焼成製造する以外に、例えば、次の如
く成される。 炭素珪素あるいは二珪素モリブデン等の主成分
の他に、アルミナ、シリカ等の原硫微粉末、アル
ギン酸ソーダ、アルギン酸アンモン、ポリビニー
ルアルコール等の有機バインダー、水、エチルア
ルコール等の溶剤を加えて混練して泥漿状調合物
を作り、その中に所定の目の細かさをもつ、目的
とする所定形状のポリウレタン等のプラスチツク
フオームを浸漬し、乾燥後大気雰囲気あるいは窒
素雰囲気下1600℃前後で焼成するとにより得られ
る。 上記の海綿状構造体製造方法において、プラス
チツクフオームとして、2種類の目の細かさをも
つフオームを、予め接合した形で泥漿状調合物に
浸漬、乾燥した後、あるいは2種のフオームを
別々に浸漬乾燥後更に泥漿状調合物で接合した
後、焼成することにより、第1実施例における加
熱器とフイルタとを一体とした海綿状構造体を製
造することができる。 金属質電極手段は海綿状構造体あるいはハニカ
ム状構造体の両端面に、例えば、白金等の金属粉
末ペーストあるいはニツケル、コバルト等の珪素
との粉末ペースト混合物を焼き付けることにより
形成される。この場合、特に、海綿状構造体など
は端面全面に形成しなくても、格子状、縞状等に
形成してもよい。 又、ハニカム状構造体を製造するには、例えば
次のようになされる。炭化珪素あるいは二珪化モ
リブデン等の主成分の他に、アルミナ、シリカ等
の原料微粉末、アルギン酸ソーダ、アルギン酸ア
ンモン、ポリビニールアルコール等の有機バイン
ダー、水、エチルアルコール等の溶剤を加えて混
練して調合物を作り、これを貫通孔の断面形状が
三角形、四角形、六角形等の多角形及び円形、楕
円形等の所定の形状を構成するように多数のスリ
ツトからなるダイズより押し出すことにより一体
構造の長尺物を得、該長尺物を必要な長さに切断
することにより生のハニカム状構造体を得ること
ができる。又、ハニカム状構造体の導通孔の形状
は四角柱、六角柱、三角柱等の各種の形態を選択
することが可能である。 上記したごとく、使用されるセラミツク原料
は、炭化珪素(化学式SiC)あるいは二珪化モリ
ブデン(化学式MoSi2)等を主成分とするものが
使用されるが、特に二珪化モリブデンを主成分と
したものは温度に対する電気抵抗の変化が、使用
される全温度領域で優れた正特性を示すので温度
調節がしやすい。 電極を設ける部分は、円筒状積層体の両端面の
全面とは限らず、例えば網目状になるように設け
る場合も含む。 円筒状積層体の両端面に電極を設けると、排ガ
ス流動方向と電流方向とが平行であり、しかも加
熱器とフイルタが電気的に直列に接続されている
ので、特に加熱器及びフイルタに二珪化モリブデ
ン等の正特性を有する自己通電発熱型セラミツク
を採用した場合、加熱器の側、特に排ガスが流入
する前面は比較的低温となる。従つて加熱器の電
気抵抗値が下がり、全体として電流量が増加し、
そのためフイルタ部分の発熱量がより増加して全
体として温度は低下せず、カーボン微粒子が燃え
残ることがなく目詰まりしない。 また、この多孔質フイルタの全体または一部分
の表面部に白金、白金とロジウムの混合または合
金、白金とパラジウムの混合または合金などの触
媒金属を分布状に担持させておくことは、カーボ
ンの焼却をより低い温度で行うことができるので
有利となる。これは、たとえば、多孔質壁構造体
を触媒金属の酸もしくは塩の液に浸漬後、比較的
高い温度で加熱処理することによつて得ることが
できる。 [効果] 以上説明した如く、本発明の排ガスフイルタ装
置は、予め排ガスを排ガスとの接触面積の大きい
自己通電発熱型加熱器により、速やかに加熱昇温
することができ、カーボン堆積によるシヨート・
漏電も防止できる構造である。従つて、フイル
タ、特にフイルタの前面(上流側端面)の温度を
低下させることなく、十分な加熱がなされ、フイ
ルタ中でのカーボン微粒子の燃焼を完全なものと
できるので、自動車の運動中においても、カーボ
ン微粒子をフイルタから除去でき、排ガスの目詰
まりを防いで、エンジン出力がフイルタ部位で圧
力損失によつて低下するのを防止ぐことができる
のである。 また、筐体側が接地側であり、更に加熱器の上
流端面が接地側であり、フイルタの下流側の端面
が反接地側である。従つて、上流側端面にカーボ
ン微粒子が堆積しても、上流側は同じ接地側であ
るのでシヨートや漏電が発生することがない。ま
た、下流側端面は反接地側であるが、下流側であ
るので、その排ガス中にはカーボン微粒子が燃焼
されて含有されておらず、カーボン微粒子の堆積
がないので、シヨートや漏電が発生することがな
い、更に、加熱器とフイルタとが直列に接続され
一体に形成されるとともに電気的にも直列に接続
されている。従つて、加熱器とフイルタとの隙間
がないので、排ガスの流れがスムーズで圧力損失
が少なく、カーボン微粒子等が堆積しにくいとい
う効果がある。また、加熱器とフイルタとを独立
して配線するのではないので、例えば配線用のリ
ード線等が不要になり、カーボン微粒子が付着し
ても、周辺の管壁等との間のシヨートや漏電が生
じにくいという利点がある。更に、加熱器とフイ
ルタとを接触させるだけで電気的に直列に構成さ
れるので、構造が簡単であり、その点からもシヨ
ートや漏電が防止できるという効果がある。 次に従来例との比較試験について述べる。 比較試験 排ガス用フイルタ装置は第1表に示す仕様の第
3実施例と同じもの、比較例としては、加熱器部
分が存在しない以外は全て第1実施例と同じもの
を使用し、常温空気の流量毎分1.5F^を排ガス流量
とみなして、加熱器側から流し込んで、圧力損
失、飽和消費電力及び飽和温度を測定した。
自動車の排ガス中に含まれるカーボン等の可燃性
微粒子を除去するためのフイルタ装置に関するも
のであり、更に詳しくはフイルタ自体に通電して
発熱させることにより、高濾過性を保持したま
ま、濾別した可燃性微粒子を効率的に燃焼するフ
イルタ装置に関するものである。 [従来の技術] 従来、例えば公害対策として自動車エンジンの
排ガス中に含まれるカーボン微粒子を除去するた
めの排気系または排気還流系の浄化装置の1つと
して、フイルタが用いられてきたが、長期の使用
ではカーボンが堆積して目詰りを起こし、圧力損
失を生ずるという欠点があつた。この欠点を解消
するものとしてフイルタの微粒子捕捉部位にニク
ロム線ヒータあるいは発熱金属層を組み合わせて
通電加熱したり、捕捉部位に燃料を噴射して燃料
の燃焼熱で加熱したり、高圧電極を設けて火花放
電により加熱したり、又、フイルタをカーボン繊
維とし、そのカーボン繊維に通電することにより
加熱して、カーボン微粒子を焼却し、目記まりを
防ぐ方法がとられていた。 [発明が解決しようとする問題点] しかし、ニクロム線を使用する場合は発熱面積
が少なくてエネルギ効率が悪く、又、フイルタへ
の取り付けも手間がかかるものであり、発熱金属
層を設ける場合は濾過の障害にならないように細
く小面積に設けなくてはならず、やはりエネルギ
効率が悪く、取り付けも手間がかかるものであ
り、排ガスにより昇温がうまくゆかない場合はエ
ンジンを止めてから、フイルタにたまつたカーボ
ン微粒子を燃焼させなければならないことも生じ
た。又、燃料噴射および高圧放電方法は格別に複
雑な装置を必要とし、エネルギを大量に消費し、
燃料による火災上の問題、放電によるフイルタの
損傷を生じ、又、カーボン繊維を使用したものは
繊維自体が燃焼により消失してしまう欠点を有し
ていた。 一方、同様な用途にセラミツクのハニカム構造
フイルタが知られており、このものは一般のフイ
ルタに比べ、目を細かくしても圧力損失が少なく
てすみ、しかもコンパクトであるので自動車の排
ガス用に好適なものであるが目詰りを生じた場
合、濾過面が広範囲にわたるので、フイルタを使
用部位より取りはずして全体を加熱処理し、カー
ボン微粒子を燃焼消滅させなくてはならなかつ
た。 これらの欠点を解消するものとして、多孔質セ
ラミツクフイルタを自己通電発熱型としたものが
考慮されており、このものは排ガス中のカーボン
微粒子をフイルタ全体に分散捕捉して圧力損失が
大きくならない内に、フイルタに通電することに
より、カーボン微粒子を燃焼消滅させるタイプの
フイルタ装置であるが、このものも、フイルタ装
置に流入する排ガスが、例えば、自動車が市街地
走行時であつたり、排ガスに再燃用の外気が混入
されていた場合などで、温度が低いと、フイルタ
特にフイルタの前面の温度を低下させ、その部分
では、カーボン微粒子が燃え残ることとなつて、
目詰まりを生じてしまうのでエンジンを止めて、
再度カーボン焼却処理が必要となつてしまう可能
性があつた。 更に堆積したカーボンは導電性が比較的高いの
で、排ガス管内に露出している加熱用電極や導線
の内、反接地側と排ガス管との間のシヨート・漏
電を生じさせ、通電加熱による焼却処理自体が不
可能となつてしまう場合があつた。 [発明の構成] 以上述べた課題を解決すべく本発明者らは、カ
ーボン微粒子によるシヨートや漏電を防止すると
ともに、エンジンを作動したままで、市街地走行
時等でもカーボンが燃え残ることがなく圧力損失
を悪化させず、又、そのために特に複雑な設備を
要せずに、効率的に可燃性微粒子を除去すること
を目的として、鋭意研究の結果、本発明を完成し
た。即ち、本発明の要旨とするところは、装置を
格納する筐体側を接地側とし、装置への通電によ
る加熱によつて排ガス中の可燃性粒子を除去する
排ガス用フイルタ装置であつて、自己通電発熱型
のフイルタの上流側に、該フイルタより排ガスと
の接触面積の大きい構造体をなす自己通電発熱型
の加熱器を配し、該加熱器の上流排ガス流入端面
を接地側の電極とするとともに、上記フイルタの
下流側排ガス流出端面を反接地側の電極とし、上
記フイルタと加熱器とを直列に接続して一体に形
成するとともに電気的にも直列に接続した排ガス
用フイルタ装置にある。 [実施例] 次に、図を参照しつつ説明する。 第1図及び第2図は自動車排ガス用フイルタ装
置に適用した本発明の第1実施例を示している。
ここにおいて、1は自己通電発電型セラミツクの
円筒形海綿状構造体からなる加熱器であり、2は
自己通電発熱型セラミツクの短円筒形海綿状構造
体からなるフイルタである。 上記の自己通電発熱型セラミツクの海綿状構造
体からなる加熱器1及びフイルタ2は各々の一端
面でセラミツクペーストにより焼き付け接合され
界面7を形成し、一体の構成をなしている。 そして加熱器1のもう一方の端面(上流側排ガ
ス流入端面)は金属質電極がメタライズ層3とし
て形成され、更にフイルタ2のもう一方の端面
(下流側排ガス流出端面)も金属質電極がメタラ
イド層4として形成されている。 上記メタライズ層3,4には各々ステンレス等
の円形波形金網5,6が一部ろう付けにより電気
的に接続された状態で接触し、金網5には導線1
2がろう付け部分12aにて電気的に接続され、
該導線12は碍子10を介して外筒9の外部にへ
導びかれ、スイツチ14を介して電源Eに接続さ
れているとともに、スイツチ14と電源Eとの間
で接地されている。 一方、金網6には導線13がろう付け部分13
aにて電気的に接続され、該導線13は碍子11
を介して外筒9の外部へ導びかれ、電源Eに接続
されている。 上記の構成において、金網5、メタライズ層
3、加熱器1、フイルタ2、メタライズ層4並び
金網6より円筒状積層体が形成され、該円筒状積
層体と導線12,13、スイツチ14及び電源E
とを接続すると直列の加熱回路となつて全体で排
ガスフイルタ装置を構成するのである。 前記円筒状積層体はセラミツクの絶縁筒8内に
納められて、外筒9に絶縁及び密着状態に挿入さ
れ、その後、係止片9a,9bを付設することに
より、外筒9中の所定の位置に保持される。 外筒9は排気管又は、排ガス還流管の1部であ
り、排気管に本装置が付設された場合には、排ガ
スの上流側Fはイグゾーストマニホールド側、下
流側Bは排気口側である。一方、排ガス還流管に
本装置が付設された場合には、排ガスの上流側F
はイグゾーストマニホールド側、下流側Bはイン
テークマニホールド側である。 以上の構成において、エンジンからのカーボン
微粒子を含んだ排ガスはイグゾーストマニホール
ドをそのまま通過して、点線で示すように、上流
方向Fより、フイルタ装置へ流入するが、金網5
及びメタライズ層3をそのまま通り抜け、孔目の
径が大きい自己通電発熱型セラミツク海綿状構造
体加熱器1に至り、排ガスは、カーボン微粒子を
含んだまま、加熱器1を通過する。 次いで、排ガスは加熱器1とフイルタ2との界
面7を通り抜け、孔目の径が小さい自己通電発熱
型セラミツク海綿状構成体フイルタ2に至り、こ
こで排ガス中に含まれているカーボン粒子がほと
んど捕捉される。そして排ガスはメタライズ層4
及び金網6を通り抜けて、フイルタ装置外へ排出
され、下流の排気口の方向Bに向かう。この結
果、カーボン微粒子はフイルタ2中に分散捕捉さ
れる。 このとき、スイツチ14をオンしておくことに
より、円筒状積層体の両端の金網5,6間に通電
されて、金網6、メタライズ層4、フイルタ2、
界面7、加熱器1、メタライズ層3及び金網5を
通つて電流が流れ、自己通電発熱性である加熱器
1及びフイルタ2が発熱する。 そして排ガスはまずフイルタ2の慮過にかかる
前に、加熱器1の孔の中を通過中に孔の壁面から
熱を吸収することにより高温となるので、排ガス
がフイルタ2に至つた時、フイルタ2特にフイル
タ2の排ガス上流側が排ガスにより冷却されるこ
とがなくてフイルタ2中におけるカーボン微粒子
の燃焼消滅が阻害されず、フイルタ2中に分散し
て捕捉されたカーボン微粒子が全て完全に燃焼
し、フイルタ2の目詰まりが発生することがない
のである。 また、第1図に示すように、車体側が接地(グ
ランド)側であり、更に金網5、メタライズ層3
及び導線12が接地側であり、一方、金網6、メ
タライズ層4及び導線13が反接地側である。従
つて、加熱器1の上流側排ガス流入端面が冷却さ
れ、カーボン微粒子が堆積しても、上流側は同じ
接地側であるのでシヨートや漏電が発生すること
がない。また、金網6、メタライズ層4及び導線
13は反接地側であるが、下流側であるので、そ
の排ガス中にはカーボン微粒子が燃焼されて含有
されておらず、カーボン微粒子の堆積がないの
で、シヨートや漏電が発生することがない。更
に、加熱器1とフイルタ2とが排ガスの流路を形
成するように直列に接続されるとともに、その対
向する端部同志(界面7)が接触して、電気的に
も直列に接続されている。従つて、加熱器1とフ
イルタ2との間に隙間がないので、排ガスの流れ
がスムーズで圧力損失が少なく、カーボン微粒子
等が堆積しにくいという効果がある。また、加熱
器1とフイルタ2とを独立して配線するのではな
いので、配線用のリード線等が不要になり、カー
ボン微粒子が付着しても、周辺の管壁等との間の
シヨートや漏電が生じにくいという利点がある。
更に、加熱器1とフイルタ2とを接触させるだけ
で電気的に直列に構成されるので、構造が簡単で
あり、その点からもシヨートや漏電が防止できる
という効果がある。 上記の海綿状構造体は排ガス中のカーボン微粒
子が濾別されずに排ガスと共に通過するような大
きさの孔目径のものが、加熱器用として選ばれ、
1〜3mmの孔目の径が適当であり、一方、排ガス
中のカーボン微粒子がほとんど全部濾別され、排
ガスのみが通過するような大きさの孔目径のもの
が、フイルタ用として選ばれ、0.1〜1mmの孔目
の径が適当である。 次に第3図に本発明の第2実施例を示す。 ここにおいて、21は自己通電発熱型セラミツ
クの短円筒形海綿状構造体からなる加熱器であ
り、22は自己通電発熱型セラミツクの短円筒形
海綿状構造体からなるフイルタである。 これら加熱器21及びフイルタ22の端面には
各々金属質電極がメタライズ層23,24,2
5,26として形成されている。そして加熱器2
1の片方のメタライズ層23に、その一面が重な
り合うようにステンレス等の円形波形金網27が
接触状態にあり、一方フイルタ22の片方のメタ
ライズ層26に一面が重なり合うようにステンレ
ス等の円形波形金網29が接触状態にあり、場合
により金網27,29は各々部分的にメタライズ
層23,26にろう付けにより電気的に接続され
ている。 更に加熱器21のもう一方のメタライズ層24
とフイルタ22のもう一方のメタライズ層25と
に挾まれてステンレス等の円形波形金網28の表
裏が各々メタライズ層24,25と接触状態にあ
り、場合により金網28は部分的にメタライズ層
24,25にろう付けにより電気的に接続されて
いる。 一方、金網27,29には各々導線30,31
がろう付け部分32,33にて接合され、碍子3
9,40を介して、絶縁的に外筒36の外部へ導
かれている。そして導線30は、電源Eの一方の
極へスイツチ7を介して接続され、電源Eとスイ
ツチ7の間で車体に接地されている。一方、導線
6bは電源Eの他方の極へ接続されている。 上記の構成において、金網27、加熱器21、
金網28、フイルタ22及び金網29より円筒状
積層体が形成され、該円筒状積層体と導線30,
31、スイツチ34及び電源Eとを接続すると加
熱回路となり、全体で排ガスフイルタ装置を構成
するのである。 前記円筒状積層体はセラミツクの絶縁筒35内
に納められて、外筒36に絶縁及び密着状態に挿
入され、外筒36の鍔部36bと結合している接
合管38の鍔部38aと絶縁環37との間に記設
されたバネ材19の押圧力により、円筒状積層体
は絶縁環37を介して、絶縁筒35の係止部35
aに付勢され、更に絶縁筒35が外筒36の内部
に付設された係止突条36a方向に付勢されるこ
とにより、支持されている。 外筒36は排気管又は、排ガス還流管の一部分
であつてもよいし、本発明の排ガス用フイルタ装
置の外筒として独立に成形し、排気管又は排ガス
還流管に組み込んでもよい。排気管に本装置が付
設された場合は、排ガスの上流側Fはイグゾース
トマニホールド側、下流側Bは排気口側である。
一方、排ガス還流管に本装置が付設された場合に
は、排ガスの上流側Fはイグゾーストマニホール
ド側、下流側Bはインテークマニホールド側であ
る。 以上の構成において、エンジンからのカーボン
微粒子を含んだ排ガスはイグゾーストマニホール
ドをそのまま通過して、点線で示すように上流方
向Fより、フイルタ装置へ流入するが、金網27
及びメタライズ層23をそのまま通り抜け、孔目
の径が大きい自己通電発熱型セラミツク海綿状構
造体加熱器21に至り、排ガスはカーボン微粒子
を含んだまま、加熱器21を通過する。 次いで、排ガスは加熱器21のもう一方のメタ
ライズ層を24を通過し、金網28及びフイルタ
22のメタライズ層25をも通過し、孔目の径の
小さい自己通電発熱型セラミツク海綿状構造体フ
イルタ22に至り、ここで排ガス中に含まれてい
るカーボン微粒子がフイルタ22中の孔の各所で
そのほとんどが捕捉される。その後、排ガスはフ
イルタのもう一方のメタライズ層の26及び金網
29を通過して、フイルタ装置外へ排出され、下
流の排気口の方向Bへ向かう。つまり、排ガス中
のカーボン微粒子はフイルタ22中に分散して残
留することとなる。 このとき、スイツチ34をオンしておくことに
より、円筒状積層体の両端の金網27,29間に
通電されて、金網29、メタライズ層26、フイ
ルタ22、メタライズ層25、金網28、メタラ
イズ層24、加熱器21、メタライズ層23、及
び金網27を通つて電流が流れ、自己通電発熱性
である加熱器21及びフイルタ22が発熱する。 第1実施例と同様に排ガスはまずフイルタ22
での濾過にかかる前に加熱器21で高温に熱せら
れるので、排ガスがフイルタ22に至つた時、フ
イルタ22、特にフイルタ22の排ガス上流側が
排ガスにより冷却されることがない。また第1実
施例と同様にカーボン微粒子の堆積によるシヨー
ト・漏電も防止できる。従つて、フイルタ22中
におけるカーボン微粒子の燃焼消滅が阻害され
ず、フイルタ22中に分散して捕捉されたカーボ
ン微粒子が全て完全に燃焼し、フイルタ22の目
詰まりが発生することがないのである。 これらの海綿状構造体の孔目の径は、第1実施
例と同様に加熱器としては1〜3mm、フイルタと
しては0.1〜1mmが適当である。 本実施例は第1実施例と比較して、同じ加熱器
及びフイルタを使えば、カーボン微粒子の捕捉及
び燃焼効果は同様であるが、加熱器とフイルタと
を直接接合する必要がないので円筒状積層体の製
造が簡単である。 次に第4図及び第5図に本発明の第3実施例を
示す。 ここにおいて、41は自己通電発熱性セラミツ
クの円筒形ハニカム状構造体からなる加熱器であ
り、42は自己通電発熱型セラミツクの短円筒形
海綿状構造体からなるフイルタである。 この加熱器41の端面とフイルタ42の格子状
端面には各々金属質電極がメタライズ層43,4
4,45,46として形成されている。 加熱器41のメタライズ層44とフイルタ42
のメタライズ層45とに挾まれてステンレス等の
円形波形金網48の表裏が各々メタライズ層4
4,45と接触状態にあり、場合により金網48
は部分的にメタライズ層44,45にろう付けに
より電気的に接続されている。 加熱器のもう一方の格子状端面のメタライズ層
43に、その一面が重なり合うようにステンレス
等の円形波形金網27が接触状態にあり、場合に
より金網27は部分的にメタライズ層28aに、
ろう付けにより電気的に接続されている。 同様にフイルタ42のもう一方の端面のメタラ
イズ層46に、その一面が重なり合うようにステ
ンレス等の円形波形金網49が接触状態にあり、
場合により金網49は部分的にメタライズ層46
に、ろう付けにより電気的に接続されている。 上記、金網47,49には各々導線57,58
がろう付け部分57a,58aにて電気的に接続
され、碍子59,60を介して、絶縁的に外筒5
3の外部へ導出されている。 導線57は電源Eの一方の極へスイツチ61を
介して接続され、電源Eとスイツチ61の間で車
体に接地されている。一方、導線58は電源Eの
他の極へ接続されている。 上記の構成において、金網47、ハニカム状加
熱器41、金網48、海綿状フイルタ42及び金
網49により円筒状積層体が形成され、該円筒状
積層体と導線57,58、スイツチ34及び電源
Eとも接続すると加熱回路となり、全体で排ガス
用フイルタ装置を構成するのである。 前記円筒状積層体はセラミツクの絶縁筒52内
に納められて、外筒53に絶縁及び密着状態に挿
入され、外筒53の鍔部53bと結合している接
続管55の鍔部56と絶縁環54との間に配設さ
れたバネ材62の押圧力により、絶縁環54を介
して絶縁環52の係止部52aに付勢され、更に
外筒53の内部に付設された係止突条条53a方
向に付勢されることにより支持されている。 外筒53は排気管又は排ガス還流管の一部分で
あつてもよいし、本発明の排ガス用フイルタ装置
の外筒として独立に成形し、排気管又は排ガス還
流管に組み込んでもよい。排気管に本装置が付設
された場合には、排ガスの上流側Fはイグゾース
トマニホールド側、下流側Bは排気口側である。
一方排ガス環流管に本装置が付設された場合に
は、排ガスの上流側Fはイグゾーストマニホール
ド側、下流側Bはインテークマニホールド側であ
る。 以上の構成において、エンジンからのカーボン
微粒子を含んだ排ガスはイグゾーストマニホール
ドをそのまま通過して、点線で示すように上流方
向Fより、フイルタ装置へ流入するが、金網47
をそのまま通り抜け、自己通電発熱型セラミツク
ハニカム状構造体加熱器41に至り、排ガスはカ
ーボン微粒子を含んだまま、加熱器41の壁50
で支切られた導通孔51を通過する。 次いで排ガスは金網48及びフイルタ42のメ
タライズ層45を通過し、孔目の径の小さい自己
通電発熱型セラミツク海綿状構造体フイルタ42
に至り、ここで排ガス中に含まれているカーボン
微粒子がフイルタ42中の孔の各所でそのほとん
どが捕捉される。その後、排ガスはフイルタの一
方のメタライズ層46及び金網49を通過して、
フイルタ装置外へ排出され、下流の排気口の方向
Bへ向かう。つまり、排ガス中のカーボン微粒子
はフイルタ42中に分散して残留することとな
る。 このとき、スイツチ61をオンしておくことに
より、円筒状積層体の両端の金網47,49間に
通電されて、金網49、メタライズ層46、フイ
ルタ42、メタライズ層45、金網48、メタラ
イズ層44、加熱器41、メタライズ層43及び
金網47を通つて電流が流れ、自己通電発熱性で
ある加熱器41及びフイルタ42が発生する。 そして第1実施例と同様に、排ガスはまずフイ
ルタ42の濾過にかかる前に加熱器41の導通孔
51を通過中に、壁50から熱を吸収することに
より高温となるので、排ガスがフイルタ42に至
つた時、フイルタ42、特にフイルタ42の排ガ
ス上流側が排ガスにより冷却されることがない。
また第1実施例と同様にカーボン微粒子の堆積に
よるシヨート・漏電も防止できる。従つて、フイ
ルタ42中におけるカーボン微粒子の燃焼消滅が
阻止されず、フイルタ42中に分散して捕捉され
たカーボン微粒子が全て完全に燃焼し、フイルタ
42の目詰まりが発生することがないのである。 ここで使用される加熱器41のハニカム状構造
体の導電孔51の大きさは20〜200セル/in2に設
定することが、排ガスを十分加熱する上で適当で
ある。又、フイルタ42の海綿状構造体の孔目の
径は20〜50セル/in(約0.1〜1mmの孔径)が適当
である。 第3実施例は、第1、2実施例に比較して排ガ
スの通路が大き通過しやすいので圧力損失がより
少なくてすむ。 上記の各々の実施例において、加熱器あるいは
フイルタとして使われる海綿状構造体は、連通孔
を分布状に有する自己通電発熱型導電性セラミツ
クであるが海綿状構造体以外に多数の自己通電発
熱型導電性セラミツク線状素体の集合構造体、例
えば、フエルト状若しくは織布状成形体をフイル
タあるいは加熱器として使用できる。 上記の海綿状構造体の製造方法は、組成を焼成
時に海綿状となるように配合された生のセラミツ
クを使つて焼成製造する以外に、例えば、次の如
く成される。 炭素珪素あるいは二珪素モリブデン等の主成分
の他に、アルミナ、シリカ等の原硫微粉末、アル
ギン酸ソーダ、アルギン酸アンモン、ポリビニー
ルアルコール等の有機バインダー、水、エチルア
ルコール等の溶剤を加えて混練して泥漿状調合物
を作り、その中に所定の目の細かさをもつ、目的
とする所定形状のポリウレタン等のプラスチツク
フオームを浸漬し、乾燥後大気雰囲気あるいは窒
素雰囲気下1600℃前後で焼成するとにより得られ
る。 上記の海綿状構造体製造方法において、プラス
チツクフオームとして、2種類の目の細かさをも
つフオームを、予め接合した形で泥漿状調合物に
浸漬、乾燥した後、あるいは2種のフオームを
別々に浸漬乾燥後更に泥漿状調合物で接合した
後、焼成することにより、第1実施例における加
熱器とフイルタとを一体とした海綿状構造体を製
造することができる。 金属質電極手段は海綿状構造体あるいはハニカ
ム状構造体の両端面に、例えば、白金等の金属粉
末ペーストあるいはニツケル、コバルト等の珪素
との粉末ペースト混合物を焼き付けることにより
形成される。この場合、特に、海綿状構造体など
は端面全面に形成しなくても、格子状、縞状等に
形成してもよい。 又、ハニカム状構造体を製造するには、例えば
次のようになされる。炭化珪素あるいは二珪化モ
リブデン等の主成分の他に、アルミナ、シリカ等
の原料微粉末、アルギン酸ソーダ、アルギン酸ア
ンモン、ポリビニールアルコール等の有機バイン
ダー、水、エチルアルコール等の溶剤を加えて混
練して調合物を作り、これを貫通孔の断面形状が
三角形、四角形、六角形等の多角形及び円形、楕
円形等の所定の形状を構成するように多数のスリ
ツトからなるダイズより押し出すことにより一体
構造の長尺物を得、該長尺物を必要な長さに切断
することにより生のハニカム状構造体を得ること
ができる。又、ハニカム状構造体の導通孔の形状
は四角柱、六角柱、三角柱等の各種の形態を選択
することが可能である。 上記したごとく、使用されるセラミツク原料
は、炭化珪素(化学式SiC)あるいは二珪化モリ
ブデン(化学式MoSi2)等を主成分とするものが
使用されるが、特に二珪化モリブデンを主成分と
したものは温度に対する電気抵抗の変化が、使用
される全温度領域で優れた正特性を示すので温度
調節がしやすい。 電極を設ける部分は、円筒状積層体の両端面の
全面とは限らず、例えば網目状になるように設け
る場合も含む。 円筒状積層体の両端面に電極を設けると、排ガ
ス流動方向と電流方向とが平行であり、しかも加
熱器とフイルタが電気的に直列に接続されている
ので、特に加熱器及びフイルタに二珪化モリブデ
ン等の正特性を有する自己通電発熱型セラミツク
を採用した場合、加熱器の側、特に排ガスが流入
する前面は比較的低温となる。従つて加熱器の電
気抵抗値が下がり、全体として電流量が増加し、
そのためフイルタ部分の発熱量がより増加して全
体として温度は低下せず、カーボン微粒子が燃え
残ることがなく目詰まりしない。 また、この多孔質フイルタの全体または一部分
の表面部に白金、白金とロジウムの混合または合
金、白金とパラジウムの混合または合金などの触
媒金属を分布状に担持させておくことは、カーボ
ンの焼却をより低い温度で行うことができるので
有利となる。これは、たとえば、多孔質壁構造体
を触媒金属の酸もしくは塩の液に浸漬後、比較的
高い温度で加熱処理することによつて得ることが
できる。 [効果] 以上説明した如く、本発明の排ガスフイルタ装
置は、予め排ガスを排ガスとの接触面積の大きい
自己通電発熱型加熱器により、速やかに加熱昇温
することができ、カーボン堆積によるシヨート・
漏電も防止できる構造である。従つて、フイル
タ、特にフイルタの前面(上流側端面)の温度を
低下させることなく、十分な加熱がなされ、フイ
ルタ中でのカーボン微粒子の燃焼を完全なものと
できるので、自動車の運動中においても、カーボ
ン微粒子をフイルタから除去でき、排ガスの目詰
まりを防いで、エンジン出力がフイルタ部位で圧
力損失によつて低下するのを防止ぐことができる
のである。 また、筐体側が接地側であり、更に加熱器の上
流端面が接地側であり、フイルタの下流側の端面
が反接地側である。従つて、上流側端面にカーボ
ン微粒子が堆積しても、上流側は同じ接地側であ
るのでシヨートや漏電が発生することがない。ま
た、下流側端面は反接地側であるが、下流側であ
るので、その排ガス中にはカーボン微粒子が燃焼
されて含有されておらず、カーボン微粒子の堆積
がないので、シヨートや漏電が発生することがな
い、更に、加熱器とフイルタとが直列に接続され
一体に形成されるとともに電気的にも直列に接続
されている。従つて、加熱器とフイルタとの隙間
がないので、排ガスの流れがスムーズで圧力損失
が少なく、カーボン微粒子等が堆積しにくいとい
う効果がある。また、加熱器とフイルタとを独立
して配線するのではないので、例えば配線用のリ
ード線等が不要になり、カーボン微粒子が付着し
ても、周辺の管壁等との間のシヨートや漏電が生
じにくいという利点がある。更に、加熱器とフイ
ルタとを接触させるだけで電気的に直列に構成さ
れるので、構造が簡単であり、その点からもシヨ
ートや漏電が防止できるという効果がある。 次に従来例との比較試験について述べる。 比較試験 排ガス用フイルタ装置は第1表に示す仕様の第
3実施例と同じもの、比較例としては、加熱器部
分が存在しない以外は全て第1実施例と同じもの
を使用し、常温空気の流量毎分1.5F^を排ガス流量
とみなして、加熱器側から流し込んで、圧力損
失、飽和消費電力及び飽和温度を測定した。
【表】
以上の比較試験により第2表に示す如くの結果
を得た。
を得た。
【表】
この結果から明らかな如く、同じ消費電力であ
りながら、フイルタ前面における飽和温度が、実
施例では650℃で、カーボン燃焼に必要な温度で
ある600℃以上となつており、比較例においては
550℃で600℃以下であつて、カーボン微粒子が燃
え残つて堆積し、目詰まりを生ずることになる。 また、カーボン微粒子が加熱器の上流側排ガス
流入端面に堆積してもシヨート・漏電は生じなか
つた。
りながら、フイルタ前面における飽和温度が、実
施例では650℃で、カーボン燃焼に必要な温度で
ある600℃以上となつており、比較例においては
550℃で600℃以下であつて、カーボン微粒子が燃
え残つて堆積し、目詰まりを生ずることになる。 また、カーボン微粒子が加熱器の上流側排ガス
流入端面に堆積してもシヨート・漏電は生じなか
つた。
第1図は本発明の排ガス用フイルタ装置の第1
実施例の断面図、第2図はその−断面図、第
3図は本発明の第2実施例の断面図、第4図は本
発明の第3実施例の断面図、第5図はその−
断面図である。 1,21,41……自己通電発熱型加熱器、
2,22,42……自己通電発熱型フイルタ、
5,6,27,28,29,47,48,49…
…円形波形金網、3,4,23,24,25,2
6,43,44,45,46……メタライズ層、
12,13,30,31,57,58……導線、
19,62……バネ材、8,35,52……絶縁
筒。
実施例の断面図、第2図はその−断面図、第
3図は本発明の第2実施例の断面図、第4図は本
発明の第3実施例の断面図、第5図はその−
断面図である。 1,21,41……自己通電発熱型加熱器、
2,22,42……自己通電発熱型フイルタ、
5,6,27,28,29,47,48,49…
…円形波形金網、3,4,23,24,25,2
6,43,44,45,46……メタライズ層、
12,13,30,31,57,58……導線、
19,62……バネ材、8,35,52……絶縁
筒。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 装置を格納する筐体側を接地側とし、装置へ
の通電による加熱によつて排ガス中の可燃性粒子
を除去する排ガス用フイルタ装置であつて、 自己通電発熱型のフイルタの上流側に、該フイ
ルタより排ガスとの接触面積の大きい構造体をな
す自己通電発熱型の加熱器を配し、該加熱器の上
流側排ガス流入端面を接地側の電極とするととも
に、上記フイルタの下流側排ガス流出端面を反接
地側の電極とし、上記フイルタと加熱器とを直列
に接続して一体に形成するとともに電気的にも直
列に接続した排ガス用フイルタ装置。 2 加熱器が多数の通孔を有するハニカム状構造
体からなる特許請求の範囲第1項記載の排ガス用
フイルタ装置。 3 加熱器が連通孔を分布状に有する海綿状構造
体からなる特許請求の範囲第1項記載の排ガス用
フイルタ装置。 4 加熱器が連通孔を分布状に有する多数の線状
素体の集合構造体からなる特許請求の範囲第1項
記載の排ガス用フイルタ装置。 5 フイルタの全体または一部の表面部に触媒金
属を分布状に担持させた特許請求の範囲第1項記
載の排ガス用フイルタ装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57019418A JPS58137424A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 排ガス用フイルタ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57019418A JPS58137424A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 排ガス用フイルタ装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58137424A JPS58137424A (ja) | 1983-08-15 |
JPH0247248B2 true JPH0247248B2 (ja) | 1990-10-19 |
Family
ID=11998707
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57019418A Granted JPS58137424A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 排ガス用フイルタ装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58137424A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63140112U (ja) * | 1987-03-06 | 1988-09-14 | ||
JP2008030038A (ja) * | 2007-08-10 | 2008-02-14 | Ibiden Co Ltd | 排気ガスフィルタ |
WO2012060378A1 (ja) | 2010-11-02 | 2012-05-10 | 株式会社Ihi | アンモニア注入装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53117121A (en) * | 1977-03-21 | 1978-10-13 | Texaco Development Corp | Heating controllable exhaust filter of internal combustion engine |
JPS57110311A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Kyocera Corp | Ceramic honeycomb filter |
JPS5872610A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-04-30 | Nippon Denso Co Ltd | 微粒子捕集浄化装置 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49118669U (ja) * | 1973-02-07 | 1974-10-11 |
-
1982
- 1982-02-09 JP JP57019418A patent/JPS58137424A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53117121A (en) * | 1977-03-21 | 1978-10-13 | Texaco Development Corp | Heating controllable exhaust filter of internal combustion engine |
JPS57110311A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Kyocera Corp | Ceramic honeycomb filter |
JPS5872610A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-04-30 | Nippon Denso Co Ltd | 微粒子捕集浄化装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58137424A (ja) | 1983-08-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3000750B2 (ja) | 自己発熱型フィルタ | |
JPH0211287B2 (ja) | ||
JPH0153083B2 (ja) | ||
JP2011212577A (ja) | ハニカム構造体 | |
US8043658B2 (en) | Resistive heater geometry and regeneration method for a diesel particulate filter | |
JPH0247248B2 (ja) | ||
JPH0153082B2 (ja) | ||
JPS6363015B2 (ja) | ||
JPH0211288B2 (ja) | ||
JPS6239247B2 (ja) | ||
US6028296A (en) | Regenerative heater of diesel engine particulate trap and diesel engine particulate trap using the same heater | |
JPS58174217A (ja) | 可燃性微粒子除去用セラミツクフイルタ | |
JPH0227107A (ja) | 排気ガスすすフィルタ | |
JPH07136435A (ja) | 排ガス浄化装置用フィルターおよびその製造法 | |
JP4415816B2 (ja) | 排気浄化装置 | |
JPH062526A (ja) | 排ガス浄化用フィルター | |
JP2953408B2 (ja) | ディーゼルエンジン用パティキュレートトラップの再生ヒーター及び該ヒーターを用いたディーゼルエンジン用パティキュレートトラップ | |
JP2001342818A (ja) | 排ガス微粒子フィルター | |
JP2001096115A (ja) | 排気ガス浄化装置及びハニカムフィルタ | |
JP3337312B2 (ja) | パティキュレート・トラップ用フィルタ | |
JPH0643805B2 (ja) | 排ガスフイルタ | |
JP2022053218A (ja) | ハニカム基材及びハニカム構造体 | |
JP2570317B2 (ja) | 微粒子捕集浄化装置 | |
JPS638806Y2 (ja) | ||
JPS6275011A (ja) | エンジンの排気微粒子捕集浄化装置 |