JPH0246778B2 - - Google Patents
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- JPH0246778B2 JPH0246778B2 JP56130060A JP13006081A JPH0246778B2 JP H0246778 B2 JPH0246778 B2 JP H0246778B2 JP 56130060 A JP56130060 A JP 56130060A JP 13006081 A JP13006081 A JP 13006081A JP H0246778 B2 JPH0246778 B2 JP H0246778B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- injection amount
- amount
- time
- basic
- fuel injection
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
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- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 62
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 28
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/10—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の燃料噴射量制御方法に関す
る。
る。
機関回転数と吸入空気量から燃料基本噴射量を
演算する電子燃料噴射装置では、機関を加速する
際その初期において一時的に燃料−空気混合気が
過濃になり、10モード走行において加速時に未燃
成分HC，COが多量に排出されることがわかつ
た。この未燃成分の排出は吸気通路にある絞り弁
を加速のため全閉から開いたときに多い。
演算する電子燃料噴射装置では、機関を加速する
際その初期において一時的に燃料−空気混合気が
過濃になり、10モード走行において加速時に未燃
成分HC，COが多量に排出されることがわかつ
た。この未燃成分の排出は吸気通路にある絞り弁
を加速のため全閉から開いたときに多い。
第１図および第２図は、絞り弁をゆつくり開く
緩加速および絞り弁を急に開く急加速の場合にお
ける噴射量（燃料噴射時間τで表わす）の時間的
変化を示している。ここで実線で示す曲線Tbは
演算された基本噴射量、鎖線で示すTrは理論空
燃比を１にするために必要な要求噴射量で、立上
り過渡期において両者TbとTrの差が大きい。こ
れから特に緩加速時における混合気が過濃になる
ことがわかる。加速の際基本噴射量Tbと要求噴
射量Trとの間に差が生ずるのは、次の理由によ
る。まず加速の際吸入空気量が急に増加するため
エアフロメータの羽根が慣性で行き過ぎを生ず
る。また絞り弁から機関燃焼室へ至るまでの吸気
通路には特定の容積があるため、絞り弁を開いて
から吸入空気がこの容積を満たしながら燃焼室へ
至るまでに特定の時間がかかる。最後にエアフロ
メータの開く時間の方が、燃焼室へ空気が達する
時間より早い。したがつてエアフロメータが実際
より大きい空気量を検出し、それに見合つた燃料
噴射量を演算してしまう。
緩加速および絞り弁を急に開く急加速の場合にお
ける噴射量（燃料噴射時間τで表わす）の時間的
変化を示している。ここで実線で示す曲線Tbは
演算された基本噴射量、鎖線で示すTrは理論空
燃比を１にするために必要な要求噴射量で、立上
り過渡期において両者TbとTrの差が大きい。こ
れから特に緩加速時における混合気が過濃になる
ことがわかる。加速の際基本噴射量Tbと要求噴
射量Trとの間に差が生ずるのは、次の理由によ
る。まず加速の際吸入空気量が急に増加するため
エアフロメータの羽根が慣性で行き過ぎを生ず
る。また絞り弁から機関燃焼室へ至るまでの吸気
通路には特定の容積があるため、絞り弁を開いて
から吸入空気がこの容積を満たしながら燃焼室へ
至るまでに特定の時間がかかる。最後にエアフロ
メータの開く時間の方が、燃焼室へ空気が達する
時間より早い。したがつてエアフロメータが実際
より大きい空気量を検出し、それに見合つた燃料
噴射量を演算してしまう。
さて基本噴射量の演算はパルスで行なわれるた
め、第１図および第２図の曲線は、微視的には第
３図に示すように機関の１回転の時間を１段とす
る階段状の変化をしている。この点に着目して特
定時点t0における基本噴射量Tb0とその１回転前
の時点t-1における基本噴射量Tb-1との加重平均
3Tb-1＋Tb0／４に係数1.25を掛けた量（最大噴射量 と称する）Tbnaxを基本噴射量Tbの代りに使用す
ると、第１図の破線からわかるようにこの量
Tbnaxは要求噴射量Trとかなり一致し、緩加速時
における混合気の過濃を防止できることがわかつ
た。
め、第１図および第２図の曲線は、微視的には第
３図に示すように機関の１回転の時間を１段とす
る階段状の変化をしている。この点に着目して特
定時点t0における基本噴射量Tb0とその１回転前
の時点t-1における基本噴射量Tb-1との加重平均
3Tb-1＋Tb0／４に係数1.25を掛けた量（最大噴射量 と称する）Tbnaxを基本噴射量Tbの代りに使用す
ると、第１図の破線からわかるようにこの量
Tbnaxは要求噴射量Trとかなり一致し、緩加速時
における混合気の過濃を防止できることがわかつ
た。
しかしながら加速の態様は種々あり、10モード
走行でも緩加速と急加速とがある。例えば緩加速
時に最大基本噴射量Tbnaxを要求噴射量に合わせ
ると、急加速時には、第２図からわかるように最
大基本噴射量Tbnaxが要求噴射量Trより不足し、
その燃料不足により機関のいわゆる息つきを生ず
る。逆に急加速時に最大基本噴射量Tbnaxを要求
噴射量Trに合わせると、息つきはなくなるが、
緩加速時に混合気が過濃になる。
走行でも緩加速と急加速とがある。例えば緩加速
時に最大基本噴射量Tbnaxを要求噴射量に合わせ
ると、急加速時には、第２図からわかるように最
大基本噴射量Tbnaxが要求噴射量Trより不足し、
その燃料不足により機関のいわゆる息つきを生ず
る。逆に急加速時に最大基本噴射量Tbnaxを要求
噴射量Trに合わせると、息つきはなくなるが、
緩加速時に混合気が過濃になる。
本発明は、緩加速時には最大要求噴射量で燃料
噴射を行ない、急加速時には最大基本噴射量の演
算を解除する。急加速は、吸入空気量、絞り弁開
度あるいは吸気管圧力の変化から判定することが
できる。なお緩加速時における最大噴射量の設定
は機関が充分暖機しているとき、例えば機関冷却
水温が70℃以上で始動後2000回転経過したときに
行なうのがよい。
噴射を行ない、急加速時には最大基本噴射量の演
算を解除する。急加速は、吸入空気量、絞り弁開
度あるいは吸気管圧力の変化から判定することが
できる。なお緩加速時における最大噴射量の設定
は機関が充分暖機しているとき、例えば機関冷却
水温が70℃以上で始動後2000回転経過したときに
行なうのがよい。
本発明を図面について説明すると、第４図にお
いて、内燃機関１には、エアクリーナ２および吸
気マニホルド３を介して空気が吸入される。吸入
空気量は絞り弁４によつて変化される。吸気マニ
ホルド３の各分岐管に設けられて燃料を噴射する
電磁燃料噴射弁５は制御装置１４によつてその開
放時間を制御される。排気マニホルド６には排気
ガス浄化用三元融媒１６が設けられている。燃料
の基本噴射量を設定するために、エアフロメータ
７からの吸入空気量信号と、配電器１１に接続さ
れる点火コイル１２の一次巻線端子１３（以下回
転数センサと称する）からの回転数信号が制御装
置１４へ与えられる。排気マニホルド６に設けら
れた酸素センサ８の出力信号も制御装置１４へ与
えられて、フイードバツク制御を行なう。さらに
噴射量を補正するために、エアフロメータ７の上
流の吸気通路にある吸気温度センサ１０、絞り弁
４の所にあつて絞り弁全閉のとき閉じているアイ
ドルスイツチを含む絞り弁開度センサ１５、けよ
び冷却水ジヤケツトの所にある水温センサ９の出
力信号が制御装置１４へ与えられる。
いて、内燃機関１には、エアクリーナ２および吸
気マニホルド３を介して空気が吸入される。吸入
空気量は絞り弁４によつて変化される。吸気マニ
ホルド３の各分岐管に設けられて燃料を噴射する
電磁燃料噴射弁５は制御装置１４によつてその開
放時間を制御される。排気マニホルド６には排気
ガス浄化用三元融媒１６が設けられている。燃料
の基本噴射量を設定するために、エアフロメータ
７からの吸入空気量信号と、配電器１１に接続さ
れる点火コイル１２の一次巻線端子１３（以下回
転数センサと称する）からの回転数信号が制御装
置１４へ与えられる。排気マニホルド６に設けら
れた酸素センサ８の出力信号も制御装置１４へ与
えられて、フイードバツク制御を行なう。さらに
噴射量を補正するために、エアフロメータ７の上
流の吸気通路にある吸気温度センサ１０、絞り弁
４の所にあつて絞り弁全閉のとき閉じているアイ
ドルスイツチを含む絞り弁開度センサ１５、けよ
び冷却水ジヤケツトの所にある水温センサ９の出
力信号が制御装置１４へ与えられる。
第５図は噴射量制御装置１４の概要を示し、エ
アフロメータ７からの信号Qaと回転数センサ１
３からの信号Neとが基本噴射量演算回路２１へ
与えられて、基本噴射量信号Tb＝1/K・Qa／Ne
（Ｋは比例定数で理論空燃比）が算出される。機
関作動パラメータに応じてこの基本噴射量を補正
するため、ハイブリツド補正量演算回路２２が設
けられ、酸素センサ８、水温センサ９、吸気温度
センサ１０、絞り弁開度センサ１５やさらに吸気
圧センサの出力信号と基本噴射量信号Tbが与え
られ、この回路２２の出力信号VFがアナログ信
号として補正乗算回路２３へ与えられる。この乗
算回路２３へは温度センサ９，１０の出力信号も
与えられる。基本噴射量Tbはこの乗算回路２３
中で補正され、最大噴射量信号Tbnaxが電磁燃料
噴射弁５への駆動信号として与えられる。
アフロメータ７からの信号Qaと回転数センサ１
３からの信号Neとが基本噴射量演算回路２１へ
与えられて、基本噴射量信号Tb＝1/K・Qa／Ne
（Ｋは比例定数で理論空燃比）が算出される。機
関作動パラメータに応じてこの基本噴射量を補正
するため、ハイブリツド補正量演算回路２２が設
けられ、酸素センサ８、水温センサ９、吸気温度
センサ１０、絞り弁開度センサ１５やさらに吸気
圧センサの出力信号と基本噴射量信号Tbが与え
られ、この回路２２の出力信号VFがアナログ信
号として補正乗算回路２３へ与えられる。この乗
算回路２３へは温度センサ９，１０の出力信号も
与えられる。基本噴射量Tbはこの乗算回路２３
中で補正され、最大噴射量信号Tbnaxが電磁燃料
噴射弁５への駆動信号として与えられる。
本発明により、補正量演算回路２２にはエアフ
ロメータ７の出力信号が与えられて、急加速時に
は吸入空気量の急増に応動して、補正量演算回路
２２において最大噴射量Tbnaxを得るための演算
を解除するので、噴射弁５へは基本噴射量Tbが
そのまま与えられる。なお前述したように、エア
フロメータ７の出力信号の代りに、絞り弁開度セ
ンサあるいは吸気圧センサの出力信号を補正演算
回路２２へ与えることもできる。
ロメータ７の出力信号が与えられて、急加速時に
は吸入空気量の急増に応動して、補正量演算回路
２２において最大噴射量Tbnaxを得るための演算
を解除するので、噴射弁５へは基本噴射量Tbが
そのまま与えられる。なお前述したように、エア
フロメータ７の出力信号の代りに、絞り弁開度セ
ンサあるいは吸気圧センサの出力信号を補正演算
回路２２へ与えることもできる。
緩加速時要求噴射量Trにほぼ見合つた最大噴
射量Tbnaxを噴射弁５へ与えるのは、機関が充分
暖機していることが前提となる。すなわち第６図
のように機関冷却水温が70℃以上（段階101）で、
機関が2000回転した後（段階102）において、絞
り弁４が開かれてエアフロメータ７の吸入空気量
Qaが50m3／ｈ以下であれば、緩加速と判定して
（段階103）、補正量演算回路２２により、最大噴
射量Tbnaxを設定するために必要な補正演算を行
なう（段階104）。機関が充分暖機していても、急
加速Qa＞50m3／ｈの場合には、最大噴射量の
Tbnaxの演算を行なわない。
射量Tbnaxを噴射弁５へ与えるのは、機関が充分
暖機していることが前提となる。すなわち第６図
のように機関冷却水温が70℃以上（段階101）で、
機関が2000回転した後（段階102）において、絞
り弁４が開かれてエアフロメータ７の吸入空気量
Qaが50m3／ｈ以下であれば、緩加速と判定して
（段階103）、補正量演算回路２２により、最大噴
射量Tbnaxを設定するために必要な補正演算を行
なう（段階104）。機関が充分暖機していても、急
加速Qa＞50m3／ｈの場合には、最大噴射量の
Tbnaxの演算を行なわない。
このようにして本発明によれば、異なる時点の
基本噴射量に所定係数を掛けて得られる最大噴射
量を用いて、緩加速時において混合気が過濃にな
るのを防止し、また急加速時にはこの最大噴射量
の代りに基本噴射量を用いることにより息つきを
防止するので、種々の加速状態において混合気過
濃による未燃成分の排出抑制と機関運転性能の向
上とを両立させることが可能となる。
基本噴射量に所定係数を掛けて得られる最大噴射
量を用いて、緩加速時において混合気が過濃にな
るのを防止し、また急加速時にはこの最大噴射量
の代りに基本噴射量を用いることにより息つきを
防止するので、種々の加速状態において混合気過
濃による未燃成分の排出抑制と機関運転性能の向
上とを両立させることが可能となる。
第１図および第２図は異なる加速時における燃
料噴射量（時間）の時間的変化を示す図、第３図
はその一部の拡大図、第４図は電子燃料噴射内燃
機関の構成図、第５図はその制御装置の概略構成
図、第６図はその制御の流れ図である。 １……内燃機関、５……燃料噴射弁、７……エ
アフロメータ、１３……回転数センサ、２１……
基本噴射量演算回路、２２……補正量演算回路、
２３……補正乗算回路。
料噴射量（時間）の時間的変化を示す図、第３図
はその一部の拡大図、第４図は電子燃料噴射内燃
機関の構成図、第５図はその制御装置の概略構成
図、第６図はその制御の流れ図である。 １……内燃機関、５……燃料噴射弁、７……エ
アフロメータ、１３……回転数センサ、２１……
基本噴射量演算回路、２２……補正量演算回路、
２３……補正乗算回路。
Claims (1)
- １ 緩加速時には、機関回転数と吸入空気量から
算出されるその時点における燃料の基本噴射量
と、同様にして算出されるその前の時点における
基本噴射量との加重平均に、所定の係数を乗算す
ることによつて得られる最大基本噴射量にもとず
いて、その時点における燃料噴射量を決定すると
共に、急加速時には、前記最大基本噴射量の演算
を解除することにより、その時点における前記基
本噴射量にもとずいて、その時点における燃料噴
射量を決定することを特徴とする内燃機関の燃料
噴射量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13006081A JPS5832932A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13006081A JPS5832932A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5832932A JPS5832932A (ja) | 1983-02-26 |
| JPH0246778B2 true JPH0246778B2 (ja) | 1990-10-17 |
Family
ID=15025059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13006081A Granted JPS5832932A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5832932A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62131945A (ja) * | 1985-12-03 | 1987-06-15 | Toyota Motor Corp | 過給機を備えた内燃機関の燃料噴射装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57122136A (en) * | 1980-12-12 | 1982-07-29 | Bosch Gmbh Robert | Electronic fuel feed quantity controller for internal combustion engine |
-
1981
- 1981-08-21 JP JP13006081A patent/JPS5832932A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57122136A (en) * | 1980-12-12 | 1982-07-29 | Bosch Gmbh Robert | Electronic fuel feed quantity controller for internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5832932A (ja) | 1983-02-26 |
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