JPH0245062B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0245062B2 JPH0245062B2 JP56185228A JP18522881A JPH0245062B2 JP H0245062 B2 JPH0245062 B2 JP H0245062B2 JP 56185228 A JP56185228 A JP 56185228A JP 18522881 A JP18522881 A JP 18522881A JP H0245062 B2 JPH0245062 B2 JP H0245062B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine
- rotation speed
- driven pulley
- line pressure
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 7
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H61/662—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members
- F16H61/66254—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arrangement Or Mounting Of Control Devices For Change-Speed Gearing (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ｖベルト式無段変速機のライン圧制
御方法に関するものである。
御方法に関するものである。
プーリシリンダ室内の油圧に応じたＶ字状みぞ
間隔が可変である駆動プーリ及び従動プーリにＶ
ベルトを巻き掛けて伝動するＶベルト式無段変速
機では、ベルトの耐久性を確保するために、プー
リ押付力を伝達トルクに対して必要最低限の値に
制御することが好ましい。このためにはプーリシ
リンダ室に作用させる油圧（ライン圧）をエンジ
ントルク及び変速機によつて増大されたトルクに
応じて制御する必要がある。
間隔が可変である駆動プーリ及び従動プーリにＶ
ベルトを巻き掛けて伝動するＶベルト式無段変速
機では、ベルトの耐久性を確保するために、プー
リ押付力を伝達トルクに対して必要最低限の値に
制御することが好ましい。このためにはプーリシ
リンダ室に作用させる油圧（ライン圧）をエンジ
ントルク及び変速機によつて増大されたトルクに
応じて制御する必要がある。
特開昭56−46153には、Ｖベルト式無段変速機
のライン圧制御方法に関して「圧力調整器に投入
されるシグナルは変速比及び機関回転速度に関連
しており」との記載がある（しかし、具体的制御
方法については全く開示されていない）。しかし
ながら、この方法では、エンジントルクに対応し
た必要最低限のライン圧を得ることはできない。
エンジン回転速度と実際のエンジン出力トルクと
は十分に対応しておらず、同じエンジン回転速度
でもスロツトル開度によつて出力トルクに大小が
あるからである。このため、ライン圧は同じエン
ジン回転速度における最も大きい出力トルクに対
応するようにせざるを得ないため、大部分の運転
状態でライン圧は必要最低限の油圧よりも高くな
つていた。
のライン圧制御方法に関して「圧力調整器に投入
されるシグナルは変速比及び機関回転速度に関連
しており」との記載がある（しかし、具体的制御
方法については全く開示されていない）。しかし
ながら、この方法では、エンジントルクに対応し
た必要最低限のライン圧を得ることはできない。
エンジン回転速度と実際のエンジン出力トルクと
は十分に対応しておらず、同じエンジン回転速度
でもスロツトル開度によつて出力トルクに大小が
あるからである。このため、ライン圧は同じエン
ジン回転速度における最も大きい出力トルクに対
応するようにせざるを得ないため、大部分の運転
状態でライン圧は必要最低限の油圧よりも高くな
つていた。
本出願人は、特願昭56−13827において、減速
比と吸気管負圧に対応してライン圧を制御する方
法を開示している。しかしながら、この方法にお
いても、吸気管負圧と出力トルクとが完全に一致
しておらず（特に低負圧側で一致しない）、また
同じ負圧であつても最大のエンジントルクにあわ
せてライン圧を設定する必要があつたため、ライ
ン圧が必要最低限の値よりも大きくなるという欠
点があつた。
比と吸気管負圧に対応してライン圧を制御する方
法を開示している。しかしながら、この方法にお
いても、吸気管負圧と出力トルクとが完全に一致
しておらず（特に低負圧側で一致しない）、また
同じ負圧であつても最大のエンジントルクにあわ
せてライン圧を設定する必要があつたため、ライ
ン圧が必要最低限の値よりも大きくなるという欠
点があつた。
上記のように従来のＶベルト式無段変速機のラ
イン圧制御方法では、ライン圧が必要最低限の値
よりも大きかつたため、Ｖベルトの寿命が短くな
るばかりでなく、過大なライン圧によりプーリ押
し付け力が過大となりＶベルト式無段変速機全体
の動力伝達効率も低下するという問題点があつ
た。
イン圧制御方法では、ライン圧が必要最低限の値
よりも大きかつたため、Ｖベルトの寿命が短くな
るばかりでなく、過大なライン圧によりプーリ押
し付け力が過大となりＶベルト式無段変速機全体
の動力伝達効率も低下するという問題点があつ
た。
本発明は、従来のＶベルト式無段変速機のライ
ン圧制御方法における上記のような問題点に着目
してなされたものであり、エンジンの出力トルク
特性をマイクロコンピユータの記憶装置に記憶さ
せ、これに基づいてエンジン運転条件からエンジ
ントルクを算出し、このエンジントルク及び減速
比に対応してライン圧を設定することにより、上
記問題点を解消することを目的としている。
ン圧制御方法における上記のような問題点に着目
してなされたものであり、エンジンの出力トルク
特性をマイクロコンピユータの記憶装置に記憶さ
せ、これに基づいてエンジン運転条件からエンジ
ントルクを算出し、このエンジントルク及び減速
比に対応してライン圧を設定することにより、上
記問題点を解消することを目的としている。
以下、本発明をその実施例を示す添付図面の第
１〜１２図に基づいて説明する。
１〜１２図に基づいて説明する。
まず、構成について説明する。
第１図に本発明方法を実施する装置を示す。Ｖ
ベルト式伝動装置１は、平行に配置された駆動軸
２及び従動軸３上にそれぞれ設けられた駆動プー
リ４及び従動プーリ５と、両プーリ４及び５間に
巻き掛けられたＶベルト６とから成つている。駆
動プーリ４は、駆動軸２に固着された固定円すい
板４ａと、固定円すい板４ａに対向配置されてＶ
字状プーリみぞを形成すると共に駆動プーリシリ
ンダ室４Ｃに作用する油圧によつて駆動軸２上を
軸方向に移動可能である可動円すい板４ｂとから
成つている。従動プーリ５は、従動軸３に固着さ
れた固定円すい板５ａと、固定円すい板５ａに対
向配置されてＶ字状プーリみぞを形成すると共に
従動プーリシリンダ室５Ｃに作用する油圧によつ
て従動軸３上を移動可能な可動円すい板５ｂとか
ら成つている。なお、駆動プーリシリンダ室４Ｃ
の受圧面積は従動プーリシリンダ室５Ｃの受圧面
積より大きくしてある。このようなＶベルト式伝
動装置１の駆動軸２と従動軸３との間の回転比
は、駆動プーリシリンダ室４ｃ内の油圧により可
動円すい板４ｂに作用する推力と、従動プーリシ
リンダ室５Ｃ内の油圧により従動プーリ５の可動
円すい板５ｂに作用する推力との対比に応じて決
定される。すなわち、推力が大きい側のプーリの
Ｖベルト６との接触位置半径が大きくなると共に
推力の小さい側のプーリのＶベルト６との接触位
置は半径が小さくなる。従つて、従動プーリシリ
ンダ室５Ｃ及び駆動プーリシリンダ室４Ｃの油圧
を制御することにより、回転比を連続的に変える
ことができる。
ベルト式伝動装置１は、平行に配置された駆動軸
２及び従動軸３上にそれぞれ設けられた駆動プー
リ４及び従動プーリ５と、両プーリ４及び５間に
巻き掛けられたＶベルト６とから成つている。駆
動プーリ４は、駆動軸２に固着された固定円すい
板４ａと、固定円すい板４ａに対向配置されてＶ
字状プーリみぞを形成すると共に駆動プーリシリ
ンダ室４Ｃに作用する油圧によつて駆動軸２上を
軸方向に移動可能である可動円すい板４ｂとから
成つている。従動プーリ５は、従動軸３に固着さ
れた固定円すい板５ａと、固定円すい板５ａに対
向配置されてＶ字状プーリみぞを形成すると共に
従動プーリシリンダ室５Ｃに作用する油圧によつ
て従動軸３上を移動可能な可動円すい板５ｂとか
ら成つている。なお、駆動プーリシリンダ室４Ｃ
の受圧面積は従動プーリシリンダ室５Ｃの受圧面
積より大きくしてある。このようなＶベルト式伝
動装置１の駆動軸２と従動軸３との間の回転比
は、駆動プーリシリンダ室４ｃ内の油圧により可
動円すい板４ｂに作用する推力と、従動プーリシ
リンダ室５Ｃ内の油圧により従動プーリ５の可動
円すい板５ｂに作用する推力との対比に応じて決
定される。すなわち、推力が大きい側のプーリの
Ｖベルト６との接触位置半径が大きくなると共に
推力の小さい側のプーリのＶベルト６との接触位
置は半径が小さくなる。従つて、従動プーリシリ
ンダ室５Ｃ及び駆動プーリシリンダ室４Ｃの油圧
を制御することにより、回転比を連続的に変える
ことができる。
従動プーリシリンダ室５Ｃは油路７に接続され
ているが、油路７にはタンク８からフイルター９
を通してポンプ１０によつて吸引された油が吐出
されている。ライン圧回路である油路７はライン
圧調圧弁１１及び変速制御弁１２にも導かれてい
る。ライン圧調圧弁１１は、５つのポート１３
ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ及び１３ｅを有する
弁穴１３と、弁穴１３にはめ合わされた３つのラ
ンド１４ａ，１４ｂ及び１４ｃを有するスプール
１４とから成つている。ポート１３ｂ及びポート
１３ｄ（パイロツトポート）は油路７に接続され
ており、またポート１３ａ，１３ｃ及び１３ｅは
ドレーンポートである。ランド１４ａとランド１
４ｂとは同径であり、ランド１４ｃはこれらより
も小径としてある。弁穴１３の開口端側にはＯリ
ング１５を介装してトルクモータ１６をねじ込ん
である。トルクモータ１６のロツド１６ａはスプ
リング１６ｂにより押し付け力をスプール１４に
作用しているが、トルクモータ１６は吸引型であ
りトルクモータ１６に作用する電圧に応じた吸引
力がロツド１６ａに作用するようにしてあるの
で、電圧に応じてロツド１６ａの押し付け力が減
少することになる。
ているが、油路７にはタンク８からフイルター９
を通してポンプ１０によつて吸引された油が吐出
されている。ライン圧回路である油路７はライン
圧調圧弁１１及び変速制御弁１２にも導かれてい
る。ライン圧調圧弁１１は、５つのポート１３
ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ及び１３ｅを有する
弁穴１３と、弁穴１３にはめ合わされた３つのラ
ンド１４ａ，１４ｂ及び１４ｃを有するスプール
１４とから成つている。ポート１３ｂ及びポート
１３ｄ（パイロツトポート）は油路７に接続され
ており、またポート１３ａ，１３ｃ及び１３ｅは
ドレーンポートである。ランド１４ａとランド１
４ｂとは同径であり、ランド１４ｃはこれらより
も小径としてある。弁穴１３の開口端側にはＯリ
ング１５を介装してトルクモータ１６をねじ込ん
である。トルクモータ１６のロツド１６ａはスプ
リング１６ｂにより押し付け力をスプール１４に
作用しているが、トルクモータ１６は吸引型であ
りトルクモータ１６に作用する電圧に応じた吸引
力がロツド１６ａに作用するようにしてあるの
で、電圧に応じてロツド１６ａの押し付け力が減
少することになる。
変速制御弁１２は、ポート１７ａ，１７ｂ，１
７ｃ，１７ｄ及び１７ｅを有する弁穴１７と、弁
穴１７にはめ合わされたランド１８ａ及び１８ｂ
を有するスプール１８と、スプール１８を弁穴１
７の開口端側に押すスプリング１９とから成つて
いる。ポート１７ｃは油路２０を介して駆動プー
リシリンダ室４Ｃと接続されており、ポート１７
ｄは油路７に連通しており、またポート１７ａ，
１７ｂ及び１７ｅはドレーンポートである。ラン
ド１８ａ及びランド１８ｂは同径である。ランド
１８ａの内側端部がポート１７ｂをわずかに開い
たときに、ランド１８ｂの内側端部もポート１７
ｄをわずかに開くような位置関係にしてある。弁
穴１７の開口端側にはＯリング２１を介装してト
ルクモータ２２がねじ込んである。トルクモータ
２２はスプール１８の端部に接触してこれに押し
付け力を作用するようにしてあるが、トルクモー
タ２２は押出型であり、トルクモータ２２に作用
する電圧に比例してロツド２２ａの押し付け力が
増大する。トルクモータ１６及びトルクモータ２
２の動作電流は、それぞれ線２３及び線２４を介
して電子制御装置２５から供給される。
７ｃ，１７ｄ及び１７ｅを有する弁穴１７と、弁
穴１７にはめ合わされたランド１８ａ及び１８ｂ
を有するスプール１８と、スプール１８を弁穴１
７の開口端側に押すスプリング１９とから成つて
いる。ポート１７ｃは油路２０を介して駆動プー
リシリンダ室４Ｃと接続されており、ポート１７
ｄは油路７に連通しており、またポート１７ａ，
１７ｂ及び１７ｅはドレーンポートである。ラン
ド１８ａ及びランド１８ｂは同径である。ランド
１８ａの内側端部がポート１７ｂをわずかに開い
たときに、ランド１８ｂの内側端部もポート１７
ｄをわずかに開くような位置関係にしてある。弁
穴１７の開口端側にはＯリング２１を介装してト
ルクモータ２２がねじ込んである。トルクモータ
２２はスプール１８の端部に接触してこれに押し
付け力を作用するようにしてあるが、トルクモー
タ２２は押出型であり、トルクモータ２２に作用
する電圧に比例してロツド２２ａの押し付け力が
増大する。トルクモータ１６及びトルクモータ２
２の動作電流は、それぞれ線２３及び線２４を介
して電子制御装置２５から供給される。
電子制御装置２５であるマイクロコンピユータ
は、第２図に示すように、入力インターフエース
３１、中央制御器３２、パルス発生器３３、記憶
装置３４、DA変換器３５及びDA変換器３６か
ら構成されている。入力インターフエース３１は
エンジン回転速度センサー２６、スロツトル開度
センサー又は吸気管負圧センサー２７、シフトレ
バーのポジシヨンセンサー２８及び従動プーリ回
転速度センサー２９からの入力信号をデジタル変
換して中央制御器３２に入力する。なお、従動プ
ーリ回転速度センサ２９は、直接従動プーリの回
転速度を検出するものでなくてよく、車両の駆動
軸、終減速機の回転速度を検出するものであつて
もよい。パルス発生器３３は中央制御器３２に基
準となるクロツクパルス信号を送る。記憶装置３
４は、中央制御器３２の制御プログラム及びライ
ン圧調圧弁１１、変速制御弁１２を制御するため
の制御マツプを記憶している。DA変速機３５及
び３６は、中央制御器３２からの出力をDA変換
してトルクモータ１６及びトルクモータ２２の駆
動信号をそれぞれ線２３及び２４に出力する。
は、第２図に示すように、入力インターフエース
３１、中央制御器３２、パルス発生器３３、記憶
装置３４、DA変換器３５及びDA変換器３６か
ら構成されている。入力インターフエース３１は
エンジン回転速度センサー２６、スロツトル開度
センサー又は吸気管負圧センサー２７、シフトレ
バーのポジシヨンセンサー２８及び従動プーリ回
転速度センサー２９からの入力信号をデジタル変
換して中央制御器３２に入力する。なお、従動プ
ーリ回転速度センサ２９は、直接従動プーリの回
転速度を検出するものでなくてよく、車両の駆動
軸、終減速機の回転速度を検出するものであつて
もよい。パルス発生器３３は中央制御器３２に基
準となるクロツクパルス信号を送る。記憶装置３
４は、中央制御器３２の制御プログラム及びライ
ン圧調圧弁１１、変速制御弁１２を制御するため
の制御マツプを記憶している。DA変速機３５及
び３６は、中央制御器３２からの出力をDA変換
してトルクモータ１６及びトルクモータ２２の駆
動信号をそれぞれ線２３及び２４に出力する。
第３図にライン圧制御のフローチヤートを示
す。まず、スロツトル開度センサー又は吸気管負
圧センサー２７が呼び出され、スロツトル開度又
は負圧の値に対応する値を記憶装置３４の所定の
番地の下位ビツトとする（例えば、スロツトル開
度０−下位ビツト０、スロツトル開度5゜−下位ビ
ツト１、スロツトル開度10゜−下位ビツト２、…
…）。次いで、エンジン回転速度センサー２６を
呼び出し、エンジン回転速度NEに対応する値を
上記番地の上位ビツトとする（例えば、エンジン
回転速度０−上位ビツト０、エンジン回転速度
100−上位ビツト10、エンジン回転速度200−上位
ビツト20、……）。次いで、設定された下位ビツ
ト及び上位ビツトの値によつて定められる記憶装
置３４の番地の数値（すなわち、エンジントルク
TE）を読み取る。なお、記憶装置３４には、あ
らかじめエンジントルクTEの値が記憶させてあ
る。すなわち、第４図に示すエンジン性能曲線か
ら、各エンジン回転速度Neとスロツトル開度
（又は吸気管負圧）とに対応するエンジントルク
を読み取り、その値を記憶装置３４に第５図に示
すようなエンジントルクマツプとして入力してあ
る。従つて、エンジン回転速度NEとスロツトル
開度とが定まれば、これに対応するエンジントル
クTEを読み取ることができる。こうして読み取
られたエンジントルクTEに対応させて、記憶装
置３４の別の番地の上位ビツトを設定する。次い
で、従動プーリ回転速度センサー２９を呼び出し
て中央制御器３２内に従動プーリ回転速度（これ
は車速に対応している）を記憶する。次に、エン
ジン回転速度センサー２６を呼び出して得られる
エンジン回転速度Neと上記従動プーリ回転速度
とに基づいて減速比ｉを計算し、この減速比ｉに
対応する値を前記別の番地の下位ビツトとする
（これによつて、第６図に示すようなトルクモー
タ電圧値マツプが得られる。各番地には所定のト
ルクモータ電圧値を記憶させる。）。エンジントル
クTEによつて定まる上記ビツトと減速比ｉで定
まる下位ビツトによつて指定される番地から、ラ
イン圧設定用のトルクモータ電圧値Vpを読み出
す。（トルクモータ電圧値Vpの設定については後
述する）。このトルクモータ電圧値VpはDA変換
器３５によつてアナログ電圧に変換され、線２３
に出力される。
す。まず、スロツトル開度センサー又は吸気管負
圧センサー２７が呼び出され、スロツトル開度又
は負圧の値に対応する値を記憶装置３４の所定の
番地の下位ビツトとする（例えば、スロツトル開
度０−下位ビツト０、スロツトル開度5゜−下位ビ
ツト１、スロツトル開度10゜−下位ビツト２、…
…）。次いで、エンジン回転速度センサー２６を
呼び出し、エンジン回転速度NEに対応する値を
上記番地の上位ビツトとする（例えば、エンジン
回転速度０−上位ビツト０、エンジン回転速度
100−上位ビツト10、エンジン回転速度200−上位
ビツト20、……）。次いで、設定された下位ビツ
ト及び上位ビツトの値によつて定められる記憶装
置３４の番地の数値（すなわち、エンジントルク
TE）を読み取る。なお、記憶装置３４には、あ
らかじめエンジントルクTEの値が記憶させてあ
る。すなわち、第４図に示すエンジン性能曲線か
ら、各エンジン回転速度Neとスロツトル開度
（又は吸気管負圧）とに対応するエンジントルク
を読み取り、その値を記憶装置３４に第５図に示
すようなエンジントルクマツプとして入力してあ
る。従つて、エンジン回転速度NEとスロツトル
開度とが定まれば、これに対応するエンジントル
クTEを読み取ることができる。こうして読み取
られたエンジントルクTEに対応させて、記憶装
置３４の別の番地の上位ビツトを設定する。次い
で、従動プーリ回転速度センサー２９を呼び出し
て中央制御器３２内に従動プーリ回転速度（これ
は車速に対応している）を記憶する。次に、エン
ジン回転速度センサー２６を呼び出して得られる
エンジン回転速度Neと上記従動プーリ回転速度
とに基づいて減速比ｉを計算し、この減速比ｉに
対応する値を前記別の番地の下位ビツトとする
（これによつて、第６図に示すようなトルクモー
タ電圧値マツプが得られる。各番地には所定のト
ルクモータ電圧値を記憶させる。）。エンジントル
クTEによつて定まる上記ビツトと減速比ｉで定
まる下位ビツトによつて指定される番地から、ラ
イン圧設定用のトルクモータ電圧値Vpを読み出
す。（トルクモータ電圧値Vpの設定については後
述する）。このトルクモータ電圧値VpはDA変換
器３５によつてアナログ電圧に変換され、線２３
に出力される。
次に必要ライン圧を示すトルクモータ電圧値
VpがエンジントルクTE及び減速比ｉによつて決
定されることについて説明する。
VpがエンジントルクTE及び減速比ｉによつて決
定されることについて説明する。
Ｖベルトの伝達トルク容量は、Ｖベルトとプー
リとの摩擦力によつて決定され、次式によつて与
えられる。
リとの摩擦力によつて決定され、次式によつて与
えられる。
Ｔ＝2Q・μ・ｒ／cosθ
Ｔ：伝達トルク容量
Ｑ：プーリ押し付け力（＝Ｐ・Ｓ、ただしＰ
はプーリシリンダ室油圧、Ｓはプーリシリ
ンダ室受圧面積） μ：Ｖベルトとプーリとの間の摩擦係数 ｒ：Ｖベルト走行半径 θ：プーリみぞ頂角 （第７図に上記各値を概略的に示す） ここで、エンジンの出力トルクTEによつてＶ
ベルトが滑らないために駆動プーリの伝達トルク
容量T1は次の関係を満足しなければならない。
はプーリシリンダ室油圧、Ｓはプーリシリ
ンダ室受圧面積） μ：Ｖベルトとプーリとの間の摩擦係数 ｒ：Ｖベルト走行半径 θ：プーリみぞ頂角 （第７図に上記各値を概略的に示す） ここで、エンジンの出力トルクTEによつてＶ
ベルトが滑らないために駆動プーリの伝達トルク
容量T1は次の関係を満足しなければならない。
TE≦T1＝2Q1・μ・r1／cosθ
（なお、サフイツクス１は駆動プーリ側であ
ることを示し、後で使用するサフイツクス２
は従動プーリ側であることを示す） 従つて、 Q1≧（TE・cosθ）／（2μ・r1） ……(1) でなければならない。
ることを示し、後で使用するサフイツクス２
は従動プーリ側であることを示す） 従つて、 Q1≧（TE・cosθ）／（2μ・r1） ……(1) でなければならない。
従動プーリ側では、トルクが駆動及び従動プー
リ間で減速比ｉ（＝r2／r1）だけ増大されるので、 ｉ・TE≦T2＝2Q2・μ・r2／cosθとなり、 Q2≧（ｉ・TE・cosθ）／（2μ・r2） ＝（TE・cosθ）／（2μ・r1） ……(2) が得られる。
リ間で減速比ｉ（＝r2／r1）だけ増大されるので、 ｉ・TE≦T2＝2Q2・μ・r2／cosθとなり、 Q2≧（ｉ・TE・cosθ）／（2μ・r2） ＝（TE・cosθ）／（2μ・r1） ……(2) が得られる。
一方、Q1，Q2とr1，r2との間には次のような理
論式が成り立つている。
論式が成り立つている。
（Q1／φ1）・tan（θ＋ρn）
−（Q2／φ2）・tan（θ＋ρn）
＝（te／２）〔１−｛tanh（λ・r1・φ1）｝／
（2λ・r1・φ1）−｛tanh（λ・r2・φ2）｝／
（2λ・r2・φ2）］ ……(3)
te：Ｖベルト有効張力（＝TE／r1）
ρn：摩擦伝動部の摩擦角（＝tan-1μn）
（μnは静摩擦係数）
φ2，φ1：Ｖベルトのプーリみぞとの接触角
（cosφ1＝２（r2−r1） ／Ｌ，φ1＋φ2＝2π）
Ｌ：駆動及び従動プーリの軸間距離
λ：Ｖベルトの変速特性値
（＝（ｈ・Ｇ）／（ω・Ａ・Ｅ））
（ｈ：Ｖベルト接触部高さ、ω：Ｖベルト
幅、Ａ：Ｖベルト断面積、Ｇ：剛性係数、
Ｅ：ヤング率） ここで駆動プーリ押し付け力Q1を(1)式におけ
る最小限界値Q1aにすると Q1a＝（TE・cosθ）／（2μ・r1）となり、これ
を(3)式に代入することにより従動プーリ押し付け
力Q2aは Q2a＝2／1・Q1a−2・TE／2r1・tan（θ＋pn） 〔１−１／２｛tan ｈ（λ・r1・1）／λ・r1・1 ＋tan ｈ（λ・r2・2）／λ・r2・2｝〕 となる。
幅、Ａ：Ｖベルト断面積、Ｇ：剛性係数、
Ｅ：ヤング率） ここで駆動プーリ押し付け力Q1を(1)式におけ
る最小限界値Q1aにすると Q1a＝（TE・cosθ）／（2μ・r1）となり、これ
を(3)式に代入することにより従動プーリ押し付け
力Q2aは Q2a＝2／1・Q1a−2・TE／2r1・tan（θ＋pn） 〔１−１／２｛tan ｈ（λ・r1・1）／λ・r1・1 ＋tan ｈ（λ・r2・2）／λ・r2・2｝〕 となる。
上式でQ2a≧Q1aが満足されれば両プーリにお
いて滑りは発生しない。
いて滑りは発生しない。
逆に、従動プーリ押し付け力Q2を(2)における
最小限界値Q2bに設定すると、 Q2b＝（TE・cosθ）／（2μ・r1） ……(4) となり、これを(3)式に代入することにより駆動プ
ーリ押し付け力Q1bは Q1b＝1／2・Q2b＋1・TE／2r1・tan（θ＋ρn） 〔１−１／２｛tan ｈ（λ・r1・1）／λ・r1・1 ＋tan ｈ（λ・r2・2）／λ・r2・2｝〕……(5
) となる。
最小限界値Q2bに設定すると、 Q2b＝（TE・cosθ）／（2μ・r1） ……(4) となり、これを(3)式に代入することにより駆動プ
ーリ押し付け力Q1bは Q1b＝1／2・Q2b＋1・TE／2r1・tan（θ＋ρn） 〔１−１／２｛tan ｈ（λ・r1・1）／λ・r1・1 ＋tan ｈ（λ・r2・2）／λ・r2・2｝〕……(5
) となる。
上式でQ1b≧Q2bならば両プーリにおいて滑り
は発生しない。
は発生しない。
駆動プーリ押し付け力Q1を最小限界値Q1aにす
るか従動プーリ押し付け力Q2を最小限界値Q2bに
するかは、Q2a≧Q1aが成立するかQ1b≧Q2bが成
立するかによつて選択すればよい。
るか従動プーリ押し付け力Q2を最小限界値Q2bに
するかは、Q2a≧Q1aが成立するかQ1b≧Q2bが成
立するかによつて選択すればよい。
ここで駆動及び従動プーリシリンダ室の受圧面
積をそれぞれS1，S2とすると、必要な駆動及び従
動プーリシリンダ室油圧P1，P2は、 P1＝Q1a／S1，P2＝Q2a／S2 又は P1＝Q1b／S1，P2＝Q2b／S2 となる。どちらの場合もライン圧はP1，P2のう
ちの高い方の油圧と同等又はわずかに高くすれば
よい。
積をそれぞれS1，S2とすると、必要な駆動及び従
動プーリシリンダ室油圧P1，P2は、 P1＝Q1a／S1，P2＝Q2a／S2 又は P1＝Q1b／S1，P2＝Q2b／S2 となる。どちらの場合もライン圧はP1，P2のう
ちの高い方の油圧と同等又はわずかに高くすれば
よい。
ところで、上式のP1，P2の式中に含まれる数
値のうち、θ，μ，ρn、及びλは定数であり、
またr1，r2及びφ1，φ2は減速比ｉから算出され
る。従つて、P1，P2はTE及びｉの関数式であら
わされる。すなわち P1又はP2＝ｆ（TE，ｉ） ……(6) 前述のように、トルクモータ１６への電圧Vp
が大きくなるとライン圧Plは小さくなり、この関
係は Vp＝ｂ−ａ・Pl（ａ，ｂは定数） ……(7) であらわされる。
値のうち、θ，μ，ρn、及びλは定数であり、
またr1，r2及びφ1，φ2は減速比ｉから算出され
る。従つて、P1，P2はTE及びｉの関数式であら
わされる。すなわち P1又はP2＝ｆ（TE，ｉ） ……(6) 前述のように、トルクモータ１６への電圧Vp
が大きくなるとライン圧Plは小さくなり、この関
係は Vp＝ｂ−ａ・Pl（ａ，ｂは定数） ……(7) であらわされる。
(6)式のP1又はP2を(7)式のPlに代入すると、
Vp＝ｂ−ａ・ｆ（TE，ｉ）
となる。すなわち、トルクモータ１６への電圧値
VpはTE及びｉの関数として決定される。上記関
数を各TE及びｉの値について計算して記憶装置
３４の前記別の番地に入力しておく。これによつ
て、エンジントルクTE及び減速比ｉが指定され
れば、それに対応するトルクモータ電圧値Vpを
読み出すことができる。この電圧値Vpに基づい
てトルクモータ１６を制御するので、ライン圧Pl
は常に必要最低限の値に維持される。
VpはTE及びｉの関数として決定される。上記関
数を各TE及びｉの値について計算して記憶装置
３４の前記別の番地に入力しておく。これによつ
て、エンジントルクTE及び減速比ｉが指定され
れば、それに対応するトルクモータ電圧値Vpを
読み出すことができる。この電圧値Vpに基づい
てトルクモータ１６を制御するので、ライン圧Pl
は常に必要最低限の値に維持される。
なお、本発明と直接関係はないが、電子制御装
置２５による変速制御弁１２の制御についても簡
単に説明しておく。
置２５による変速制御弁１２の制御についても簡
単に説明しておく。
第８図は変速制御のフローチヤートを示す。ま
ず、ポジシヨンセンサー２８が呼び出され、Ｄレ
ンジにある場合、スロツトル開度センサー又は吸
気管負圧センサー２７が呼び出され、スロツトル
開度又吸気管負圧の値に基づいて記憶装置３４の
適当な番地に保管してある最適なエンジン回転速
度Ntを呼び出す。このとき記憶装置３４に記憶
されている内容は、第９図に示すエンジン性能曲
線の最良燃費点を結んだ曲線（すなわち、各等馬
力線上での最良燃費点を結んだ曲線）に基づくエ
ンジン回転速度Ntとスロツトル開度（又は吸気
管負圧）との関係としてある。なお、第１０図に
上記最良燃費曲線を、横軸をエンジン回転速度
Ntとし縦軸をスロツトル開度として示し、また
第１１図に横軸をエンジン回転速度Ntとし縦軸
を吸気管負圧として示す。すなわち、記憶装置３
４の番地にスロツトルを対応させその番地に第１
０図又は１１図に示す関係によつて決められるエ
ンジン回転速度Ntが記憶されている。従つて、
上記関係を常に維持するように減速比が制御され
ると、エンジンは常に最良燃費曲線上で運転さ
れ、燃費性能の良い運転状態が実現される。次
に、目標エンジン回転速度Ntと実エンジン回転
速度Neとの偏差ΔEを計算する。次いで、偏差
ΔEの正、負を判別し、正の場合、不感帯巾Δよ
りΔEが小さいかどうかを判別し、偏差ΔE小さい
場合にはΔEを０に設定し、また偏差ΔEが大きい
場合には不感帯幅Δを引いたΔE′＝ΔE−Δを、
ΔEに置き換える。その後は偏差ΔEが負の場合と
同様に処理される。すなわち、偏差ΔEが負の場
合、偏差ΔE及び実エンジン回転速度の時間当り
の増減変動値dNe／dtに基づいてトルクモータ２
２の制御加算電圧ΔV＝Ａ・ΔE＋Ｂ・dNe／dt
（Ａ・Ｂは定数）が計算されて出力され、DA変
速機３６によりアナログ電圧に変換されてトルク
モータ２２に送られる。上記ΔV＝Ａ・ΔE＋
Ｂ・dNe／dt計算内容について第１２図により説
明する。実エンジン回転速度NeがＰの位置にあ
る場合、目標エンジン回転速度Ntよりも実エン
ジン回転速度Neが大きい。実エンジン回転速度
Neを下げるためには減速比が小さくなるように
制御する必要がある。このため、トルクモータ２
２に偏差ΔEに比例する電圧（Ａ・ΔE）が加算さ
れる。また、実エンジン回転速度Neが目標エン
ジン回転速度Ntに向かついるかどうかをdNe／
dtによつて判断し、向かつている場合上記加算電
圧（Ａ・ΔE）からdNe／dtに比例した電圧
（Ｂ・dNe／dt）を減算し、逆に目標から遠ざか
つている場合にはdNe／dtに比例した電圧を加算
するようにしてある。こうすることによつて、実
エンジン回転速度Neが目標エンジン回転速度Nt
に急速に収束するようにしてある。実エンジン回
転速度Neが目標エンジン回転速度Ntよりも小さ
い場合（例えば、第１２図のＱの位置）にも、基
本的に上記と同様に制御され、実エンジン回転速
度Neは不感帯内に制御される。こうすることに
よつてエンジンは常に最良燃費線上で運転され
る。
ず、ポジシヨンセンサー２８が呼び出され、Ｄレ
ンジにある場合、スロツトル開度センサー又は吸
気管負圧センサー２７が呼び出され、スロツトル
開度又吸気管負圧の値に基づいて記憶装置３４の
適当な番地に保管してある最適なエンジン回転速
度Ntを呼び出す。このとき記憶装置３４に記憶
されている内容は、第９図に示すエンジン性能曲
線の最良燃費点を結んだ曲線（すなわち、各等馬
力線上での最良燃費点を結んだ曲線）に基づくエ
ンジン回転速度Ntとスロツトル開度（又は吸気
管負圧）との関係としてある。なお、第１０図に
上記最良燃費曲線を、横軸をエンジン回転速度
Ntとし縦軸をスロツトル開度として示し、また
第１１図に横軸をエンジン回転速度Ntとし縦軸
を吸気管負圧として示す。すなわち、記憶装置３
４の番地にスロツトルを対応させその番地に第１
０図又は１１図に示す関係によつて決められるエ
ンジン回転速度Ntが記憶されている。従つて、
上記関係を常に維持するように減速比が制御され
ると、エンジンは常に最良燃費曲線上で運転さ
れ、燃費性能の良い運転状態が実現される。次
に、目標エンジン回転速度Ntと実エンジン回転
速度Neとの偏差ΔEを計算する。次いで、偏差
ΔEの正、負を判別し、正の場合、不感帯巾Δよ
りΔEが小さいかどうかを判別し、偏差ΔE小さい
場合にはΔEを０に設定し、また偏差ΔEが大きい
場合には不感帯幅Δを引いたΔE′＝ΔE−Δを、
ΔEに置き換える。その後は偏差ΔEが負の場合と
同様に処理される。すなわち、偏差ΔEが負の場
合、偏差ΔE及び実エンジン回転速度の時間当り
の増減変動値dNe／dtに基づいてトルクモータ２
２の制御加算電圧ΔV＝Ａ・ΔE＋Ｂ・dNe／dt
（Ａ・Ｂは定数）が計算されて出力され、DA変
速機３６によりアナログ電圧に変換されてトルク
モータ２２に送られる。上記ΔV＝Ａ・ΔE＋
Ｂ・dNe／dt計算内容について第１２図により説
明する。実エンジン回転速度NeがＰの位置にあ
る場合、目標エンジン回転速度Ntよりも実エン
ジン回転速度Neが大きい。実エンジン回転速度
Neを下げるためには減速比が小さくなるように
制御する必要がある。このため、トルクモータ２
２に偏差ΔEに比例する電圧（Ａ・ΔE）が加算さ
れる。また、実エンジン回転速度Neが目標エン
ジン回転速度Ntに向かついるかどうかをdNe／
dtによつて判断し、向かつている場合上記加算電
圧（Ａ・ΔE）からdNe／dtに比例した電圧
（Ｂ・dNe／dt）を減算し、逆に目標から遠ざか
つている場合にはdNe／dtに比例した電圧を加算
するようにしてある。こうすることによつて、実
エンジン回転速度Neが目標エンジン回転速度Nt
に急速に収束するようにしてある。実エンジン回
転速度Neが目標エンジン回転速度Ntよりも小さ
い場合（例えば、第１２図のＱの位置）にも、基
本的に上記と同様に制御され、実エンジン回転速
度Neは不感帯内に制御される。こうすることに
よつてエンジンは常に最良燃費線上で運転され
る。
なお、シフトレバーがＬレンジのポジシヨンに
ある場合には、別のスロツトル開度−エンジン回
転速度曲線の関係（例えば、最も加速の良いエン
ジンの運転状態が達成される関係）に基づいた制
御が行なわれるが、その詳細については説明を省
略する。
ある場合には、別のスロツトル開度−エンジン回
転速度曲線の関係（例えば、最も加速の良いエン
ジンの運転状態が達成される関係）に基づいた制
御が行なわれるが、その詳細については説明を省
略する。
以上説明してきたように、本発明によると、マ
イクロコンピユータの記憶装置のエンジン回転速
度とスロツトル開度又は吸気管負圧とに対応させ
た番地内にエンジンの出力トルクをあらかじめ記
憶させ、また記憶装置のエンジンの出力トルクと
減速比とに対応させた番地内に必要最小限のライ
ン圧に対応するトルクモータ電圧値をあらかじめ
記憶させ、マイクロコンピユータの中央制御器に
は、エンジン回転速度センサーからのエンジン回
転速度信号と、スロツトル開度センサー又は吸気
管負圧センサーからのスロツトル開度信号又は吸
気管負圧信号と、従動プーリ回転速度センサーか
らの従動プーリ回転速度信号とを入力し、入力さ
れたエンジン回転速度信号とスロツトル開度信号
又は吸気管負圧信号とに対応するエンジンの出力
トルクを記憶装置から読み出し、またエンジン回
転速度信号と従動プーリ回転速度信号とから減速
比を算出し、読み出したエンジンの出力トルクと
算出した減速比とに対応するトルクモータ電圧値
を記憶装置から読み出し、この読み出したトルク
モータ電圧値をDA変換して調圧弁用トルクモー
タに供給し、調圧弁用トルクモータの出力に対応
する油圧を発生するライン圧調圧弁によりライン
圧を制御するようにしたので、すべての運転状態
においてライン圧は必要最低限の値に制御され、
Ｖベルトの十分な耐久性を確保することができる
という効果及びＶベルト式無段変速機の動力伝達
効率が向上するという効果を得ることができる。
イクロコンピユータの記憶装置のエンジン回転速
度とスロツトル開度又は吸気管負圧とに対応させ
た番地内にエンジンの出力トルクをあらかじめ記
憶させ、また記憶装置のエンジンの出力トルクと
減速比とに対応させた番地内に必要最小限のライ
ン圧に対応するトルクモータ電圧値をあらかじめ
記憶させ、マイクロコンピユータの中央制御器に
は、エンジン回転速度センサーからのエンジン回
転速度信号と、スロツトル開度センサー又は吸気
管負圧センサーからのスロツトル開度信号又は吸
気管負圧信号と、従動プーリ回転速度センサーか
らの従動プーリ回転速度信号とを入力し、入力さ
れたエンジン回転速度信号とスロツトル開度信号
又は吸気管負圧信号とに対応するエンジンの出力
トルクを記憶装置から読み出し、またエンジン回
転速度信号と従動プーリ回転速度信号とから減速
比を算出し、読み出したエンジンの出力トルクと
算出した減速比とに対応するトルクモータ電圧値
を記憶装置から読み出し、この読み出したトルク
モータ電圧値をDA変換して調圧弁用トルクモー
タに供給し、調圧弁用トルクモータの出力に対応
する油圧を発生するライン圧調圧弁によりライン
圧を制御するようにしたので、すべての運転状態
においてライン圧は必要最低限の値に制御され、
Ｖベルトの十分な耐久性を確保することができる
という効果及びＶベルト式無段変速機の動力伝達
効率が向上するという効果を得ることができる。
第１図は本発明方法を実施する装置を示す図、
第２図は電子制御装置を示す図、第３図はライン
圧制御のフローチヤートを示す図、第４図はエン
ジン性能を示す線図、第５図はエンジントルクマ
ツプを示す図、第６図はトルクモータ電圧値マツ
プを示す図、第７図はＶベルトプーリを概略的に
示す図、第８図は変速制御のフローチヤートを示
す図、９図はエンジン性能曲線を示す図、第１０
図は最良燃費曲線を示す図、第１１図は最良燃費
曲線を示す図、第１２図は変速制御の際のエンジ
ン回転速度の変化を示す図である。 １……Ｖベルト式伝動装置、２……駆動軸、３
……従動軸、４……駆動プーリ、４Ｃ……駆動プ
ーリシリンダ室、５……従動プーリ、５Ｃ……従
動プーリシリンダ室、６……Ｖベルト、７……油
路、８……タンク、９……フイルター、１０……
ポンプ、１１……ライン圧調圧弁、１２……変速
制御弁、１３……弁穴、１４……スプール、１５
……Ｏリング、１６……トルクモータ、１７……
弁穴、１８……スプール、１９……スプリング、
２０……油路、２１……Ｏリング、２２……トル
クモータ、２３……線、２４……線、２５……電
子制御装置、２６……エンジン回転速度センサ
ー、２７……スロツトル開度センサー又は吸気管
負圧センサー、２８……ポジシヨンセンサー、２
９……従動プーリ回転速度センサー、３１……入
力インターフエース、３２……中央制御器、３３
……パルス発生器、３４……記憶装置、３５……
DA変換器。
第２図は電子制御装置を示す図、第３図はライン
圧制御のフローチヤートを示す図、第４図はエン
ジン性能を示す線図、第５図はエンジントルクマ
ツプを示す図、第６図はトルクモータ電圧値マツ
プを示す図、第７図はＶベルトプーリを概略的に
示す図、第８図は変速制御のフローチヤートを示
す図、９図はエンジン性能曲線を示す図、第１０
図は最良燃費曲線を示す図、第１１図は最良燃費
曲線を示す図、第１２図は変速制御の際のエンジ
ン回転速度の変化を示す図である。 １……Ｖベルト式伝動装置、２……駆動軸、３
……従動軸、４……駆動プーリ、４Ｃ……駆動プ
ーリシリンダ室、５……従動プーリ、５Ｃ……従
動プーリシリンダ室、６……Ｖベルト、７……油
路、８……タンク、９……フイルター、１０……
ポンプ、１１……ライン圧調圧弁、１２……変速
制御弁、１３……弁穴、１４……スプール、１５
……Ｏリング、１６……トルクモータ、１７……
弁穴、１８……スプール、１９……スプリング、
２０……油路、２１……Ｏリング、２２……トル
クモータ、２３……線、２４……線、２５……電
子制御装置、２６……エンジン回転速度センサ
ー、２７……スロツトル開度センサー又は吸気管
負圧センサー、２８……ポジシヨンセンサー、２
９……従動プーリ回転速度センサー、３１……入
力インターフエース、３２……中央制御器、３３
……パルス発生器、３４……記憶装置、３５……
DA変換器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ プーリシリンダ室内の油圧に応じてＶ字状み
ぞ間隔が可変である駆動プーリ及び従動プーリに
Ｖベルトを巻き掛けて伝動し、従動プーリのシリ
ンダ室には常にライン圧を作用させ、駆動プーリ
のシリンダ室にはライン圧を変速制御弁によつて
調整した油圧を作用させるＶベルト式無段変速機
のライン圧制御方法において、 マイクロコンピユータの記憶装置のエンジン回
転速度とスロツトル開度又は吸気管負圧とに対応
させた番地内にエンジンの出力トルクをあらかじ
め記憶させ、また記憶装置のエンジンの出力トル
クと減速比とに対応させた番地内に必要最小限の
ライン圧に対応するトルクモータ電圧値をあらか
じめ記憶させ、マイクロコンピユータの中央制御
器には、エンジン回転速度センサーからのエンジ
ン回転速度信号と、スロツトル開度センサー又は
吸気管負圧センサーからのスロツトル開度信号又
は吸気管負圧信号と、従動プーリ回転速度センサ
ーからの従動プーリ回転速度信号とを入力し、入
力されたエンジン回転速度信号とスロツトル開度
信号又は吸気管負圧信号とに対応するエンジンの
出力トルクを記憶装置から読み出し、またエンジ
ン回転速度信号と従動プーリ回転速度信号とから
減速比を算出し、読み出したエンジンの出力トル
クと算出した減速比とに対応するトルクモータ電
圧値を記憶装置から読み出し、この読み出したト
ルクモータ電圧値をDA変換して調圧弁用トルク
モータに供給し、調圧弁用トルクモータの出力に
対応する油圧を発生するライン圧調圧弁によりラ
イン圧を制御することを特徴とするＶベルト式無
段変速機のライン圧制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18522881A JPS5888252A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | Ｖベルト式無段変速機のライン圧制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18522881A JPS5888252A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | Ｖベルト式無段変速機のライン圧制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5888252A JPS5888252A (ja) | 1983-05-26 |
| JPH0245062B2 true JPH0245062B2 (ja) | 1990-10-08 |
Family
ID=16167112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18522881A Granted JPS5888252A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | Ｖベルト式無段変速機のライン圧制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5888252A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0454274U (ja) * | 1990-09-13 | 1992-05-08 | ||
| JPH0528265U (ja) * | 1990-12-18 | 1993-04-16 | 株式会社ケイ・アンド・エル | コツプ |
| JPH06292627A (ja) * | 1993-04-12 | 1994-10-21 | Yasuyoshi Ochiai | コップ |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59219553A (ja) * | 1983-05-27 | 1984-12-10 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速機の変速制御装置 |
| JPH066979B2 (ja) * | 1983-08-22 | 1994-01-26 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用無段変速機の制御装置 |
| JPH066976B2 (ja) * | 1983-08-29 | 1994-01-26 | トヨタ自動車株式会社 | ベルト式無段変速機の油圧制御装置 |
| JPS624645A (ja) * | 1985-06-29 | 1987-01-10 | Fuji Heavy Ind Ltd | 無段変速機の油圧制御装置 |
| JPS6252264A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-06 | Fuji Heavy Ind Ltd | 無段変速機の油圧制御装置 |
| JPH0657508B2 (ja) * | 1985-11-18 | 1994-08-03 | 富士重工業株式会社 | 無段変速機の制御装置 |
| JP2599278B2 (ja) * | 1988-02-12 | 1997-04-09 | 富士重工業株式会社 | トルコン付ベルト式無段変速機の制御装置 |
| US5056380A (en) * | 1988-08-30 | 1991-10-15 | Mazda Motor Corporation | Hydraulic control system for steplessly variable transmission |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5646152A (en) * | 1979-09-12 | 1981-04-27 | Bosch Gmbh Robert | Controller for stepless power transmission |
| JPS5737146A (en) * | 1980-08-09 | 1982-03-01 | Aisin Warner Ltd | Hydraulic pressure regulator for v-belt type infinitely variable speed change gear for vehicle |
-
1981
- 1981-11-20 JP JP18522881A patent/JPS5888252A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5646152A (en) * | 1979-09-12 | 1981-04-27 | Bosch Gmbh Robert | Controller for stepless power transmission |
| JPS5737146A (en) * | 1980-08-09 | 1982-03-01 | Aisin Warner Ltd | Hydraulic pressure regulator for v-belt type infinitely variable speed change gear for vehicle |
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| JPH0528265U (ja) * | 1990-12-18 | 1993-04-16 | 株式会社ケイ・アンド・エル | コツプ |
| JPH06292627A (ja) * | 1993-04-12 | 1994-10-21 | Yasuyoshi Ochiai | コップ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5888252A (ja) | 1983-05-26 |
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