JPH0241321Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 〔技術分野〕 本考案はデイーゼルエンジン用の分配型燃料噴
射ポンプに係り、より詳しくは、その噴射時期制
御に関する。

〔従来技術〕

特開昭57−24425号公報に記載された分配型噴
射ポンプにおいては、噴射量はガバナ機構で検出
されたエンジン回転数とアクセルにアクセルに連
係されたテンシヨンレバーで検出したエンジン負
荷とに応じて制御される。

噴射時期の制御は一義的には、エンジン回転数
によつて制御される。このため、クランク軸に同
期して回転するフイードポンプにより予圧された
燃料が噴射ポンプ内室に供給される様になつてお
り、タイマー機構の油圧室にはポンプ内室内の燃
料が導かれていて、ポンプ内室内の燃料圧力に応
じてタイマーピストンが変位して噴射時期を進角
する様になつている。

前記噴射ポンプでは、この様にして一義的に回
転数に応じて制御される噴射時期は、更に、エン
ジン負荷に応じて補正される様になつている。即
ち、ガバナ機構のガバナシヤフトにはポンプ内室
内の予圧された燃料を低圧領域に放出するリーク
通路が軸方向に設けてあり、このリーク通路のポ
ンプ内室側端部はガバナシヤフトに半径方向に形
成したリークポートを介してポンプ内室に開口し
ている。ガバナスリーブにはリークポートの領域
においてリークオリフイスが穿設されている。ガ
バナシヤフトに対するガバナスリーブの相対位置
は、ガバナのフライウエイトとテンシヨンレバー
との相互作用により定まり、機関負荷にも依存し
ているので、中負荷時にはリークオリフイスはリ
ークポートに整合し高および低負荷時にはリーク
ポートからずれる。従つて、中負荷時にはポンプ
内室内の燃料はリークされ、ポンプ内室内の燃料
圧力が低下するので、噴射時期は遅れ側に補正さ
れる。高および低負荷時にはリークが止まるの
で、ポンプ内室の圧力は確保され、噴射時期は進
角側に補正される。

しかしながら、ガバナシヤフトに対するガバナ
シヤフトの相対変位は極めて微小であることか
ら、所望の噴射時期補正特性を得るためにはリー
クポートの直径は0.6〜0.8mm程度にしなければな
らない。この様な細いリークポートを硬いガバナ
シヤフトに加工するのは困難であり、それに応じ
た細いドリルを使用すればドリルの刃は早期に劣
化することとなる。このため、従来の構成では噴
射ポンプがコスト高になると共に製造に多くの手
数を要していた。

〔考案の目的〕

本考案は従来技術の叙上の問題点に鑑み案出さ
れたもので、前記リークポートの寸法を大きくし
ても所望の噴射時期補正特性が得られる様な構造
の噴射ポンプを提供することを目的とするもの
で、噴射ポンプの製造を簡単にしかつコストを低
減することを図るものである。

〔考案の構成〕

このため、本考案は、前記型式の分配型噴射ポ
ンプにおいて、前記リークポートは、所定の軸方
向幅をもつた１つの周溝と、前記周溝をリーク通
路に連通する少なくとも１つの連通孔とで構成
し、前記リークオリフイスは、この周溝の軸方向
幅よりもやや小さな軸方向距離をもつて互いに軸
方向に離間された少なくとも２つのリークオリフ
イスで構成したことを特徴としている。

〔実施例〕 以下図面によつて説明すると、分配型燃料噴射
ポンプを示す第１図において、１０は駆動軸であ
り、図示しないデイーゼルエンジンのクランク軸
に連結される。駆動軸１０上にはフイードポンプ
を構成するベーンポンプ１２が取付けられ、この
回転によつて、図示しない燃料タンクからの燃料
は矢印Ａの如く取入れられ矢印Ｂの如く入口ポー
ト１４に導入され、ベーンポンプ１２によつて加
圧され、出口ポート１６より通路１８を経てポン
プ内室２０に入る。尚、リリーフ弁２２がポンプ
の出口側に設けられる。

駆動軸１０のプランジヤ２４に連結され、プラ
ンジヤ上のフエイスカム２６と、ハウジング側の
ローラリング２８上のローラ３０とよりなる機構
の助けで、プランジヤ２４の１回転中にプランジ
ヤ２４はエンジンの気筒数に応じた回数往復す
る。この一往復において、プランジヤ２４が図の
左側に動くときはプランジヤ２４の先端のポンプ
室３２内にポンプ内室２０からの燃料が矢印Ｃの
如く吸引され、プランジヤ２４が図の右側に動く
ときはポンプ室３２内の燃料をプランジヤ内の通
路３４及びデリベリ弁３６を介して矢印Ｄの如く
対応する気筒の図示しない燃料噴射弁に圧送す
る。

プランジヤ２４上に、プランジヤ２４の有効ス
トロークを制御するスピルリング３８が設けら
れ、テンシヨンレバー４０、メインスプリング４
２を介しスロツトルレバー４４に連結され、アク
セルペダルの踏込みに応じた燃料噴射量を得る。
スピルリング３８は又テンシヨンレバー４０に枢
着されたコントロルレバー４６を介しガバナシヤ
フト４８上のガバナスリーブ５０に連結される。
ガバナスリーブ５０をガバナシヤフト４８上で摺
動駆動するフライウエート５２は、駆動軸１０上
の歯車５４と噛合する歯車５６によつて駆動さ
れ、結果として回転数に応じたフライウエート５
２の開放運動がスリーブ５０及びレバー４６を介
しスピルリング３８に伝わり、かくして回転数の
増大に応じかつ負荷の低減に応じ噴射量を減少さ
せるという所定ガバナ特性が得られる。

５８は噴射時期を調整するためのタイマピスト
ンで、実際とは90゜転じた状態で示してある。タ
イマピストン５８の一端の油圧室６０は絞り６２
を介しポンプ内室２０に通じ、他端の空間６４は
フイードポンプ１２の供給側に接続され略大気圧
が作用している。タイマピストン５８はコネクチ
ングロツド６６を介しローラリング２８に連結さ
れ、実際上は90度転じた位置にあるタイマピスト
ン５８の左右の動きを受けてローラリング２８は
軸１０と同一の中心線の周りを廻る。然るに、油
圧室６０は絞り６２を介しポンプ内室２０の圧力
とばね６８との圧力がバランスする角度位置にロ
ーラリング２８は位置する。かくして、フエイス
カム２６がローラ３０と作用するプランジヤ２４
の角度位置である燃料噴射時期はポンプ内室２０
の圧力により制御される。

ガバナシヤフト４８にはポンプ内室２０内の燃
料をフイードポンプ１２の吸入側（大気圧）に放
出するリーク通路７０が設けてある。

第２図は第１図の円７２内の部分を拡大して示
したもので、噴射ポンプのハウジングに固定され
たガバナシヤフト４８の外周には軸方向幅Ｗの周
溝７２が切削加工により形成されている。この周
溝７２の幅Ｗは例えば約５mm程度と大きいので、
容易に切削加工することができる。リーク通路７
０と周溝７２とは連通孔７４で連通されている。
この連通孔７４の直径は例えば２〜３mmと大きい
ので、これもドリル等の慣用の穿孔手段により極
めて容易に穿孔することができる。この周溝７２
と連通孔７４がリーク通路７０のリークポートを
構成する。

他方、ガバナスリーブ５０には第１リークオリ
フイス７６と第２リークオリフイス７８が貫通形
成してある。これらのリークオリフイス７６，７
８は周溝７２の幅Ｗより僅かに小さな最大距離Ｄ
をもつて互いに軸方向に隔てられている。オリフ
イス７６，７８の直径は0.6〜0.8mmにするのが好
ましい。ガイドシヤフト４８と異なり、ガバナス
リーブ５０は比較的機械加工が容易な材料で形成
されているので、リークオリフイス７６，７８の
加工は比較的容易に行うことができる。

次に、第３図を併せ参照して、リーク通路７０
の作用によりエンジン負荷に応じ噴射時期がどの
様に補正されるかについて説明する。エンジン回
転数が一定であると仮定すると、全負荷および高
負荷時には、スロツトルレバー４４からスプリン
グ４２、テンシヨンレバー４０を介してコントロ
ールレバー４６に図中左向きに作用する力により
ガバナスリーブ５０はフライウエート５２の作用
に抗して左方に移動する（第３図ａ）。このため、
第１オリフイス７６は閉鎖され、ポンプ内室２０
内の燃料は第２オリフイス７８のみを介してリー
ク通路７０へリークされるので、ポンプ内室２０
内の燃料圧力の降下は僅かに止まる。このため、
タイマーピストン５８には大きな燃料圧力が作用
し、噴射時期は進角側に補正される。

中負荷時にはアクセルレバー４４からコントロ
ールレバー４６に伝えられる左向きの力が減少す
るので、ガバナスリーブ５０はフライウエート５
２の作用により右移動し、第１および第２オリフ
イス７６，７８の双方が周溝７２に開口する（第
３図ｂ）。このため、リーク通路７０を通るリー
ク量が増大し、ポンプ内室２０内の燃料圧力は大
幅に降下するので、タイマーピストン５８に作用
する油圧室６０内の圧力が減少し、噴射時期は遅
角側に補正される。

低負荷時には、ガバナスリーブ５０は更に第３
図ｃに示す位置まで右移動するので、第２オリフ
イス７８は閉鎖され、燃料のリークは第１オリフ
イス７６のみから行われる。このため、高負荷時
の場合と同様に、噴射時期は進角側に補正され
る。

〔考案の効果〕

本考案によれば、リークポートの寸法を大きく
してもガイドスリーブの僅かな軸方向変位に敏感
に応答してリーク量を調整できるような構成が得
られる。従つて、所望の噴射時期補正特性を確保
しながらも、リークポートの機械加工を著しく容
易にすることができ、噴射ポンプのコストを低減
することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の噴射ポンプの断面図、第２図
は第１図の円内部分の拡大図、第３図は異なるエ
ンジン負荷におけるガバナシヤフトとガバナスリ
ーブの相対位置を示す図である。 １２……フイードポンプ、２０……ポンプ内
室、２６……フエイスカム、２８……ローラリン
グ、３０……ローラ、３８……スピルリング、４
０……テンシヨンレバー、４６……コントロール
レバー、４８……ガバナシヤフト、５０……ガバ
ナスリーブ、５２……フライウエイト、５８……
タイマピストン、７０……リーク通路、７２……
周溝、７４……連通孔、７６，７８……リークオ
リフイス。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 ガバナ機構５２で検出したエンジン回転数とア
   クセルに連係されたテンシヨンレバー４０で検出
   したエンジン負荷とに応じて燃料噴射量が制御さ
   れ、かつ、エンジンクランク軸に同期して回転す
   るフイードポンプ１２により予圧された燃料が噴
   射ポンプ内室２０に供給されていて該ポンプ内室
   ２０内の燃料圧力に応動するタイマー機構５８に
   よりエンジン回転数に応じて燃料噴射時期が一次
   的に制御される様になつており、ガバナ機構のガ
   バナシヤフト４８にはポンプ内室２０内の予圧さ
   れた燃料を低圧領域に放出するリーク通路７０を
   設け、このリーク通路７０のポンプ内室側端部は
   ガバナシヤフトに形成したリークポートを介して
   ポンプ内室２０に開口せしめ、ガバナ機構のガバ
   ナスリーブ５０にはエンジン中負荷時に前記リー
   クポートと整合し高または低負荷時にはガバナー
   リークポートからずれる様な位置においてリーク
   オリフイスを穿設し、エンジン中負荷時には噴射
   時期を遅れ側に補正し高または低負荷時には進角
   側に補正し得る様にした型式のデイーゼルエンジ
   ン用分配型燃料噴射ポンプにおいて、 前記リークポートは所定の軸方向幅Ｗをもつた
   １つの周溝７２と前記周溝７２を前記リーク通路
   ７０に連通する少なくとも１つの連通孔７４とで
   構成し、前記リークオリフイスは該周溝の軸方向
   幅Ｗよりもやや小さな軸方向最大距離Ｄをもつて
   互いに軸方向に離間された少なくとも２つのリー
   クオリフイス７６，７８で構成したことを特徴と
   するデイーゼルエンジン用分配型燃料噴射ポン
   プ。