JPH0232501A - 非直線抵抗体の製造方法 - Google Patents
非直線抵抗体の製造方法Info
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- JPH0232501A JPH0232501A JP63181774A JP18177488A JPH0232501A JP H0232501 A JPH0232501 A JP H0232501A JP 63181774 A JP63181774 A JP 63181774A JP 18177488 A JP18177488 A JP 18177488A JP H0232501 A JPH0232501 A JP H0232501A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的1
(産業上の利用分野)
本発明は避雷器などに用いられる酸化亜鉛を主成分とし
た非直線抵抗体の製造方法に係り、特に酸化亜鉛に添加
する副成分の組成の改良に関する。
た非直線抵抗体の製造方法に係り、特に酸化亜鉛に添加
する副成分の組成の改良に関する。
(従来の技術)
電力系統においては、発生する異常電圧を抑制し、電ツ
ノ系統を保護するために避雷器が用いられている。避雷
器においては、一般にバリスタと呼ばれ、正常な電圧で
は絶縁特性を示し、異常電圧が印加された際には低い抵
抗値となる性質を有する非直線抵抗体が使用されている
。
ノ系統を保護するために避雷器が用いられている。避雷
器においては、一般にバリスタと呼ばれ、正常な電圧で
は絶縁特性を示し、異常電圧が印加された際には低い抵
抗値となる性質を有する非直線抵抗体が使用されている
。
避雷器などに使用される代表的な非直線抵抗体は、酸化
亜鉛(ZnO)を主成分原料とし、ビスマス(Bib、
アンチモン(Sb)、コバルト(Co)、マンガン(M
rl)、クロム(Cr)、ニッケル(N i > 、ケ
イ素(Si)などの金属酸化物を副成分原料として、こ
れらの原料の混合、造粒、成形を行い、焼結した後、両
端面に電極を形成して製造している。
亜鉛(ZnO)を主成分原料とし、ビスマス(Bib、
アンチモン(Sb)、コバルト(Co)、マンガン(M
rl)、クロム(Cr)、ニッケル(N i > 、ケ
イ素(Si)などの金属酸化物を副成分原料として、こ
れらの原料の混合、造粒、成形を行い、焼結した後、両
端面に電極を形成して製造している。
さらに詳しく述べれば、酸化亜鉛と酸化物かもしくは焼
結によって酸化物に変る副成分原料とを、水及び有機バ
インダと共に充分混合した後、スプレドライヤなどで造
粒し、得られた造粒粉末は、ふるい通しにて粗大粒子や
二次凝集粒子を取除いた後に金型に入れ、成形、焼結し
、抵抗体内部に発生するボイドヤピンホールを除去する
ことによってサージ耐量や課電寿命特性の低下を防止す
るようにした製造方法が存在している。(特開昭59−
65405号公報参照) (発明が解決しようとする課題) ところで、近年の電力系統は、送電コスト低減のため、
大容量化、高電圧化が進み、これに伴い、避雷器におい
ても500KV用避雷器が実用化されており、さらに、
近い将来1000KV (聞V)用避雷器の実用化も計
画されている。
結によって酸化物に変る副成分原料とを、水及び有機バ
インダと共に充分混合した後、スプレドライヤなどで造
粒し、得られた造粒粉末は、ふるい通しにて粗大粒子や
二次凝集粒子を取除いた後に金型に入れ、成形、焼結し
、抵抗体内部に発生するボイドヤピンホールを除去する
ことによってサージ耐量や課電寿命特性の低下を防止す
るようにした製造方法が存在している。(特開昭59−
65405号公報参照) (発明が解決しようとする課題) ところで、近年の電力系統は、送電コスト低減のため、
大容量化、高電圧化が進み、これに伴い、避雷器におい
ても500KV用避雷器が実用化されており、さらに、
近い将来1000KV (聞V)用避雷器の実用化も計
画されている。
これらの高電圧用避雷器に使用される非直線抵抗体は、
極めて大きなサージエネルギーを処理する必要があるた
め、従来の低電圧用の非直線抵抗体を大容量化するか、
或いは並列接続枚数を増加することが要求される。この
場合、並列接続枚数を増加すると電流分担のアンバラン
スを招き易いなどの特性上の問題を生じるため、必然的
に非直線抵抗体の大容量化を行うことになる。また、非
直線抵抗体の大容量化は、より具体的には、非直線抵抗
体の厚みまたは径を拡大することでおるが、非直線抵抗
体の厚みは避雷器の制限電圧などによって制限されるた
め、結局非直線抵抗体の径を拡大することになる。
極めて大きなサージエネルギーを処理する必要があるた
め、従来の低電圧用の非直線抵抗体を大容量化するか、
或いは並列接続枚数を増加することが要求される。この
場合、並列接続枚数を増加すると電流分担のアンバラン
スを招き易いなどの特性上の問題を生じるため、必然的
に非直線抵抗体の大容量化を行うことになる。また、非
直線抵抗体の大容量化は、より具体的には、非直線抵抗
体の厚みまたは径を拡大することでおるが、非直線抵抗
体の厚みは避雷器の制限電圧などによって制限されるた
め、結局非直線抵抗体の径を拡大することになる。
このようにして大容量化した500KV、1000KV
用の非直線抵抗体−個の寸法は、径がφ100〜φ12
0mm、厚みは焼結時の変形および経済性からt20〜
t45mm程になる。しかしながら、このような大型の
非直線抵抗体は、小型のものに比べて焼結が不安定とな
り易く、放電耐量特性の低下やバリスタ電圧のばらつき
を生じ易い。
用の非直線抵抗体−個の寸法は、径がφ100〜φ12
0mm、厚みは焼結時の変形および経済性からt20〜
t45mm程になる。しかしながら、このような大型の
非直線抵抗体は、小型のものに比べて焼結が不安定とな
り易く、放電耐量特性の低下やバリスタ電圧のばらつき
を生じ易い。
本発明は、上記のような従来技術の欠点を解決するため
に提案されたものであり、その目的は、大容量の非直線
抵抗体における焼結時の安定化を図り、放電耐量特性の
向上およびバリスタ電圧の安定化を果し得るような、優
れた非直線抵抗体の製造方法を提供することである。
に提案されたものであり、その目的は、大容量の非直線
抵抗体における焼結時の安定化を図り、放電耐量特性の
向上およびバリスタ電圧の安定化を果し得るような、優
れた非直線抵抗体の製造方法を提供することである。
[発明の構成]
(課題を解決するための手段)
本発明による非直線抵抗体の製造方法は、副成分原料中
のコバルト原料として、酸化コバルト(CoO)の含有
率が10モル%以下である四・三酸化コバルト(Co3
04>を使用し、このコバルト原料中に5〜500pp
mのアルミニウム<AM)を含むことを特徴としている
。
のコバルト原料として、酸化コバルト(CoO)の含有
率が10モル%以下である四・三酸化コバルト(Co3
04>を使用し、このコバルト原料中に5〜500pp
mのアルミニウム<AM)を含むことを特徴としている
。
(作用)
以上のような構成を有する本発明によれば、酸化亜鉛(
ZnO)と副成分原料とを混合することで、四・三酸化
コバルト(Co304)は酸化亜鉛(ZnO)中に均一
に分散する。この状態で焼結を行うと、四・三酸化コバ
ルト(Co304)が酸化コバルト(CoO)と酸素(
0)とに分解する。この結果、焼結素体内部に酸素が充
分に供給され、酸化性雰囲気になり、非直線抵抗体の焼
結にとって望ましい条件となるため、素体の内外共に正
常な反応が進行する。従って、内部まで均質な焼結体が
得られ、放電耐量特性を向上できる。
ZnO)と副成分原料とを混合することで、四・三酸化
コバルト(Co304)は酸化亜鉛(ZnO)中に均一
に分散する。この状態で焼結を行うと、四・三酸化コバ
ルト(Co304)が酸化コバルト(CoO)と酸素(
0)とに分解する。この結果、焼結素体内部に酸素が充
分に供給され、酸化性雰囲気になり、非直線抵抗体の焼
結にとって望ましい条件となるため、素体の内外共に正
常な反応が進行する。従って、内部まで均質な焼結体が
得られ、放電耐量特性を向上できる。
また、コバルト原料中の適度な量のアルミニウムは、酸
化亜鉛中に入り、比抵抗を下げる働きをするため、これ
によってバリスタ電圧のバラツキをなくし、安定化でき
る。
化亜鉛中に入り、比抵抗を下げる働きをするため、これ
によってバリスタ電圧のバラツキをなくし、安定化でき
る。
(実施例)
以下、本発明の非直線抵抗体の製造方法の一実施例を第
1図及び第2図を参照して具体的に説明する。
1図及び第2図を参照して具体的に説明する。
まず、原料としては、各0.5モル%の酸化ビスマス(
Bi203)、二酸化マンガン(MnO2)、酸化クロ
ム(Crz 03 ) 、及び二酸化ケイ素(Si02
)と、各1モル%の四・三酸化コバルト(Co304>
、酸化アンチモン(Sb203)、及び酸化ニッケル
(Nip)と、残りの酸化亜鉛とから成る原料を使用す
る。そして、このような組成を有する原料を、水や分散
剤などの有機バインダ類と共に混合装置に入れ混合する
。
Bi203)、二酸化マンガン(MnO2)、酸化クロ
ム(Crz 03 ) 、及び二酸化ケイ素(Si02
)と、各1モル%の四・三酸化コバルト(Co304>
、酸化アンチモン(Sb203)、及び酸化ニッケル
(Nip)と、残りの酸化亜鉛とから成る原料を使用す
る。そして、このような組成を有する原料を、水や分散
剤などの有機バインダ類と共に混合装置に入れ混合する
。
次に、混合物をスプレドライヤで噴霧造粒する。
これらの造粒粉を金型に入れて成形し、空気中で500
℃で焼成して添加した水と有機バインダ類を除き、さら
に、1050℃で予備焼成する。その後、側面に高抵抗
材料を塗布し、空気中で1200℃で焼成し、カラーコ
ーティングを行い、カラー焼成をする。最後に、両端の
平面を研磨した後、この両端面にアルミニウムの電極を
形成して径100mm、厚さ22mmの非直線抵抗体を
得た。
℃で焼成して添加した水と有機バインダ類を除き、さら
に、1050℃で予備焼成する。その後、側面に高抵抗
材料を塗布し、空気中で1200℃で焼成し、カラーコ
ーティングを行い、カラー焼成をする。最後に、両端の
平面を研磨した後、この両端面にアルミニウムの電極を
形成して径100mm、厚さ22mmの非直線抵抗体を
得た。
上記の工程で四・三酸化コバルト(Co304)量中の
酸化コバルト(CoO)の含有量の異なる非直線抵抗体
を製造して、2.5msの矩形波電流を5回印加したと
ころ、第1図に示すような結果が得られた。第1図にお
いて、縦軸は、素子が破裂しなかったエネルギー(J/
cc)を耐量特性として示し、横軸は、四・三酸化コバ
ルト(C0304)中の酸化コバルト(CoO)の含有
間を示しており、酸化コバルト(CoO)の含有量が1
0モル%以下の場合には、耐量特性はほぼ230J/c
cと高値安定しているが、酸化コバルト(CoO)の含
有量が10モル%を越えると急速に耐量特性が悪化する
ことが判明している。
酸化コバルト(CoO)の含有量の異なる非直線抵抗体
を製造して、2.5msの矩形波電流を5回印加したと
ころ、第1図に示すような結果が得られた。第1図にお
いて、縦軸は、素子が破裂しなかったエネルギー(J/
cc)を耐量特性として示し、横軸は、四・三酸化コバ
ルト(C0304)中の酸化コバルト(CoO)の含有
間を示しており、酸化コバルト(CoO)の含有量が1
0モル%以下の場合には、耐量特性はほぼ230J/c
cと高値安定しているが、酸化コバルト(CoO)の含
有量が10モル%を越えると急速に耐量特性が悪化する
ことが判明している。
さらに、第2図にコバルト原料中のアルミニウム(AM
>の含有量とバリスタ電圧(VlmA>の分布の関係を
示した。第2図において、へ曲線はコバルト原料中のア
ルミニウム(Ai>fflが250ppmの時のVlm
Aの分布であり、8曲線は2500C1mの時の分布で
ある。量産時において、第2図で例えば管理値から30
%以上外れたものがでた場合をロット不良と判定した場
合、8曲線の分布では約3割不良ロットを含んでいるが
、へ曲線の分布においては不良ロットを皆無にできる。
>の含有量とバリスタ電圧(VlmA>の分布の関係を
示した。第2図において、へ曲線はコバルト原料中のア
ルミニウム(Ai>fflが250ppmの時のVlm
Aの分布であり、8曲線は2500C1mの時の分布で
ある。量産時において、第2図で例えば管理値から30
%以上外れたものがでた場合をロット不良と判定した場
合、8曲線の分布では約3割不良ロットを含んでいるが
、へ曲線の分布においては不良ロットを皆無にできる。
なお、第2図においては、コバルト原料中のアルミニウ
ム量を2501:1m、2500ppmとした場合を示
したが、5〜500ppmの範囲の場合は、へ曲線と、
5ppm未満か500ppm以上の場合は8曲線と同様
の傾向を示すことを確認している。
ム量を2501:1m、2500ppmとした場合を示
したが、5〜500ppmの範囲の場合は、へ曲線と、
5ppm未満か500ppm以上の場合は8曲線と同様
の傾向を示すことを確認している。
従って、コバルト原料として、酸化コバルト<Coo)
の含有率が10モル%以下である四・三酸化コバルト(
Co304)を使用し、且つアルミニウム(Ai>を5
〜500ppm含むものを用いることによって、優れた
放電耐量特性を有し、バリスタ電圧のバラツキの少ない
非直線抵抗体が得られることは明らかである。
の含有率が10モル%以下である四・三酸化コバルト(
Co304)を使用し、且つアルミニウム(Ai>を5
〜500ppm含むものを用いることによって、優れた
放電耐量特性を有し、バリスタ電圧のバラツキの少ない
非直線抵抗体が得られることは明らかである。
ところで、以上のような条件のコバルト原料にて、優れ
た非直線抵抗体が得られる理由は、以下のように考えら
れる。
た非直線抵抗体が得られる理由は、以下のように考えら
れる。
まず、酸化コバルト(CoO)と四・三酸化コバルト(
Co304)の関係については次のように考えられる。
Co304)の関係については次のように考えられる。
即ち、四・三酸化コバルト(Co304)は、焼結過程
において、 CO304→ 3COO+0 に変化することが知られている。このとき放出される酸
素が、非直線抵抗体の生成反応に高影響を与えているも
のと考えられる。非直線抵抗体に拘らず酸化物系セラミ
ックスは空気中もしくは空気+酸素による酸化性雰囲気
で焼結することが良好な特性を得る条件であることが知
られている。
において、 CO304→ 3COO+0 に変化することが知られている。このとき放出される酸
素が、非直線抵抗体の生成反応に高影響を与えているも
のと考えられる。非直線抵抗体に拘らず酸化物系セラミ
ックスは空気中もしくは空気+酸素による酸化性雰囲気
で焼結することが良好な特性を得る条件であることが知
られている。
従って、焼結体の外からの酸素供給のみでは素体内部ま
で酸素が充分にゆきわたらない場合でも内部からの酸素
供給によって酸素雰囲気が形成され、内部まで正常な整
正反応が進行することにより、構造的に欠陥のない均質
な非直線抵抗体が得られ、放電耐量特性が向上したもの
と考えられる。
で酸素が充分にゆきわたらない場合でも内部からの酸素
供給によって酸素雰囲気が形成され、内部まで正常な整
正反応が進行することにより、構造的に欠陥のない均質
な非直線抵抗体が得られ、放電耐量特性が向上したもの
と考えられる。
一方、酸化コバルト(CoO)は、焼結過程の低温領域
(〜450’C)において、 3CoO+O→ CO304 の酸化反応を起こすことが知られている。従って、四・
三酸化コバルト(Co304)とは逆に周囲から酸素を
奪うことになる。このため、この温度領域では酸素欠乏
状態になり、正常な生成反応が阻害される。しかし、こ
れらの酸化コバルト(C00)の含有率は、10モル%
以内であれば、放電耐量特性に悪影響を与えない。また
、適度の量のアルミニウム(Affi>は、酸化亜鉛結
晶中に入り比抵抗を下げる働きをするが、多すぎると粒
界に偏積してバリスタ電圧(VlmA>のばらつきを大
きくするなどの悪影響を与える。しかし、アルミニウム
(AM>母が5〜500ppmの範囲であれば、バリス
タ電圧(VlmA>のばらつきの少ない素子を得ること
ができる。
(〜450’C)において、 3CoO+O→ CO304 の酸化反応を起こすことが知られている。従って、四・
三酸化コバルト(Co304)とは逆に周囲から酸素を
奪うことになる。このため、この温度領域では酸素欠乏
状態になり、正常な生成反応が阻害される。しかし、こ
れらの酸化コバルト(C00)の含有率は、10モル%
以内であれば、放電耐量特性に悪影響を与えない。また
、適度の量のアルミニウム(Affi>は、酸化亜鉛結
晶中に入り比抵抗を下げる働きをするが、多すぎると粒
界に偏積してバリスタ電圧(VlmA>のばらつきを大
きくするなどの悪影響を与える。しかし、アルミニウム
(AM>母が5〜500ppmの範囲であれば、バリス
タ電圧(VlmA>のばらつきの少ない素子を得ること
ができる。
なあ、本実施例はφ100Xt22のものを示したが、
容量の小さなものでも同じ効果があることを確認してい
る。さらに、非直線抵抗体を大容量化した場合の効果は
、今まで述べてきた理由により、明らかである。
容量の小さなものでも同じ効果があることを確認してい
る。さらに、非直線抵抗体を大容量化した場合の効果は
、今まで述べてきた理由により、明らかである。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明の製造方法によれば、コバ
ルト原料として、酸化コバルト(CoO)の含有率が1
0モル%以下の四・三酸化コバルト(Co304)で、
且つアルミニウム(A愛)を5〜500ppm含むもの
を用いることにより、焼結過程において、素体内部から
も酸素を供給することができ、素体の内外部共に正常な
反応が進行することにより、内部まで構造的に欠陥のな
い均質な焼結体が得られた結果、放電耐量特性が高く、
バリスタ電圧(VlmA)のばらつきの少ない、優れた
非直線抵抗体を製造できる。
ルト原料として、酸化コバルト(CoO)の含有率が1
0モル%以下の四・三酸化コバルト(Co304)で、
且つアルミニウム(A愛)を5〜500ppm含むもの
を用いることにより、焼結過程において、素体内部から
も酸素を供給することができ、素体の内外部共に正常な
反応が進行することにより、内部まで構造的に欠陥のな
い均質な焼結体が得られた結果、放電耐量特性が高く、
バリスタ電圧(VlmA)のばらつきの少ない、優れた
非直線抵抗体を製造できる。
【図面の簡単な説明】
第1図はコバルト原料中の酸化コバルト(C。
O)の含有率と放電耐量特性との関係を示すグラフ、第
2図はコバルト原料中のアルミニウム(A愛)の含有量
とバリスタ電圧(VlmA)の分布の関係を示すグラフ
である。
2図はコバルト原料中のアルミニウム(A愛)の含有量
とバリスタ電圧(VlmA)の分布の関係を示すグラフ
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 酸化亜鉛(ZnO)を主成分原料とし、少なくともコバ
ルト(Co)を含む金属酸化物もしくは焼結によって酸
化物に変る金属を副成分原料として、水及び有機バイン
ダと共に混合し、この混合物を造粒し、これらの造粒粉
を成形し、添加した水及び有機バインダを焼成して除去
し、さらに予備焼成し、その後、高抵抗物を側面に塗布
して焼成し、両端の平面を研磨した後、この両端面に金
属の電極を形成する非直線抵抗体の製造方法において、 前記副成分原料中のコバルト原料として、酸化コバルト
(CoO)の含有率が10モル%以下である四・三酸化
コバルト(Co_3O_4)を使用し、且つこのコバル
ト原料中に5〜500ppmのアルミニウム(Al)を
含むことを特徴とする非直線抵抗体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63181774A JP2522522B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 非直線抵抗体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63181774A JP2522522B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 非直線抵抗体の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0232501A true JPH0232501A (ja) | 1990-02-02 |
JP2522522B2 JP2522522B2 (ja) | 1996-08-07 |
Family
ID=16106650
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63181774A Expired - Lifetime JP2522522B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 非直線抵抗体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2522522B2 (ja) |
-
1988
- 1988-07-22 JP JP63181774A patent/JP2522522B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2522522B2 (ja) | 1996-08-07 |
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