JPH02310707A

JPH02310707A - 多機能無静誤差圧力制御方法と弁

Info

Publication number: JPH02310707A
Application number: JP89246325A
Authority: JP
Inventors: Chonen Ryu; 劉　長年; Tetsu Chin; 哲陳; Shiran Ryu; 劉　思瀾
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1989-05-19
Filing date: 1989-09-25
Publication date: 1990-12-26
Also published as: DE3931957A1; US4972870A; CN1008130B; CN1040420A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は多機能無誤差静圧力制御方法およびそれにもと
ずく圧力制御弁に関し、その弁はパイロット型圧力制御
弁、すなわち、パイロット弁と主弁とにより構成される
２段弁であって、油圧系の油圧を制御・調整する装置に
関する。

（従来波ｔ＃）周知のように、調圧弁、遠隔操作調圧弁、一定値減圧弁
、一定差減圧弁、内側制御シーケンス弁および外側制御
シーケンス弁等を含む各種のパイロット型圧力弁がある
。これらの弁はただ１つの機能を有するに過ぎず、それ
らの構造は互いに異なり、生産や製造工程に多くの欠点
がある。

従来、パイロット型圧力弁は普通、はぼ一定の油圧を保
つため、主弁の円錐形オリフィスの開度を制御するパイ
ロット弁として、円錐型直動圧力弁を採用している。圧
力弁の主性能指標は、ｄ１圧系統の品質に直接影響を及
ぼす静的精度と動的性能である。そのため、いかに静的
精度と圧力弁の安定性を改善するかは常に研究上の重要
な問題であった。

パイロット型圧力弁の静誤差を少なくするため、多年に
わたりその構造や製造方法について種々の改良がなされ
、いく分外誤差が減少されている。

例えば、あるものは調圧弁の開閉誤差を約５パーセント
まで減少させた。しかしそれら弁には排除できない理論
的誤差があるので静誤差の問題は完全には解決されてい
ない。第６図に示すような一般に使用される調圧弁は１
問題点を説明する助けとなる。パイロット弁３１の調圧
ばね３４により平衡させた油圧ｐ　＋、は制御圧Ｐ４と
は等しくなく、絞りオリフィス３７．３８により２回絞
られた制御油の圧力に等しい。パイロット弁３１の弁座
３６がそのスプール３５により閉じられると、絞りオリ
フィス３７．３８前後の油は流れず、そのときの油圧Ｐ
′１は弁の設定圧Ｐユ。と共に制御圧Ｐ工と等しい。す
なわちｐ’、＝ｐ、＝ｐｌｏである。調圧が必要なとき
、制御圧Ｐ１が上がり、パイロット・スプール３５が右
側へ移動し、パイロット４ｔ３１の弁座３６とそのスプ
ール３５との間の環状オリフィス（パイロット弁オリフ
ィス）を形成するため、一部の浦は絞りオリフィス３７
．３８とパイロット・オリフィスを通り油槽に戻る。コ
ーン弁のばね３４がさらに押圧されると、その平衡油圧
Ｐ′、は上り、すなわち、Ｐ″よ〉Ｐ工。となり、２回
絞られた圧力は絞り前の圧力より低く、すなわちＰ’、
＜ｐ□となり、Ｐ、は設定圧Ｐ１．．よりかなり高いこ
とは明らかである６すなわち、合口使用されているパイ
ロット型圧力弁が大きな静誤差を有する基本的理由であ
る。この弁は制御の点からみて静誤差を有する系統であ
ることは自明である。

さらに、円錐パイロット弁の不安定性により自励や゛き
しり゛を生じ、環境の汚染や圧力制御の失敗を導く。

最近、円筒形パイロット弁がその静誤差を改善するため
に使用されているが、これもなお静誤差の問題を解決出
来ていない。たとえば欧州特許出願ＥＰ０２２９８４１
によれば、減圧弁の主弁とパイロット弁の両弁に円筒形
スプールが使用され、スプールは対応弁体の円筒形室内
で摺動できる。

円筒形室には環状溝があり、流入口、流出口および戻り
ポートと連通している。環状溝の径を対応の円筒形室の
径よりも大きくして、スプールの移動の安定性を維持し
振動と騒音を防止するため。

スプールの軸線に対しホーン状に広がる液体流を生して
いる。しかし、この構造のスプールには。

少なぐとも３つの肩部とこれに相当して円筒形室には３
つの環状溝を有する。これら環状溝と肩部には高精度の
加工が必要で生産費が高くなる。一方、主弁の流出［１
の油圧は絞られる室内の圧力よりも高く、この圧力がパ
イロット弁の設定圧力を平衡させるのに史用されて静誤
差を生ずる。さらにまた、主弁とパイロット弁間にフィ
ートバンクがなくまた開ループ制御もないため、流体力
学的力、ばね力その他干渉力の影響を排除する方法がな
く、静誤差を生ずる。上記の問題はこれら弁の大きい静
誤差の２つの基本的理由である。さらに、常開パイロッ
ト弁は洩れが大きい。

上記のように、従来の圧力制御方法と圧力制御弁におい
て解決できない問題は２つある。すなわち、第１に、そ
れは屯機能弁で多（・幾能弁ではなく、構造が互いに異
なり互換できない。第２に、これら弁はす入で排除でき
ない静誤差を有する制御系である。

（発明が解決しようとする課題）本発明の課題は、新規な多機能無誤差静圧力制御方法と
、これにもとすく圧力制御弁とを提供することである。

本発明は圧力制御方法と弁の構成において制御理論を採
用し、伝統的構成原理を根本的に変えた。

本発明の圧力制御方法によれば、簡単なトランスファ手
段を使用して、圧力制御弁を調圧弁、遠隔操作調圧弁、
一定値減圧弁、一定差減圧弁、内側制御シーケンス弁お
よび外側＄制御シーケンス弁等として機能させて、多く
の利益１例えば１種々の圧力弁のデザインの簡略化と正
常化１、製品シリーズの減少、製造工程と設備の減少、
生産と組立の簡略化および費用の削減を図っている。

本発明による圧力制御方法とこの方法により構成された
圧力制御弁は、静誤差を完全に排除し、優れたａｊ的性
能、洩れの少ないという利益を有する。

（（問題を解決するための手段）本発明の課題を達成するため１本圧力制御方法は、パイ
ロット弁と主弁とにより構成される■型無誤差静閉ルー
プ負フィードバック制御系を使用し、さらに、系統の各
油通路やポートに連通し多機能無誤差静圧力制御系を構
成する。　１ｉ１１回路網の特殊トランスファ手段を使
用している。本発明によれば、円筒形２　（１１１１３
方弁をパイロット弁として使用し、非対称ダブルアクシ
ョン差動油圧シリンダを主弁として使用している。主弁
の下部に円錐形オリフィスを設けて浦駄を制御している
。パイロット・スプールの左側の油圧は右側のばね力に
より平衡される。制御圧力室からの油の流れが絞りオリ
フィスを通らないので、油圧は制御圧Ｐ、であって従来
のＰ′、ではない。夫々高屈曲と戻り油回路と連通され
るパイロット・スリーブには２つのオリフィスを有する
。パイロット・スプールの首部により形成される中間室
は主弁の上室と連通じ、主弁の王室は高圧油の流入口と
連通ずる。

そのため、主スプールの円錐オリフィスの開度はパイロ
ット・スプールの変位により制御される。

パイロット・スプールが弁の制御圧Ｐ、を保持し主スプ
ールが一体要素として作用するので、本発明はＩ型無誤
差静閉ループ負フィードバック圧力制御系である。パイ
ロット弁は優れた構造安定性を示し、系統の開ループ利
得はパイロット・スリーブの制御オリフィスの面積勾配
を変えることによって調整できるので、系統は優れた安
定性、低騒音、小さい行き過ぎ、過渡時間等を表わす。

さらにまた、トランスファ手段により弁を、調圧弁。

遠隔操作調圧弁、一定値減圧弁、一定差減圧弁、内側制
御シーケンス弁、および外側制御シーケンス弁等の６つ
の作動モードにすることができる。

（実施例）以下、本発明による多機能無誤差静圧力制御方法および
それにもとずく圧力制御弁を添付図面に示す実施例につ
いてさらに詳細に説明する。

第１図に見られるように、本発明の圧力制御弁は主弁１
０とパイロット弁２０とより成る。主弁１０には主スプ
ール７を有し、これは上端に肩部を有するプランジャで
主弁１０の主スリーブ６内を摺動できる。プランジャの
上下部分の面積比（Ａ□／Ａ２）は１．４〜２．０であ
る。主スプール７の室には主弁ばね３を有する。主弁体
６には下端に円錐状オリフィスを有する主スリーブ６′
を有し、その上下にはそれぞれ主弁の流入口４と流出口
５とが配置されている。パイロット弁２０にはパイロッ
ト・スプール１２を備え、このスプールは２つの肩部１
７．１８を有し、パイロット弁体１４に嵌合されるパイ
ロット・スリーブ１３内で摺動できる。パイロット・ス
プール１２は右端にばね座を有し調圧ばね１１の左端部
を固定し。

ばね１１の他端はばね座１６によって手動調圧器または
線形電磁石１５と接続される。第１図と第２図に示すよ
うに、パイロット・スリーブ１３には２つの油流入（ま
たは戻り）オリフィスを有し。

これらオリフィスはパイロット・スリーブ１３の軸線に
垂直な直径が２．０〜２．５ミリの丸穴より構成される
。穴の外側にはそれぞれ油回路２．８と連通する環状捕
集溝１９を有する。パイロット・スプール１２の左端の
室は制御油流入回路１を介して制御油室と遠隔制御ポー
トにとに連通される。パイロット・スプール１２の右側
の密閉室には油通路ポート９を僅える。前記制御流入油
回路１および油回路２と８の流入／戻りオリフィスは、
油通路ポート９と共にパイロット弁体１４の内側に位置
している。主弁１０の上室は油回路Ｃによってパイロッ
ト弁２０のスプール１２の首部とそのスリーブ１３との
間の室と連通される。主スプール７の肩部近くの首部と
主スリーブ６″との間の環状室２１はドレイン・ポート
Ｌと連通し浦を戻し、その油回路はスリーブ６′と主弁
１０の本体６を貫通する。前記制御流入油回路１と油回
路２．８の流入または戻りオリフィスと油通路ポート９
とは主弁体６の外面上の一体面と連通してよい。同様に
、主弁１０の流入口４、流出［１５およびドレイン・ポ
ートＬは同じ一体面と連通してよい。７つのポート１．
２，４．５．８．９、Ｌの配置構成と相対位置は第３図
に示すトランスファ・プレートの対応する７つのポート
のそれと同じである。前記一体面が、関連の油回路を接
続するための第３図に示すような油回路網と共に選定さ
れた特別なトランスファ・プレートによって被覆されて
いれば、第３図に示すトランスファ・プレート４１．４
２，４３．４４．４５．４６に配置される油回路網は夫
々、調圧弁、遠隔操作調圧弁、一定値減圧弁、一定差減
圧弁、内側制御シーケンス弁および外側制御シーケンス
弁の作動モードに対応するため、所定機能を有する圧力
制御弁が構成される。他の多機能実施例において、弁体
には５つの円筒形トランスファ・コック″ａ″′、ＩＩ
　ｂｌ＋、　＋ｌ　ｃｌ″、ＩＩ　ｄ　ｌＩ、ＩＩ　ｅ
ＩＴが設けられ、各トランスファ・コックはコックの軸
線と垂直をなす面内で′Ｊ゛またはＬまたはＩ形状の通
路を有する。コックの通路は第４図に示すように前記油
回路とポートと連通して本発明の多機能、網を形成する
。本系統の安定性限界を増大するため、コックａとｂ側
の油回路には絞りオリフィスを備える。第３の多機能実
施例では、特殊油回路網が配置され弁の対応する油回路
と弁体とに連通ずるトランスファ・コックを備えている
。コックの各６０度の回動は弁の作動位置を表わすので
、夫々、調圧弁、遠隔操作調圧弁、一定値減圧弁、一定
差減圧弁、内側制御シーケンス弁および外側制御シーケ
ンス弁に対応する６つの作動位置を有する。

以下、圧力制御弁の機能を第４図に示す油回路網を参照
して詳細に説明する。

１、調圧弁第４図に示す油回路網は調圧弁の作動モードを示す。こ
の場合、主弁の流入口４からの制御油はコックｅを介し
てパイロット弁２０の流入油回路１に流れ、パイロット
・スプール】２の左端に油圧力を加え、調圧ばね１１に
よってスプール１２の右端に加えられた予荷重を平衡さ
せる。スプールが中立位置にあれば、すなわち、スプー
ル１２の２つの肩部１７．１８が丁度、夫々、油１ｉ’
ＪＭ２と連通ずる流入口オリフィスとパイロン１へ・ス
リーブ１３の油回路８と連通する戻り浦オリフィスを閉
塞すれば、制御油の圧力Ｐ１は予設定圧力値Ｐ１ｏと等
しくなり、すなわち、系統は平衡する。

主弁の流入口４の流れが急激に増大すれば、油圧Ｐよは
増大して、パイロット・スプール１２は右側へ移動する
。油は、戻り油オリフィス回路８゜コックｂ、主弁ドレ
インポートし、コックｄおよび主弁の流出口５を介して
弁７によって戻る。主スプール７は下室内の高圧油の作
用によって上昇し、円錐形オリフィスの開度を開けまた
は増大すると油圧Ｐ□を減圧する。油圧Ｐ１が予設定値
に戻ると、パイロット・スプール１２は中立位置に戻り
、系統は再び新たな平衡状態となる。主弁の流入［１４
の流れが急激に減少すれば、油圧Ｐ□は減圧し、パイロ
ット・スプール１２は左に移動して。

油回路２へのオリフィスを開放する。従って主弁の流入
口４からの高圧油はコックａと油回路２を介し主弁の上
室に流れる。上室の有効面積Ａ１　は下室の有効面ＭＡ
２よりも大きいので、主スプール７は下降せしめられ円
錐形オリフィスを閉じて圧力Ｐ１　を増大させる。圧力
Ｐ１が再び予設定値となると、パイロット・スプール１
２はその中立位置に戻り、系統を新たな平衡状態とさせ
る。本発明による多機能無誤差静圧力制御方法により構
成されるどの弁の平衡状態においても、パイロット弁は
常閉状態にあり、わずかな洩れや無視できる静誤差を生
ずる流れとは無関係となる。さらに、第１図に示す油通
路ポート９からの洩れ浦はコック″′Ｃ″とｄ′″を介
して主弁の流出ポート５に排出し、主弁のトレイン・ポ
ートＬからの洩れ油も。

調圧弁の場合ポートＬは閉止されているため、コックＩ
Ｉ　ｄ　ＩＩを介して主弁の流出口５に排出する。

２、遠隔操作調圧弁第４図に示すコック″ａ″を時計方向に４５度回転すれ
ば、油圧路２へのオリフィスは閉じ、本発明による弁は
遠隔操作調圧弁となる。この場合、手動調圧器１５は圧
力が最大である限界位置にセットしなければならない。

その結果、パイロット・スプール１２の右端のばね座は
パイロット・スリーブ１３の右端面に近づき、油圧路８
へのオリフィスは閉じ、油回路２への開放オリフィスは
コック”ａ”により閉じられる。そのため、パイロット
弁はその機能を失う。本発明によるパイロット弁を−を
遠隔調圧弁として使用しその油回路を第５図に示すよう
に接続すれば、遠隔操作調圧ループが形成される。

３、一定値減圧弁本発明の弁は、第４図に示すコックＩＪ　ａ７１．　Ｉ
Ｉ　ｂ７１゜およびＩＩ　ｅＨを時計方向に９０度回動
することにより一定値減圧弁に変わる。この場合、油回
路２へのオリフィスは主弁の油ドレイン・ポートＬと連
通じ、前記油排出ポート２は絞りオリフィスによって油
槽と連通ずる。油圧路８へのオリフィスは主弁の流入口
４と連通じ、流入油圧ｇ１は主弁の流出口５と連通じ、
一方主弁は、減圧弁の場合ポートＬは油槽と連通してい
るため、コック゛′ｄ″によりドレインポートＬと連通
し閉負荷と一致する。

主弁の流出油圧Ｐ２は制御量であることは明らかである
。負荷の変化のためＰ２　が増加すると、パイロット・
スプールＩ２は右側に移動し、油回路８へのオリフィス
は開１コする。主弁の流入口４からの高圧油はコック１
１　ｂ　ｒｐを介して主弁１０の上室に入り、主スプー
ル７を下降させＰ２がその予設定値に戻るまで円錐形オ
リフィスの開口を滅じて、パイロット・スプール１２は
中立位置に戻る。負荷変化によりＰ２が減すると、パイ
ロット・スプール１２は左側に移動し、主弁１０の上室
は油圧ｇ２へのオリフィスとコック”ａＩｊを介して主
弁のドレイン・ポートＬと連通ずる。主スプール７は主
弁の流入口４からの高圧油の作用により上昇し、円錐形
オリフィスの開口を増大して、Ｐ２が予設定値に戻りパ
イロット・スプール１２がその中立位置に戻るまでＰ２
　を上げる。この場合、系統は無誤差である。

４、一定差減圧弁第４図に示すコック″Ｃ′″を時計方向に９０度回動す
ることによって本発明の弁を一定差減圧弁に変える。こ
の場合、弁の制御値は主弁の流入油圧と流出口での負荷
圧との差、すなわち、ＰニーＰえである。従って、主弁
の流出口５からの油はコック”Ｃ″″を介して油通路ボ
ー１−９に流れる。

５、内側制御シーケンス弁第４図のコックＩＩ　ｄ　１１を９ｏ度回動すると１本
発明の弁を内側制御シーケンス弁に変える。流入油圧Ｐ
よが予設定値Ｐ工。より低い状態で、パイロット・スプ
ール１２は左側に移動し、主弁の流入口４からの高圧油
はコックＩＩａ″″と油回路２とそのオリフィスとを介
して主弁１０の−Ｌ室に流れて主スプール７を下降させ
円錐形オリフィスを閉じる。

前記Ｐ工がＰ□。よりもわずかに高い状態では、パイロ
ット・スプール１２はそのほぼ中立位置（わずかに右側
へ）に戻り、主弁１０の上室からの油を、油通路回路８
のオリフィスとコック″″ｂ′″とを介し主弁の油ドレ
イン・ポートＬに戻して円錐形オリフィスを開くように
する。主弁の流出口５が負荷と連通ずると、Ｐ、は円錐
形オリフィスの開口により減少せず、開ループ制御が形
成され主スプールはその限界位置まで上昇する。圧力損
失はゼロに近づき洩れはほとんどない。

６、外側制御シーケンス弁第４図のコックＩＩ　ｄ　ｌ＋と′″　Ｉ＋を反時計方
向に９０度回動すると、本発明の弁は外側制御シーケン
ス弁に変わり、この弁が内側制御シーケンス弁と異なる
点はパイロット弁２０において、流入油回路１が主弁の
流入口４から切り離されて外側制御油が遠隔操作ポート
　Ｋを通って流入油回路１の流入口に入ることである。

７、比例圧力弁第１図の手動調圧弁１５を線形電磁石と交換すると、本
発明の弁を比例圧力弁に変える。

（発明の効果）本発明の多機能無誤差静圧力制御方法により構成された
圧力制御弁の技術的性能の試駆結果によれば、パイロッ
ト弁と全圧力弁とのすへての作動モードにおいて、自励
振動は発生せず、圧力は定常でありその変動値と偏差値
は約０．５パーセントにすぎない。一方、無誤差のため
開閉精度は高く、例えば、調圧弁の開閉誤差は０．５パ
ーセントにすぎない。定格圧力が３１．５ＭＰａで定格
流量が１００ρ／ｍｉｎの調圧弁の動的性能についてい
えば、その圧力行き過ぎ量は５パーセント以下で、再起
時間は１４ｍ５で、アンロード時間は２０＋ｎｓである
。

この発明の原理にもとずき本発明の構成上の多くの変形
がなしうる。しかし、これら変形は本発明の要旨を含む
限り本発明に包含される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による圧力制御弁の略断面図、第２図は
第１図のＡ−Ａ線またはＢ−Ｂ線で破断した部分断面図
、第３図は第１図に示す圧力制御弁の多機能トラスファ
板の略図、第４図は第１図に示す圧力制御弁の多機能油
回路網の略図、第５図は遠隔操作調圧ループの略図、第
６図は従来の調圧弁の断面構成図である。図面に示す符号は、に流入油回路、　　２：油回路、　　３：主弁ばね。４：主弁流入口、　　５：主弁流出口、　　６：土井体
、　７：主スプール、　８：油回路、　９：油通路ボー
１−１　１０：主弁、　　１１：調圧ばね、１２：パイ
ロットスプール、　　１３：パイロット・スリーブ、　
　１４：パイロット弁体、　　１５：調圧器、　　１６
：ばね座、　　１７：パイロット・スプールの肩部、　
　１８：パイロット・スプールの肩部、　１９：環状収
集みぞ、　２０：パイロット弁、　２１：環状室、　３
１：パイ日ソ（へ弁。３２：主弁、　　３３：主弁の円錐形オリフィス、３４
：円錐弁のばね、　　３５：パイロット・スプール、　
３６：パイロット弁座、　３７：絞りオリフイス、　　
３８二校リオリフイス、４１〜４６：トランスファ板、
　Ｃ：油回路、　　Ｌ：油ドレイン・ポート、　Ｋ：遠
隔制御ポート。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）多機能無誤差静圧力制御方法においてａ、パイロ
ット弁（２０）と主弁（１０）とより構成されるＩ型無
誤差静閉ループ負フィードバック制御系を採用すること
と、ｂ、多機能無誤差静圧力制御系を形成するため、前記系
の油回路（１、２、８）と油ポート（４、５、９、Ｌ）
を接続する特殊油回路網のトランスファ手段を採用する
こととを特徴とする多機能無誤差静圧力制御方法。
（２）円筒系２側３方弁がそのパイロット弁（２０）と
して使用されることを特徴とする請求項１に記載の圧力
制御方法。
（３）非対称複動差動油圧シリンダをその主弁として使
用することを特徴とする請求項１に記載の圧力制御方法
。
（４）特殊油回路網の前記トランスファ手段はトランス
ファ板（４１、４２、４３、４４、４５、４６）より成
り、前記特殊油回路網は、夫々、調圧弁、遠隔操作調圧
弁、一定値減圧弁、一定差減圧弁、内側制御シーケンス
弁および外側制御シーケンス弁の作動モードに相当する
前記トランスファ板（４１、４２、４３、４４、４５、
４６）に配置されることを特徴とする請求項１に記載の
圧力制御方法。
（５）特殊油回路網の前記トランスファ手段は１群のト
ランスファ・コック（ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ）より成り、
前記トランスファ・コック（ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ）によ
り位置決めされる異なる位置と異なる通路へ回動するこ
とにより前記特殊油回路網を夫々調圧弁、遠隔操作調圧
弁、一定値減圧弁、一定差減圧弁、内側制御シーケンス
弁および外側制御シーケンス弁の作動モードに対応させ
ることを特徴とする請求項１に記載の圧力制御方法。
（６）前記特殊油回路網のトランスファ手段は、作動モ
ードを表わす６０度ごとに３６０度回動できる単一トラ
ンスファ・コックより成り、一回動により前記特殊油回
路網を夫々前記調圧弁、遠隔操作調圧弁、一定値減圧弁
、一定差減圧弁、内側制御シーケンス弁および外側制御
シーケンス弁の６つの作動モードに対応させることを特
徴とする請求項１に記載の圧力制御方法。
（７）パイロット弁と主弁とより成る圧力制御弁におい
て、前記パイロット弁（２０）は円筒形２側３方弁であ
り、前記主弁（１０）は非対称複動作動油圧シリンダで
あり、前記パイロット弁（２０）と主弁（１０）とによ
りＩ型無誤差静閉ループ負フィードバック圧力制御系を
構成し、前記圧力制御弁に特殊油回路網のトランスファ
手段が設けられ、多機能無誤差静圧力制御弁を形成する
ため前記パイロット弁（２０）と主弁（１０）の油回路
（１、２、８）と油ポート（４、５、９、Ｌ）を接続す
ることを特徴とする圧力制御弁。
（８）前記パイロット弁（２０）は、２つの肩部（１７
、１８）および前記２つの肩部間の首部を有するパイロ
ット・スプール（１２）と、調圧ばね（１１）の左端を
固定するため前記パイロット・スプールの右端に配置さ
れるばね座（１６）によって調圧器（１５）と接続され
、前記パイロット弁（２０）の２つの油流入／戻りオリ
フィスを形成するためパイロット・スリーブ（１３）の
軸線に垂直な２つの丸穴を有するパイロット・スリーブ
（１３）と、前記丸穴の外側に設けられ、夫々油回路（
２、８）と接続される環状収集溝（１９）と、制御油流
入回路（１）を介して制御油室と遠隔制御ポート（ｋ）
とに接続されるパイロット・スプール１２の左端の室と
、油通路ポート（９）を備える前記パイロット・スプー
ルの右端の密閉室と、油流入回路（１）と夫々対応のポ
ートおよび前記パイロット・スリーブ（１３）のオリフ
ィスと接続される油回路（２、８）の流入／戻りオリフ
ィスとを備えるパイロット弁体（１４）とを備えること
を特徴とする請求項７に記載の圧力制御弁。
（９）前記主弁（１０）は、上端に肩部を下端に円錐形
オリフィスを有するプランジャである主スプール（７）
と、前記円錐形オリフィスの下部に設けられる主弁流入
口（４）と、前記円錐形オリフィスの上部に設けられる
前記円錐形オリフィスの主弁出口（５）と、肩部の近く
の前記主スプール（７）の首部と主スリーブ（６′）と
の間に形成され、戻り油にたいする油ドレイン・ポート
Ｌと連通し、前記ドレイン・ポートＬの油回路が前記主
スリーブ（６′）と主弁体（６）とも貫通するようにし
た環状室（２１）とを備えることを特徴とする請求項７
に記載の圧力制御弁。
（１０）前記主弁（１０）の上室は油回路Ｃを介して前
記パイロット・スプール（１２）の首部と前記パイロッ
ト・スリーブ（１３）とにより形成される室と連通する
ことを特徴とする請求項７ないし請求項９のいずれかに
記載の圧力制御弁。
（１１）前記油回路（１、２、８）と油ポート（４、５
、９、Ｌ）は同一一体面に通じ、１つの特殊機能網を形
成するため特殊回路網を配置したトランスファ板（４１
、４２、４３、４４、４５、４６）の１つの助けによる
、すなわち前記トランスファ板（４１、４２、４３、４
４、４５、４６）は夫々調圧弁、遠隔操作調圧弁、一定
値減圧弁、一定差減圧弁、内側制御シーケンス弁および
外側制御シーケンス弁の作動モードに対応することを特
徴とする請求項７ないし請求項１０のいずれかに記載の
圧力制御弁。
（１２）前記油回路（１、２、８）とポート（４、５、
９、Ｌ）は１部の円筒形トランスファ・コック（ａ、ｂ
、ｃ、ｄ、ｅ）によって多機能網を構成し、該トランス
ファ・コック（ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ）はコックの軸線に
垂直な平面にＴ、ＬまたはＩ形状通路を備え、各トラン
スファ・コックが異なる位置に回動すると、前記通路は
異なる油回路またはポートに連通するため、これら５つ
のコック（ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ）の５つの異なる位置配
置により前記圧力制御弁を夫々調圧弁、遠隔制御調圧弁
、一定値減圧弁、一定差減圧弁、内側制御シーケンス弁
および外側制御減圧弁の作動モードにさせることを特徴
とする請求項７ないし請求項１０のいずれかに記載の圧
力制御弁。
（１３）前記油回路（１、２、８）と前記ポート（４、
５、９、Ｌ）とで、作動位置を表わす６０度ごとに３６
０度回動するトランスファ・コックの助けにより多機能
網を構成し、前記コックの一回動により前記圧力制御弁
を夫々調圧弁、遠隔操作調圧弁、一定値減圧弁、一定差
減圧弁、内側制御シーケンス弁および外側制御シーケン
ス弁の６つの作動モードに対応させることを特徴とする
請求項７ないし請求項１０のいずれかに記載の圧力制御
弁。
（１４）前記パイロット・スプール（１２）の右側に位
置する前記調圧ばね（１１）は前記パイロット・スプー
ル（１２）の左側の制御油により形成される油圧力と平
衡されて前記パイロット・スプール（１２）を安定状態
でその中立位置へ戻して常閉パイロット弁（２０）を形
成することを特徴とする請求項７または請求項８のいず
れかに記載の圧力制御弁。
（１５）前記主スプール（７）のプランジャの上下区分
の比（Ａ＿１／Ａ＿２）は１．４〜２．０であることを
特徴とする請求項７または請求項９のいずれかに記載の
圧力制御弁。
（１６）前記調圧器（１５）は手動調圧器であることを
特徴とする請求項７または請求項８のいずれかに記載の
圧力制御弁。
（１７）前記調圧器（１５）は比例圧力弁を構成するの
に使用される線形電磁石であることを特徴とする請求項
７または請求項８のいずれかに記載の圧力制御弁。
（１８）前記パイロット・スリーブ（１３）の軸線に垂
直な２つの丸穴の直径は２〜２．５ミリであることを特
徴とする請求項７または請求項８のいずれかに記載の圧
力制御弁。