JPH02304804A - 導電用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法 - Google Patents
導電用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法Info
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- JPH02304804A JPH02304804A JP12467789A JP12467789A JPH02304804A JP H02304804 A JPH02304804 A JP H02304804A JP 12467789 A JP12467789 A JP 12467789A JP 12467789 A JP12467789 A JP 12467789A JP H02304804 A JPH02304804 A JP H02304804A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、強度、導電性及び耐屈曲性を必要とする導電
用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法に関するものである
。
用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法に関するものである
。
一般に自動車用及び電子機器用のケーブル導体としては
、軟銅線が使用されてきたが、工場自動化（ＦＡ）や事
務合理化（ＯＡ）が進むにつれ、最近では配線材に占め
る可動用ケーブルの比率が増加している。このような可
動ケーブル導体としても従来と同様の発想から、これま
では柔銅線が使用されてきた。
、軟銅線が使用されてきたが、工場自動化（ＦＡ）や事
務合理化（ＯＡ）が進むにつれ、最近では配線材に占め
る可動用ケーブルの比率が増加している。このような可
動ケーブル導体としても従来と同様の発想から、これま
では柔銅線が使用されてきた。
近年医療機器用、フロッピディスク用、ロボット用等の
機器用可動ケーブル導体としては、従来のＴＰＣ軟銅線
よりも高い強度と共に導電性と耐屈曲性を有する導体の
要求が増加している。医療機器用ケーブルは複雑な動き
をすめため、曲げ、捩り、引張り等の組み合わさった繰
返し応力を受ける。またフロッピディスク用ケーブルも
ヘッドが横移動などの動きをするためＵ字曲げを主体と
した複雑な繰返し応力を受ける。
機器用可動ケーブル導体としては、従来のＴＰＣ軟銅線
よりも高い強度と共に導電性と耐屈曲性を有する導体の
要求が増加している。医療機器用ケーブルは複雑な動き
をすめため、曲げ、捩り、引張り等の組み合わさった繰
返し応力を受ける。またフロッピディスク用ケーブルも
ヘッドが横移動などの動きをするためＵ字曲げを主体と
した複雑な繰返し応力を受ける。
このような可動用ケーブル導体としても、従来と同様の
発想から、これまでは軟銅線が使用されてきたが、ケー
ブルの軽量化に伴う導体の細線化傾向、更には電子機器
組立ラインの自動化、機械化等により、以前よりもケー
ブル導体への引張り、曲げ等の負荷が大きくなっており
、下記のような問題が生じてきた。
発想から、これまでは軟銅線が使用されてきたが、ケー
ブルの軽量化に伴う導体の細線化傾向、更には電子機器
組立ラインの自動化、機械化等により、以前よりもケー
ブル導体への引張り、曲げ等の負荷が大きくなっており
、下記のような問題が生じてきた。
最近ケーブル導体の細線化、軽量化の動向に対し、導体
の強度が低下するため、組立作業中に断線しやすい。ま
た従来の軟銅線ケーブルを可動用ケーブルとして使用す
ると耐屈曲性が劣化するため、使用中にケーブル導体が
疲労により断線する。
の強度が低下するため、組立作業中に断線しやすい。ま
た従来の軟銅線ケーブルを可動用ケーブルとして使用す
ると耐屈曲性が劣化するため、使用中にケーブル導体が
疲労により断線する。
そのため撚線の撚合わせピッチを細かくするなどの改善
策が採られてきたが、その効果は不十分であった。この
ようなケーブルの軽量化に伴う導体の細線化傾向、更に
は電子機器の組立ラインの自動化、機械化等により以前
よりケーブル導体の引張り、曲げ、捩り等の負荷が大き
くなっており、柔軟性があり、耐屈曲性に富み、配線の
高密度化に伴う発熱を緩和するため、高い放熱性（導電
性）を持つ導体の開発が望まれている。このような機器
配線用導体としては、下記のような特性が要求されてい
る。
策が採られてきたが、その効果は不十分であった。この
ようなケーブルの軽量化に伴う導体の細線化傾向、更に
は電子機器の組立ラインの自動化、機械化等により以前
よりケーブル導体の引張り、曲げ、捩り等の負荷が大き
くなっており、柔軟性があり、耐屈曲性に富み、配線の
高密度化に伴う発熱を緩和するため、高い放熱性（導電
性）を持つ導体の開発が望まれている。このような機器
配線用導体としては、下記のような特性が要求されてい
る。
（＋１ 曲げ、捩り、引張り等の組み合わさった繰返し
応力に十分耐える高い引張強さを有すること。
応力に十分耐える高い引張強さを有すること。
（２）配線や接続の自動化に耐える高い引張強さを有す
ること。
ること。
（３）半田付は時の熱影響で物性が劣化しないこと。
（４）半田付は根元で鋭い屈曲に耐えること。
（５）材料費、加工費が安く、低価格であること。
本発明はこれに鑑み、材料費や加工費が高いりん青銅や
銅被覆鋼線に代り、低コストのＣｕ合金を機器配線用導
体として使用するべく、強度、屈曲性、耐熱性、半田信
頼性、放熱性等について鋭意研究の結果、強度と耐屈曲
性の優れた導電用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法を開
発したものである。
銅被覆鋼線に代り、低コストのＣｕ合金を機器配線用導
体として使用するべく、強度、屈曲性、耐熱性、半田信
頼性、放熱性等について鋭意研究の結果、強度と耐屈曲
性の優れた導電用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法を開
発したものである。
即ち本発明製造方法の一つは、Ｃｒ ０．２５〜１０ｗ
ｔ％（以下Ｗ１％を％と略記）を含み、残部ＣｕとＰ含
有量をＩＯ［ｌｐｐｍ以下に制限した不可避的不純物か
らなる合金を、一方向凝固鋳造によって鋳造することに
より、鋳造方向に伸長したＣｒ粒子を分散せしめ、これ
に伸線加工と焼鈍を加えることを特徴とするものである
。
ｔ％（以下Ｗ１％を％と略記）を含み、残部ＣｕとＰ含
有量をＩＯ［ｌｐｐｍ以下に制限した不可避的不純物か
らなる合金を、一方向凝固鋳造によって鋳造することに
より、鋳造方向に伸長したＣｒ粒子を分散せしめ、これ
に伸線加工と焼鈍を加えることを特徴とするものである
。
また本発明製造方法の他の一つは、Ｃｒ ０．２５〜１
０％を含み、更にＳｎ０．５％以下、ＺｒＱ、５％以下
、Ｍｇ０．５％以下、Ｍｎ０．５％以下。
０％を含み、更にＳｎ０．５％以下、ＺｒＱ、５％以下
、Ｍｇ０．５％以下、Ｍｎ０．５％以下。
Ｚｎ２．０％以下、ｉｏ、５％以下、Ｎｉ０．５％以下
、Ｆｅ０．５％以下、Ｔｉｅ、２％以下、 Ｃ。
、Ｆｅ０．５％以下、Ｔｉｅ、２％以下、 Ｃ。
０．５％以下、 Ｃｄ ０１５％以下、Ｖ０．１１５
％以下。
％以下。
Ａ ｇ ０．０５％以下、Ｉｎ０．２％以下、Ｔｅ０．
２％以下，Ｙ０．０５％以下、Ｓｉ０．３％以下の範囲
内で何れか１種又は２種以上を合計３．０％以下含み、
残部ＣｕとＰ含有量をＩ００ｐｐｍ以下に制限した不可
避的不純物からなる合金を、一方向凝固鋳造によって鋳
造することにより、鋳造方向に伸長したＣｒ粒子を分散
せしめ、これに伸線加工と中間焼鈍を加えることを特徴
とするものである。
２％以下，Ｙ０．０５％以下、Ｓｉ０．３％以下の範囲
内で何れか１種又は２種以上を合計３．０％以下含み、
残部ＣｕとＰ含有量をＩ００ｐｐｍ以下に制限した不可
避的不純物からなる合金を、一方向凝固鋳造によって鋳
造することにより、鋳造方向に伸長したＣｒ粒子を分散
せしめ、これに伸線加工と中間焼鈍を加えることを特徴
とするものである。
本発明において、鋳造方向に伸長したＣｒ粒子は、鋳造
後の製造工程においても、その方向性を維持したままで
あり、分散配列することにより耐屈曲性を飛躍的に高め
る働きを示すもので、細棒形状のＣｒ粒子が均一に高密
度で分散しているもの程耐屈曲性が向上する。しかしな
がらその伸長が不十分であったり、粗大化してその分布
密度が低下した場合、耐屈曲性は低下を示す。
後の製造工程においても、その方向性を維持したままで
あり、分散配列することにより耐屈曲性を飛躍的に高め
る働きを示すもので、細棒形状のＣｒ粒子が均一に高密
度で分散しているもの程耐屈曲性が向上する。しかしな
がらその伸長が不十分であったり、粗大化してその分布
密度が低下した場合、耐屈曲性は低下を示す。
しかしてＣｒ含有量を０．２５〜１０％と限定したのは
、上記のような伸長したＣｒ粒子を形成するための必要
不可欠の量であり、下限未満では満足すべきＣｒ粒子を
得ることができず、上限を越えて含有すると、冷間加工
性を低下せしめるばかりか、耐屈曲性をあまり向上させ
ないなど経済的でないためである。
、上記のような伸長したＣｒ粒子を形成するための必要
不可欠の量であり、下限未満では満足すべきＣｒ粒子を
得ることができず、上限を越えて含有すると、冷間加工
性を低下せしめるばかりか、耐屈曲性をあまり向上させ
ないなど経済的でないためである。
また不可避的不純物中のＰ量をｌ００ｍ１ｐ以下に制限
したのは、これを越えて含有せしめるとＣｒ−Ｐの金属
間化合物を形成し、伸長するＣｒ粒子を減少させてしま
うことと、粗大化しやすいため耐屈曲性に悪影響を及ぼ
し、かつ伸線中破断の原因となり、製造性を著しく該す
るためである。尚、同′様の理由で不可避的不純物中の
Ｓ含有量も１０ｐｐｍ以下に制限することが望ましい。
したのは、これを越えて含有せしめるとＣｒ−Ｐの金属
間化合物を形成し、伸長するＣｒ粒子を減少させてしま
うことと、粗大化しやすいため耐屈曲性に悪影響を及ぼ
し、かつ伸線中破断の原因となり、製造性を著しく該す
るためである。尚、同′様の理由で不可避的不純物中の
Ｓ含有量も１０ｐｐｍ以下に制限することが望ましい。
更にＳｎ以下の添加元素群（以下Ａ元素群という）の含
有量、即ちＳｎ０．５％以下、Ｚｒ０．５％以下、Ｍｇ
０．５％以下、Ｍｎ［１，５％以下。
有量、即ちＳｎ０．５％以下、Ｚｒ０．５％以下、Ｍｇ
０．５％以下、Ｍｎ［１，５％以下。
Ｚｎ２．０％以下、Ａ１０．５％以下、Ｎｉ０．５％以
下、Ｆｅ０．５％以下、Ｔｉ０．２％以下、 Ｃ。
下、Ｆｅ０．５％以下、Ｔｉ０．２％以下、 Ｃ。
０．５％以下、Ｃｄ０．５％以下，Ｖ０．０５％以下。
Ａ ｇ ０．０５％以下、Ｉｎ０．２％以下，Ｙ０．０
５％以下、Ｓｉ０．３％以下の範囲内で何れか１種又は
２種以上を合計３．０％以下と限定したのは、上記範囲
内では何れもＣｕ基中に固溶したり、単独又はＣｕとの
化合物を形成し、Ｃｒ粒子の伸長作用に影響を与えるこ
となく、強度、可撓性、 ′耐熱等を向上させるも
、上限を越えて含有せしめると導電率を低下し、鋳造性
、熱間加工性等を大きく劣化せしめるためであり、特に
ＳｉはＣｒｘＳｉを形成し、伸長するＣｒ粒子を減少さ
せてしまい、本発明の特徴である耐屈曲性の向上がはか
れない。
５％以下、Ｓｉ０．３％以下の範囲内で何れか１種又は
２種以上を合計３．０％以下と限定したのは、上記範囲
内では何れもＣｕ基中に固溶したり、単独又はＣｕとの
化合物を形成し、Ｃｒ粒子の伸長作用に影響を与えるこ
となく、強度、可撓性、 ′耐熱等を向上させるも
、上限を越えて含有せしめると導電率を低下し、鋳造性
、熱間加工性等を大きく劣化せしめるためであり、特に
ＳｉはＣｒｘＳｉを形成し、伸長するＣｒ粒子を減少さ
せてしまい、本発明の特徴である耐屈曲性の向上がはか
れない。
次に本発明において、上記組成の合金を一方向凝固鋳造
（ＯＣＣ）により鋳造するのは、鋳造方向にＣｒ粒子を
伸長させるためであり、その後は常法に従って伸線加工
と中間焼鈍を加える。即ち一方向凝固鋳造により鋳造方
向に伸長したＣｒ粒子は、鋳造後の製造工程においても
その方向性を維持し、耐屈曲性を飛躍的に高める。
（ＯＣＣ）により鋳造するのは、鋳造方向にＣｒ粒子を
伸長させるためであり、その後は常法に従って伸線加工
と中間焼鈍を加える。即ち一方向凝固鋳造により鋳造方
向に伸長したＣｒ粒子は、鋳造後の製造工程においても
その方向性を維持し、耐屈曲性を飛躍的に高める。
尚、本発明製造方法によって得た導電用耐屈曲性ケーブ
ル導体は、半田付は性を高め、又は／及び絶縁被覆形成
時のガスが導体に悪影響を及ぼすのを避け、且つ接触抵
抗を低減させるため、Ｓｎ、５ｎ−Ｐｂ合金、Ａｇ、Ａ
ｇ合金等を被覆して用い、これ等の問題がない場合には
Ｓｎ、５ｎ−Ｐｂ合金、Ａｇ、Ａｇ合金等を被覆する必
要はない。
ル導体は、半田付は性を高め、又は／及び絶縁被覆形成
時のガスが導体に悪影響を及ぼすのを避け、且つ接触抵
抗を低減させるため、Ｓｎ、５ｎ−Ｐｂ合金、Ａｇ、Ａ
ｇ合金等を被覆して用い、これ等の問題がない場合には
Ｓｎ、５ｎ−Ｐｂ合金、Ａｇ、Ａｇ合金等を被覆する必
要はない。
以下本発明を実施冷について説明する。
第１表に示す組成の合金を一方向凝固鋳造（ＯＣＣ）に
より、直径１０ｍｍの一方向凝固鋳塊を鋳造し、これに
伸線加工と中間焼鈍を施して直径１．６ｍの線材とした
。これを更に走間焼鈍炉を用いて、Ｎ２雰囲気中５５０
℃で線速１８０ｍ／ｗｉｎにより焼鈍し、本発明ケーブ
ル導体を作製した。
より、直径１０ｍｍの一方向凝固鋳塊を鋳造し、これに
伸線加工と中間焼鈍を施して直径１．６ｍの線材とした
。これを更に走間焼鈍炉を用いて、Ｎ２雰囲気中５５０
℃で線速１８０ｍ／ｗｉｎにより焼鈍し、本発明ケーブ
ル導体を作製した。
また比較のため一方向凝固鋳造に変えて水冷鋳型を用い
、通常の連続水平鋳造により、同様に直径１０關の鋳塊
を鋳造し、これに伸線加工と中間焼鈍を施し、直径１．
６ｍｍの線材とした。これに走間焼鈍炉を用い、Ｎ２雰
囲気中５５０℃で線速１８０ｍ／ｍｉｎにより焼鈍し、
比較ケーブル導体を作製した。
、通常の連続水平鋳造により、同様に直径１０關の鋳塊
を鋳造し、これに伸線加工と中間焼鈍を施し、直径１．
６ｍｍの線材とした。これに走間焼鈍炉を用い、Ｎ２雰
囲気中５５０℃で線速１８０ｍ／ｍｉｎにより焼鈍し、
比較ケーブル導体を作製した。
これ等のケーブル導体について、引続きＳｎメッキを施
してから、その引張強さ、伸び、導電率、屈曲疲労強度
、半田濡れ性を求め、従来の６５／３５黄銅、８％りん
青銅及びタフピッチ銅からなる従来導体と比較して第２
表に示す。
してから、その引張強さ、伸び、導電率、屈曲疲労強度
、半田濡れ性を求め、従来の６５／３５黄銅、８％りん
青銅及びタフピッチ銅からなる従来導体と比較して第２
表に示す。
屈曲疲労強度は、ガイドを垂直に貫通する試験線に７０
ｇの加重を吊るし、ガイド上の試験線を左右水平に折り
曲げ、破断するまでの屈曲回数を求めた。回数は右に曲
げて元に戻して１回、左に曲げて元に戻して２回と数え
た。引張強さはインストロン、型試験機を用い、標点間
距離１００ ｍｍで行なった。導電率は４端子法を用い
、標点間距離２５０Ｍで２０℃のオイルバス中で測定し
た。また半田濡れ性は５ｎ−４０％ｐｂ共晶半田浴に５
秒間浸漬後、その濡れ具合を実態顕微鏡で目視により判
定し、良好なものを○印、やや劣るものをΔ印で表わし
た。尚、通常の伸線工程で断線が発生するかどうかで伸
線の難易を評価し、容易なものをＯ印、やや難しいもの
をΔ印、難しいものをＸ印で表わした。
ｇの加重を吊るし、ガイド上の試験線を左右水平に折り
曲げ、破断するまでの屈曲回数を求めた。回数は右に曲
げて元に戻して１回、左に曲げて元に戻して２回と数え
た。引張強さはインストロン、型試験機を用い、標点間
距離１００ ｍｍで行なった。導電率は４端子法を用い
、標点間距離２５０Ｍで２０℃のオイルバス中で測定し
た。また半田濡れ性は５ｎ−４０％ｐｂ共晶半田浴に５
秒間浸漬後、その濡れ具合を実態顕微鏡で目視により判
定し、良好なものを○印、やや劣るものをΔ印で表わし
た。尚、通常の伸線工程で断線が発生するかどうかで伸
線の難易を評価し、容易なものをＯ印、やや難しいもの
をΔ印、難しいものをＸ印で表わした。
合金組成
製造方法 ｋ Ｃｒ（％） Ａ元素群（％
）本発明方法 １ ０．５２ 〃２ １．ｔｌｌ 〃３ １．５７ 〃４ １．００ Ｓｎ０．３〃５１．θＩ
Ｓｎ０．２，２ｎ０．３〃６ １．００
１ｔ０．２，Ｍｇ０．１”
７ １．［ｌｆｌ Ｍ
ｎ０．１，入１０．１． Ｆｅｄ、 １〃８
１．００ Ｔｉｅ、 ０５． Ｃｏｄ、 １．
Ｃｄ０．０５〃９ １．０１ Ｖｏ、 ０２．
Ｓｉｎ、 １． Ｙｏ、 ０１” １０
１．０２ Ａｇｅ、 ０１． Ｉｎｋ、
１． Ｎｉｐ、 ２〃 １１
１．００ Ｔｅ０．０５，Ｓ
ｎ０．０５，ｚｒｏ、０５” １２
１．５０ ｚｒＱ、 ［１５，Ｚｎ（１，２，Ｔ
ｉ（１，０５比較方法 １３ ０．５０ 〃１４ １．０３ Ｓｎ０．２，２ｎ０．３〃
１５ １．４９ Ｚｔ０．０５，Ｚｎ０．２，
Ｔｉｅ、 ０５従来導体 １６ Ｃｕ−３５Ｚｎ
（６５／３５黄銅）〃 １７ ８％りん青
銅 〃１８ ＴＰＣ（タフピッチ銅） １表 伸長Ｃｒ分布 Ｐ （ｐｐｍ） Ｓ （ｐｐｍ） ０２
（ｐｐｍ） 密度（本／ｍｍ２）５ ２
２ １０〜１０２５ ２
４ ＞１０２４ ２
３ ＞ ｌ（１’５
３ ２ ＞！０′！５
２ ４ ＞１０２４
２ ４ ＞１０２５
２ ３ ＞ １０”５
３ ２ ＞１０’６
３ ２ ＞１０’５
２ ３ ＞１０２５
２ ４ ＞１０２５
２ ５ ＞１０２６
３ ３ ＞１０５
２ ５ ＞１０４
２ ３ ＞１０強度 伸び 製造方法 Ｎａ （ｋｇｌ／ｍｍ’ ）
（％）本発明方法 １ ５０，８
２２．４〃２ ５２．０ ２２．
１〃３ ５７．０ ２１．９〃４
５４．５ ２１．９〃５ ５４．２
２２．０〃６ ５４．Ｑ ２
２．１” ７ ５４，２
２２．１〃８ ５４．６ ２２．０〃９
５４Ｊ ２２．１〃１０ ５
４．４ ２１．９〃Ｉｔ ５４．０
２２．２〃１２ ５８．８ ２
１．８比較方法 １３ ５８．１ １３．
１！１４ ６０．４ １２．４〃１５
６２．２ １２．２従来方法 １６
４８．＋ １５．３〃１７ ４７．
７ ２８．５〃１８ ２６．３
１８．５第２表 導電率 屈曲強度 半田濡れ 製造の（％
ＩＡＣ３） （回） 性 難
易８６．０ ６５ ０ ０
８０．２ ８２ ０ ０？
？、５ ８３ ０ ０８
０．５ ８３ ０ ０８
０．１ ８４ ０ ０８０
、３ ｇ４ ０ ０８０
．１ ８４ ０ ０８０．
４ ８４ Ｑ ○８
０．１ ８４ ０ ０８
０．０ ８４ ０ ０８０
、３ ８４ ０ ０７５．
０ ８３ ０ ０８６．
４ ４８ △ △７９
．２ ５７ △ △７
５．８ ６４ △ △
２５．８ ３０ ０ ０
１３．２ ５０ ０
ｘｌｏｏ １２ ０
０第１表及び第２表から明らかなように、本発明方法Ｎ
α１〜１２は、何れも従来方法ＮαＸ６〜１８と比較し
、強度、導電率、屈曲強度が優れ、半田濡れ性や製造性
の点でも良好であり、導電用耐屈曲性ケーブル導体とし
て適していることが判る。
）本発明方法 １ ０．５２ 〃２ １．ｔｌｌ 〃３ １．５７ 〃４ １．００ Ｓｎ０．３〃５１．θＩ
Ｓｎ０．２，２ｎ０．３〃６ １．００
１ｔ０．２，Ｍｇ０．１”
７ １．［ｌｆｌ Ｍ
ｎ０．１，入１０．１． Ｆｅｄ、 １〃８
１．００ Ｔｉｅ、 ０５． Ｃｏｄ、 １．
Ｃｄ０．０５〃９ １．０１ Ｖｏ、 ０２．
Ｓｉｎ、 １． Ｙｏ、 ０１” １０
１．０２ Ａｇｅ、 ０１． Ｉｎｋ、
１． Ｎｉｐ、 ２〃 １１
１．００ Ｔｅ０．０５，Ｓ
ｎ０．０５，ｚｒｏ、０５” １２
１．５０ ｚｒＱ、 ［１５，Ｚｎ（１，２，Ｔ
ｉ（１，０５比較方法 １３ ０．５０ 〃１４ １．０３ Ｓｎ０．２，２ｎ０．３〃
１５ １．４９ Ｚｔ０．０５，Ｚｎ０．２，
Ｔｉｅ、 ０５従来導体 １６ Ｃｕ−３５Ｚｎ
（６５／３５黄銅）〃 １７ ８％りん青
銅 〃１８ ＴＰＣ（タフピッチ銅） １表 伸長Ｃｒ分布 Ｐ （ｐｐｍ） Ｓ （ｐｐｍ） ０２
（ｐｐｍ） 密度（本／ｍｍ２）５ ２
２ １０〜１０２５ ２
４ ＞１０２４ ２
３ ＞ ｌ（１’５
３ ２ ＞！０′！５
２ ４ ＞１０２４
２ ４ ＞１０２５
２ ３ ＞ １０”５
３ ２ ＞１０’６
３ ２ ＞１０’５
２ ３ ＞１０２５
２ ４ ＞１０２５
２ ５ ＞１０２６
３ ３ ＞１０５
２ ５ ＞１０４
２ ３ ＞１０強度 伸び 製造方法 Ｎａ （ｋｇｌ／ｍｍ’ ）
（％）本発明方法 １ ５０，８
２２．４〃２ ５２．０ ２２．
１〃３ ５７．０ ２１．９〃４
５４．５ ２１．９〃５ ５４．２
２２．０〃６ ５４．Ｑ ２
２．１” ７ ５４，２
２２．１〃８ ５４．６ ２２．０〃９
５４Ｊ ２２．１〃１０ ５
４．４ ２１．９〃Ｉｔ ５４．０
２２．２〃１２ ５８．８ ２
１．８比較方法 １３ ５８．１ １３．
１！１４ ６０．４ １２．４〃１５
６２．２ １２．２従来方法 １６
４８．＋ １５．３〃１７ ４７．
７ ２８．５〃１８ ２６．３
１８．５第２表 導電率 屈曲強度 半田濡れ 製造の（％
ＩＡＣ３） （回） 性 難
易８６．０ ６５ ０ ０
８０．２ ８２ ０ ０？
？、５ ８３ ０ ０８
０．５ ８３ ０ ０８
０．１ ８４ ０ ０８０
、３ ｇ４ ０ ０８０
．１ ８４ ０ ０８０．
４ ８４ Ｑ ○８
０．１ ８４ ０ ０８
０．０ ８４ ０ ０８０
、３ ８４ ０ ０７５．
０ ８３ ０ ０８６．
４ ４８ △ △７９
．２ ５７ △ △７
５．８ ６４ △ △
２５．８ ３０ ０ ０
１３．２ ５０ ０
ｘｌｏｏ １２ ０
０第１表及び第２表から明らかなように、本発明方法Ｎ
α１〜１２は、何れも従来方法ＮαＸ６〜１８と比較し
、強度、導電率、屈曲強度が優れ、半田濡れ性や製造性
の点でも良好であり、導電用耐屈曲性ケーブル導体とし
て適していることが判る。
これに対し通常の水冷鋳型を用いて連続鋳造した比較方
法Ｎα１３〜Ｉ５では、強度は優れているも、その反面
耐屈曲性や製造性等が劣っていることが判る。
法Ｎα１３〜Ｉ５では、強度は優れているも、その反面
耐屈曲性や製造性等が劣っていることが判る。
このように本発明によれば、強度、導電性及び耐屈曲性
の優れた導体が安価に得られ、導電用耐屈曲性ケーブル
導体として、軽量化に伴う導体の細線化、電子機器の組
立ラインの自動化、機械化等を容易になる等工業上顕著
な効果を奏するのである。
の優れた導体が安価に得られ、導電用耐屈曲性ケーブル
導体として、軽量化に伴う導体の細線化、電子機器の組
立ラインの自動化、機械化等を容易になる等工業上顕著
な効果を奏するのである。
Claims (2)
- （１）Ｃｒ０．２５〜１０ｗｔ％を含み、残部ＣｕとＰ
含有量を１００ｐｐｍ以下に制限した不可避的不純物か
らなる合金を、一方向凝固鋳造によって鋳造することに
より、鋳造方向に伸長したＣｒ粒子を分散せしめ、これ
に伸線加工と焼鈍を加えることを特徴とする導電用耐屈
曲性ケーブル導体の製造方法。 - （２）Ｃｒ０．２５〜１０ｗｔ％を含み、更にＳｎ０．
５ｗｔ％以下，Ｚｒ０．５ｗｔ％以下，Ｍｇ０．５ｗｔ
％以下，Ｍｎ０．５ｗｔ％以下，Ｚｎ２．０ｗｔ％以下
，Ａｌ０．５ｗｔ％以下，Ｎｉ０．５ｗｔ％以下，Ｆｅ
０．５ｗｔ％以下，Ｔｉ０．２ｗｔ％以下，Ｃｏ０．５
ｗｔ％以下，Ｃｄ０．５ｗｔ％以下，Ｖ０．０５ｗｔ％
以下，Ａｇ０．０５ｗｔ％以下，Ｉｎ０．２ｗｔ％以下
，Ｔｅ０．２ｗｔ％以下，Ｙ０．０５ｗｔ％以下，Ｓｉ
０．３ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種又は２種以上を
合計３．０ｗｔ％以下含み、残部ＣｕとＰ含有量を１０
０ｐｐｍ以下に制限した不可避的不純物からなる合金を
、一方向凝固鋳造によって鋳造することにより、鋳造方
向に伸長したＣｒ粒子を分散せしめ、これに伸線加工と
焼鈍を加えることを特徴とする導電用耐屈曲性ケーブル
導体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12467789A JPH02304804A (ja) | 1989-05-18 | 1989-05-18 | 導電用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12467789A JPH02304804A (ja) | 1989-05-18 | 1989-05-18 | 導電用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02304804A true JPH02304804A (ja) | 1990-12-18 |
Family
ID=14891338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12467789A Pending JPH02304804A (ja) | 1989-05-18 | 1989-05-18 | 導電用耐屈曲性ケーブル導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02304804A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04299886A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Tatsuta Electric Wire & Cable Co Ltd | 電磁波遮蔽付きフレキシブルプリント板 |
| JPH04299887A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Tatsuta Electric Wire & Cable Co Ltd | フレキシブルプリント板 |
| JP2006253076A (ja) * | 2005-03-14 | 2006-09-21 | Mitsubishi Cable Ind Ltd | 自動車用電線 |
| JP2013151748A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-08-08 | Yazaki Corp | 極細導体用材料、極細導体、極細導体の製造方法、および、極細電線 |
-
1989
- 1989-05-18 JP JP12467789A patent/JPH02304804A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04299886A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Tatsuta Electric Wire & Cable Co Ltd | 電磁波遮蔽付きフレキシブルプリント板 |
| JPH04299887A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Tatsuta Electric Wire & Cable Co Ltd | フレキシブルプリント板 |
| JP2006253076A (ja) * | 2005-03-14 | 2006-09-21 | Mitsubishi Cable Ind Ltd | 自動車用電線 |
| JP2013151748A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-08-08 | Yazaki Corp | 極細導体用材料、極細導体、極細導体の製造方法、および、極細電線 |
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