JPH02288429A - 誘導雑音抑圧フィルタ - Google Patents
誘導雑音抑圧フィルタInfo
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- JPH02288429A JPH02288429A JP10724389A JP10724389A JPH02288429A JP H02288429 A JPH02288429 A JP H02288429A JP 10724389 A JP10724389 A JP 10724389A JP 10724389 A JP10724389 A JP 10724389A JP H02288429 A JPH02288429 A JP H02288429A
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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- Cable Transmission Systems, Equalization Of Radio And Reduction Of Echo (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、メタリックケーブルを用いた平衡伝送方式に
おいで、メタリックケーブル上に放送波等が誘導される
ことに起因して発生する伝送符号誤りを効率的に抑圧す
るものである。
おいで、メタリックケーブル上に放送波等が誘導される
ことに起因して発生する伝送符号誤りを効率的に抑圧す
るものである。
メタリックケーブルを用いた平衡伝送方式における誘導
雑音とは１＠８図に示されるごとく、誘導によってケー
ブルに印加された縦電圧（心線−大地間電圧）ＥＬがケ
ーブル２および回線終端装置１の不平衡が原因で横電圧
（１，−１２間電圧）ＥＮに変化して生じる雑音であり
、放送波、電気鉄道、電力線等が縦電圧Ｅ、の発生源と
なる。この中で、特に伝送特性上問題となるのは、電力
量が大きく、伝送周波数帯域近傍の周波数成分を持つ放
送波である。
雑音とは１＠８図に示されるごとく、誘導によってケー
ブルに印加された縦電圧（心線−大地間電圧）ＥＬがケ
ーブル２および回線終端装置１の不平衡が原因で横電圧
（１，−１２間電圧）ＥＮに変化して生じる雑音であり
、放送波、電気鉄道、電力線等が縦電圧Ｅ、の発生源と
なる。この中で、特に伝送特性上問題となるのは、電力
量が大きく、伝送周波数帯域近傍の周波数成分を持つ放
送波である。
ここで、平衡度、縦電圧、横電圧の関係を式％式％
ＣＭＲＲ：ケーブルおよび回線終端装置で定まる平衡度
（ｄＢ） ＥＬ ：縦電圧 （Ｖ） ＥＮ ：横電圧 （Ｖ） 放送波誘導雑音に対する対策として、従来はコモンモー
ドチョークコイル（以下、単にＬＣＭＣＪ ともいう）
またはローパスフィルタ （以下、単にＥＬＰＦＪとも
いう）を適用することによって対処してきた。ＣＭＣの
構成例を第９図、ＬＰＦの構成例を第１０図に、従来技
術をメタリックケーブルを用いたディジタル伝送方式に
適用した場合の例をｆ５１１図、１１２図に示す。
（ｄＢ） ＥＬ ：縦電圧 （Ｖ） ＥＮ ：横電圧 （Ｖ） 放送波誘導雑音に対する対策として、従来はコモンモー
ドチョークコイル（以下、単にＬＣＭＣＪ ともいう）
またはローパスフィルタ （以下、単にＥＬＰＦＪとも
いう）を適用することによって対処してきた。ＣＭＣの
構成例を第９図、ＬＰＦの構成例を第１０図に、従来技
術をメタリックケーブルを用いたディジタル伝送方式に
適用した場合の例をｆ５１１図、１１２図に示す。
以下、（ａ）系全体の平衡度が回線終端装置によって定
まる場合、（ｂ）系全体の平衡度がケーブル単体で定ま
る場合に分けて詳しく説明する。
まる場合、（ｂ）系全体の平衡度がケーブル単体で定ま
る場合に分けて詳しく説明する。
（、）系全体の平衡度が回線終端装置によって定まる場
合（ＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２） 無対策時（第８図）の横電圧Ｅ、は、回線終端装置１の
平衡度ＣＭＲＲ，にぶって式（１）で定まる。ここで、
第１１図に示すようにケーブル２と回線終端装置１の間
にＣＭＣ３を接続すると、ＣＭＲＲ，が改善され、ＣＭ
Ｃ入力点で平衡度がＣＭＲＲ３（ＣＭＲＲ３＞＞ＣＭＲ
Ｒ２） となり、式（１）で定まる横電圧ａｌ：Ｈ（０
≦ａく１）となる。
合（ＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２） 無対策時（第８図）の横電圧Ｅ、は、回線終端装置１の
平衡度ＣＭＲＲ，にぶって式（１）で定まる。ここで、
第１１図に示すようにケーブル２と回線終端装置１の間
にＣＭＣ３を接続すると、ＣＭＲＲ，が改善され、ＣＭ
Ｃ入力点で平衡度がＣＭＲＲ３（ＣＭＲＲ３＞＞ＣＭＲ
Ｒ２） となり、式（１）で定まる横電圧ａｌ：Ｈ（０
≦ａく１）となる。
従って、ＣＭＣ３を接続することにより雑音電圧がａだ
け抑圧される。
け抑圧される。
（ｂ）系全体の平衡度がケーブル単体で定まる場合（Ｃ
ＭＲＲ＋ ＜ＣＭＲＲ２） 無対策時（第８図）の横電圧ＥＮは、ケーブル単体の平
衡度ＣＭＲＲ，によって式（１）で定まる。ここで、第
１２図に示すようにケーブル２と回線終端装置１の開に
ＬＰＦ４を接続すると、横電圧ＥＮが減衰され、βＥＮ
（０≦βく１）となる。
ＭＲＲ＋ ＜ＣＭＲＲ２） 無対策時（第８図）の横電圧ＥＮは、ケーブル単体の平
衡度ＣＭＲＲ，によって式（１）で定まる。ここで、第
１２図に示すようにケーブル２と回線終端装置１の開に
ＬＰＦ４を接続すると、横電圧ＥＮが減衰され、βＥＮ
（０≦βく１）となる。
従って、ＬＰＦ４を接続することにより雑音電圧がβだ
け抑圧される。
け抑圧される。
誘導対策の適用に際しては、収容回縁の条件が、従来技
術の項で述べた（ａ）、 （ｂ）のいずれの条件になる
かは不明であるため、両者の条件に対°応できなければ
ならない、従来技術であるＣＭＣまたはＬＰＦをケーブ
ルと回線終端装置の間に接続した時の問題点を以下に示
す。
術の項で述べた（ａ）、 （ｂ）のいずれの条件になる
かは不明であるため、両者の条件に対°応できなければ
ならない、従来技術であるＣＭＣまたはＬＰＦをケーブ
ルと回線終端装置の間に接続した時の問題点を以下に示
す。
（１）ＣＭＣを接続した時
ＣＭＣを接続すると、回線終端装置の平衡度ＣＭＲＲ，
は改善されＣＭＲＲｊ （ＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ，）と
なるが、ケーブル単体の平衡度ＣＭＲＲ，は以前と変わ
らない、このため、ＣＭＲＲ，＜ＣＭＲＲ２の場合は系
全体の平衡度がＣＭＲＲ，で定まるので、第１３図に示
すように式（１）で求まる横電圧Ｅ、は、ＣＭＣ３を接
続しない時と同等となる。
は改善されＣＭＲＲｊ （ＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ，）と
なるが、ケーブル単体の平衡度ＣＭＲＲ，は以前と変わ
らない、このため、ＣＭＲＲ，＜ＣＭＲＲ２の場合は系
全体の平衡度がＣＭＲＲ，で定まるので、第１３図に示
すように式（１）で求まる横電圧Ｅ、は、ＣＭＣ３を接
続しない時と同等となる。
従って、ＣＭＣを接続した時はＣＭＲＲ。
＜ＣＭＲＲ，の場合に効果がないという欠点がある。
（２）ＬＰＦを接続した時
Ｃ，ＭＲＲｌ ＞ＣＭＲＲ２の場合は系全体の平衡度が
ＣＭＲＲ，で定まるので、第１４図に示すように式（１
）で求まる横電圧ＥＮは回線終端装置１の入力点に発生
する１発生した横電圧Ｅ、はＬＰＦ４を通過せず回線終
端装置１へ入力されるのでＬＰＦ４を接続しない時と変
わらない。
ＣＭＲＲ，で定まるので、第１４図に示すように式（１
）で求まる横電圧ＥＮは回線終端装置１の入力点に発生
する１発生した横電圧Ｅ、はＬＰＦ４を通過せず回線終
端装置１へ入力されるのでＬＰＦ４を接続しない時と変
わらない。
従って、ＬＰＦを接続した時はＣＭＲＲ＞ ＣＭ ＲＲ
２の場合に効果がないという欠点がある。＊た、ＬＰＦ
を接続することでＬＰＦの平衡度によって系全体の平衡
度が定まる場合があるので、ＬＰＦの平衡度はケーブル
および回線終端装置の平衡度より充分良くなければなら
ないという欠点がある。
２の場合に効果がないという欠点がある。＊た、ＬＰＦ
を接続することでＬＰＦの平衡度によって系全体の平衡
度が定まる場合があるので、ＬＰＦの平衡度はケーブル
および回線終端装置の平衡度より充分良くなければなら
ないという欠点がある。
本発明は、上記問題点に鑑みなされたものであり、系全
体の平衡度がケーブルで定まる場合および回線終端装置
で定まる場合の両方に、効果的に用いることのできる誘
導雑音抑圧フィルタを提供することを目的とする。
体の平衡度がケーブルで定まる場合および回線終端装置
で定まる場合の両方に、効果的に用いることのできる誘
導雑音抑圧フィルタを提供することを目的とする。
（ａｉｄを解決するための手段〕
系全体の平衡度が回線終端装置によって定まる場合、系
全体の平衡度がケーブル単体で定まる場合の両方で誘導
雑音を抑圧するためには、ＣＭＣとＬＰＦの両方を組み
合わせた構成が有効と考えられる。
全体の平衡度がケーブル単体で定まる場合の両方で誘導
雑音を抑圧するためには、ＣＭＣとＬＰＦの両方を組み
合わせた構成が有効と考えられる。
組み合わせ法としてＣＭＣをケーブル側へ、ＬＰＦを回
線終端装置側へ位置する方法と、ＬＰＦをケーブル側へ
、ＣＭＣを回線終端装置へ位置する方法があるが、後者
に比べて前者の方が効率的に誘導雑音を抑圧することが
できる。
線終端装置側へ位置する方法と、ＬＰＦをケーブル側へ
、ＣＭＣを回線終端装置へ位置する方法があるが、後者
に比べて前者の方が効率的に誘導雑音を抑圧することが
できる。
本発明は、メタリックケーブルを用いた平衡伝送方式−
二おいて、ＣＭＣ部とＬＰＦ部の縦続接続から構成され
、その縦続接続方法としてＣＭＣ部をケーブル側へ、Ｌ
ＰＦ部を回線終端装置へ位置する２Ｎ導雑音抑圧フイル
タである。
二おいて、ＣＭＣ部とＬＰＦ部の縦続接続から構成され
、その縦続接続方法としてＣＭＣ部をケーブル側へ、Ｌ
ＰＦ部を回線終端装置へ位置する２Ｎ導雑音抑圧フイル
タである。
本発明では、ケーブルと回線終端装置の間にＣＭ ０部
とＬＰＦ部の両方な縦続接続し、かつ、その俄続接続方
法としてＣＭＣ部をケーブル側へ、Ｌ Ｐ Ｆ’部を回
線終端装置側へ４位置する。これにより、系全体の平衡
度が回線終端！！置によって定まる場合、系全体の平衡
度がケーブル単体で定まる場合の両方で誘導雑音を効率
的に抑圧することができる。
とＬＰＦ部の両方な縦続接続し、かつ、その俄続接続方
法としてＣＭＣ部をケーブル側へ、Ｌ Ｐ Ｆ’部を回
線終端装置側へ４位置する。これにより、系全体の平衡
度が回線終端！！置によって定まる場合、系全体の平衡
度がケーブル単体で定まる場合の両方で誘導雑音を効率
的に抑圧することができる。
本発明である誘導雑音抑圧フィルタの一実施例の回路構
成を第１図に、誘導雑音抑圧フィルタを接続した場合の
系構成を第２図に示す。誘導雑音抑圧フィルタ５は端末
側および電話局側へ接続可能なので、必要に応じて誘導
雑音が多く発生する側、または両側・＼接続する。ここ
で注意しなけれＩＩならないのは、フィルタには方向性
があるということで、透導雑音抑圧フィルタ５中の０Ｍ
０部５ａをケーブル側へ、ＬＰＦ部５ｂを回、！ｌ終端
装置側へ位置する。
成を第１図に、誘導雑音抑圧フィルタを接続した場合の
系構成を第２図に示す。誘導雑音抑圧フィルタ５は端末
側および電話局側へ接続可能なので、必要に応じて誘導
雑音が多く発生する側、または両側・＼接続する。ここ
で注意しなけれＩＩならないのは、フィルタには方向性
があるということで、透導雑音抑圧フィルタ５中の０Ｍ
０部５ａをケーブル側へ、ＬＰＦ部５ｂを回、！ｌ終端
装置側へ位置する。
（１）ケーブルと回線外、＠装置の間に誘導雑音抑圧フ
ィルタ５を挿入し、０Ｍ０部５ａをケーブル側へ、ＬＰ
Ｆ部５ｂを回線終端装置側へ接続した時の雑音電圧発生
原理を述べる。
ィルタ５を挿入し、０Ｍ０部５ａをケーブル側へ、ＬＰ
Ｆ部５ｂを回線終端装置側へ接続した時の雑音電圧発生
原理を述べる。
系全体の平衡度が回線終端装置によって定まる場合（Ｃ
ＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２）は、第３図に示すようにＣＭＣ
３によりＣＭＲＲ２が改善され、ＣＭＣ入力点で平衡度
がＣＭＲＲ３（ＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２）となり、式（
１）で定まる横電圧ａＥＮ （０≦ａ〈１）となる。
ＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２）は、第３図に示すようにＣＭＣ
３によりＣＭＲＲ２が改善され、ＣＭＣ入力点で平衡度
がＣＭＲＲ３（ＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２）となり、式（
１）で定まる横電圧ａＥＮ （０≦ａ〈１）となる。
次に、このαＥ、はＬＰＦ４を通過すると減衰され、β
ａＥＮ（０≦βく１）となる。
ａＥＮ（０≦βく１）となる。
従って、雑音電圧がβａだけ抑圧されることとなる。
また、系全体の平衡度がケーブル単体で定まる場合（Ｃ
Ｍ ＲＲ＋ ＜ ＣＭ ＲＲ２）は、第４図に示すよ
うにＣＭＣ入力点の横電圧が、ＣＭＲＲ，によって式（
１）で定まり、無接続時の横電圧Ｅ、と同等となる０次
に、この横電圧ＥＮはＬＰＦ４を通過すると減衰され、
βＥ、（０≦βく１）となる、従って、雑音電圧はβだ
け抑圧されることになる。
Ｍ ＲＲ＋ ＜ ＣＭ ＲＲ２）は、第４図に示すよ
うにＣＭＣ入力点の横電圧が、ＣＭＲＲ，によって式（
１）で定まり、無接続時の横電圧Ｅ、と同等となる０次
に、この横電圧ＥＮはＬＰＦ４を通過すると減衰され、
βＥ、（０≦βく１）となる、従って、雑音電圧はβだ
け抑圧されることになる。
ここで、ＬＰＦ部の平衡度は回線終端装置の平衡度と同
様にＣＭＣにより改善されるので、回線終端ｖｃ置の平
衡度と同程度のもので良く、ＬＰＦハード実現条件を飛
躍的に緩和できる。
様にＣＭＣにより改善されるので、回線終端ｖｃ置の平
衡度と同程度のもので良く、ＬＰＦハード実現条件を飛
躍的に緩和できる。
（２）もう一つの縦続接続方法として、誘導雑音抑圧フ
ィルタ５中の０Ｍ０部５ａを回線終端装置側へ、ＬＰＦ
部５ｂをケーブル側へ位置した時の雑音電圧発生原理を
述べる。
ィルタ５中の０Ｍ０部５ａを回線終端装置側へ、ＬＰＦ
部５ｂをケーブル側へ位置した時の雑音電圧発生原理を
述べる。
系全体の平衡度が回線終端装置によって定まる場合（Ｃ
ＭＲＲ，、＞ＣＭＲＲ２）は、第５図に示すようにＣＭ
Ｃ３によりＣＭＲＲ２が改善され、ＣＭＣ入力点で平衡
度がＣＭＲＲｓ （ＣＭ ＲＲ３）ＣＭ ＲＲ２）とな
り、式（１）で定まる′ＷＬ電圧ａＥ、４（０≦ａ〈１
）となる。
ＭＲＲ，、＞ＣＭＲＲ２）は、第５図に示すようにＣＭ
Ｃ３によりＣＭＲＲ２が改善され、ＣＭＣ入力点で平衡
度がＣＭＲＲｓ （ＣＭ ＲＲ３）ＣＭ ＲＲ２）とな
り、式（１）で定まる′ＷＬ電圧ａＥ、４（０≦ａ〈１
）となる。
このａＥＨはＬＰＦ４を通過せず、回線終端装置１へ入
力されるのでＬＰＦ４の効果はない、従って、雑音電圧
はａだけ抑圧されることとなる。
力されるのでＬＰＦ４の効果はない、従って、雑音電圧
はａだけ抑圧されることとなる。
また、系全体の平衡度がケーブル単体で定まる場合（Ｃ
ＭＲＲ，＜ＣＭＲＲ２）は、第６図に示すようにＬＰＦ
入力点の横電圧が、ＣＭＲＲ，によって式（１）で定ま
るＥｓととなるので、ＣＭＣ３の効果はない。次に、こ
のＥ、は、ＬＰＦ４を通過すると滅貨され、βＥ、（０
≦β〈１）となる。
ＭＲＲ，＜ＣＭＲＲ２）は、第６図に示すようにＬＰＦ
入力点の横電圧が、ＣＭＲＲ，によって式（１）で定ま
るＥｓととなるので、ＣＭＣ３の効果はない。次に、こ
のＥ、は、ＬＰＦ４を通過すると滅貨され、βＥ、（０
≦β〈１）となる。
従って、雑音電圧はβだけ抑圧されることとなる。ここ
で、ＬＰＦ４の平衡度は、ＣＭＣ１により改善されない
ので、ケーブルおよび回線終端装置の平衡度より充分良
くなければならない。
で、ＬＰＦ４の平衡度は、ＣＭＣ１により改善されない
ので、ケーブルおよび回線終端装置の平衡度より充分良
くなければならない。
以上より、後者（２）に比べ前者（１）の縦続接続方法
の方が、ＬＰＦの平衡度を無限大とするとＣＭ ＲＲ、
＞ ＣＭ ＲＲ２の場合で効果があり、ＬＰＦの平衡度
をケーブルおよび回線終端装置の平衡度と同程度とする
とＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２の場合およびＣＭＲＲ，＜Ｃ
ＭＲＲ。
の方が、ＬＰＦの平衡度を無限大とするとＣＭ ＲＲ、
＞ ＣＭ ＲＲ２の場合で効果があり、ＬＰＦの平衡度
をケーブルおよび回線終端装置の平衡度と同程度とする
とＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２の場合およびＣＭＲＲ，＜Ｃ
ＭＲＲ。
の場合両方で効果がある。
従って、本発明では組み合わせ法として、誘導雑音抑圧
フィルタ中のＣＭＣ部をケーブル側へ、ＬＰＦ部を回線
終端装置側へ位置する方法を採用することで、効率的に
誘導雑音を抑圧することを可能とする。
フィルタ中のＣＭＣ部をケーブル側へ、ＬＰＦ部を回線
終端装置側へ位置する方法を採用することで、効率的に
誘導雑音を抑圧することを可能とする。
＠Ｘ図の実施例に示すような簡単な回路構成の誘導雑音
抑圧フィルタで、着しい放送波誘導雑音抑圧効果を得る
ことができる。
抑圧フィルタで、着しい放送波誘導雑音抑圧効果を得る
ことができる。
また、伝送周波数帯域外の誘導雑音であれば、放送波に
限らずこれを抑圧することができる。
限らずこれを抑圧することができる。
以下に、現在メタリックケーブルを使用した加入者線伝
送方式で、最も伝送周波数帯域が放送波の周波数帯域と
近接している３２０ｋｔ／ｓピンポン伝送方式における
効果の例を示す。
送方式で、最も伝送周波数帯域が放送波の周波数帯域と
近接している３２０ｋｔ／ｓピンポン伝送方式における
効果の例を示す。
３２０ｋｂ／ｓピンポン伝送方式においで、ＣＭＣおよ
びＬＰＦを接続した場合の縦電圧耐力を測定した結果を
第７図に示す、なお、ＣＭＣは現在アナログ電話回線で
用いているものを使用し、ＬＰＦは通過域で損失１
ｄＢ以下、３２０ｋＨｚ以上の周波数で３０ ｄＢｌｏ
ａｔ ｆ）損失特性を持つものを使用した。
びＬＰＦを接続した場合の縦電圧耐力を測定した結果を
第７図に示す、なお、ＣＭＣは現在アナログ電話回線で
用いているものを使用し、ＬＰＦは通過域で損失１
ｄＢ以下、３２０ｋＨｚ以上の周波数で３０ ｄＢｌｏ
ａｔ ｆ）損失特性を持つものを使用した。
ケーブルの平衡度をｃ Ｍ ＲＲｌ 、＠ ＩＩＡ終端
装置の平衡度をＣＭＲＲ，とすると、ｔｌＳ７図ではＣ
Ｍ ＲＲ＋ ＞ ＣＭ ＲＲｔ を想定し、ＤＳＵ
（ディジタル回線終端装ｒＩｔ）を対地アースに対し
て７０−テイｌｚグした場合（ｓｗ ｏｆｆ）と、ＣＭ
ＲＲ＋ ＜ ＣＭ ＲＲ２を想定し、ＤＳＵの７４ｆｌ
ｉｌを対地アースに落としＤＳＵ入力点での平衡度を低
下させた場合（ｓｗ ｏｎ）に分けて測定した結果を示
している。
装置の平衡度をＣＭＲＲ，とすると、ｔｌＳ７図ではＣ
Ｍ ＲＲ＋ ＞ ＣＭ ＲＲｔ を想定し、ＤＳＵ
（ディジタル回線終端装ｒＩｔ）を対地アースに対し
て７０−テイｌｚグした場合（ｓｗ ｏｆｆ）と、ＣＭ
ＲＲ＋ ＜ ＣＭ ＲＲ２を想定し、ＤＳＵの７４ｆｌ
ｉｌを対地アースに落としＤＳＵ入力点での平衡度を低
下させた場合（ｓｗ ｏｎ）に分けて測定した結果を示
している。
この結果から、ケーブルおよび回線終端装置の平衡度と
ＬＰＦおよびＣＭＣの効果との関係が明らかとなる。ま
た、ＬＰＦおよびＣＭＣを組み合わせて使用する場合は
、■の構成より■の！ｌＩ成の方が昔しい効果があるこ
とも明らかである。
ＬＰＦおよびＣＭＣの効果との関係が明らかとなる。ま
た、ＬＰＦおよびＣＭＣを組み合わせて使用する場合は
、■の構成より■の！ｌＩ成の方が昔しい効果があるこ
とも明らかである。
さらに、強電界地域において最大線路損失で伝送実験を
行ない、誘導対策を施さない■の構成では同期外れとな
り、ＬＰＦとＣＭＣを組み合わせた■の構成ではエラー
７１７−となることを確認した。
行ない、誘導対策を施さない■の構成では同期外れとな
り、ＬＰＦとＣＭＣを組み合わせた■の構成ではエラー
７１７−となることを確認した。
第１図は誘導雑音抑圧フィルタの一実施例の回路構成を
示す図、第２図は誘導雑音抑圧フィルタを接続した場合
の系構成を示す図、第３図、第４図はＣＭＣをケーブル
側へ、ＬＰＦを回線終ｙｌＩＶ装置側へ位置した時の誘
導電圧発生モデルを示す図、第５図、第６図はＬＰＦを
ケーブル側へ、ＣＭＣを回線外９＠装置ｌｌｆ側へ位置
した時の誘導電圧発生モデルを示す図、第７図は３２０
ｋｂ／ｓピンポン伝送方式においてＣＭＣおよびＬＰＦ
を接続した場合の縦電圧耐力を測定した結果を示す図、
ｐＡ８図は放送波誘導の原理図、第９図はＣＭＣのｍ成
例を示す図、第１０図はＬＰＦ構成例を示す図、第１１
図はＣＭ ＲＲ。 ＞ＣＭＲＲｔの場合にＣＭＣを接続した時の誘導電圧発
生モデルを示す図、第１２図はＣＭＲＲ＋ ＜ ＣＭ
ＲＲ２の場合にＬＰＦを接続した時の誘導電圧発生モデ
ルを示す図、第１３図はＣＭＲＲ，＜ＣＭＲＲ２の場合
にＣＭＣを接続した時の誘導電圧発生モデルを示す図、
第１４図はＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２の場合にＬＰＦを接
統した時の誘導電圧発生モデルを示す図である。 １ ・・・・・・回線終端装置、 ２ ・・・・
・・ メタリックケーブル、 ３ ・・・・・
・ コモンモートチ１−クコイル（ＣＭ Ｃ）、
４ ・・・・・・ ローパスフィルタ （ＬＰＦ）、
５ ・・・・・・誘導雑音抑圧フィルタ、
５ａ・・・・・・誘導雑音抑圧フィルタ中のＣ
ＭＣ部、５ｂ・・・・・・誘導雑音抑圧フィルタ中のＬ
ＰＦ部、６ ・・・・・・交換機 代理人 弁理士 本 間 崇第 凶 ［Ｉ、圧耐力招Ｍｔ１：■の槽底におけろ縦電圧耐力；
；封する地季であり、耐力〕直エラーフリーである；と
を尺度とした。 ＤＳＵ ： デＩ”ｚタンレ＠ Ｒ＃４ＬＭ、Ｔ ：
ユーザ・、濶分界点 察 図 第 り 図 第 図 悴 図 第 図
示す図、第２図は誘導雑音抑圧フィルタを接続した場合
の系構成を示す図、第３図、第４図はＣＭＣをケーブル
側へ、ＬＰＦを回線終ｙｌＩＶ装置側へ位置した時の誘
導電圧発生モデルを示す図、第５図、第６図はＬＰＦを
ケーブル側へ、ＣＭＣを回線外９＠装置ｌｌｆ側へ位置
した時の誘導電圧発生モデルを示す図、第７図は３２０
ｋｂ／ｓピンポン伝送方式においてＣＭＣおよびＬＰＦ
を接続した場合の縦電圧耐力を測定した結果を示す図、
ｐＡ８図は放送波誘導の原理図、第９図はＣＭＣのｍ成
例を示す図、第１０図はＬＰＦ構成例を示す図、第１１
図はＣＭ ＲＲ。 ＞ＣＭＲＲｔの場合にＣＭＣを接続した時の誘導電圧発
生モデルを示す図、第１２図はＣＭＲＲ＋ ＜ ＣＭ
ＲＲ２の場合にＬＰＦを接続した時の誘導電圧発生モデ
ルを示す図、第１３図はＣＭＲＲ，＜ＣＭＲＲ２の場合
にＣＭＣを接続した時の誘導電圧発生モデルを示す図、
第１４図はＣＭＲＲ，＞ＣＭＲＲ２の場合にＬＰＦを接
統した時の誘導電圧発生モデルを示す図である。 １ ・・・・・・回線終端装置、 ２ ・・・・
・・ メタリックケーブル、 ３ ・・・・・
・ コモンモートチ１−クコイル（ＣＭ Ｃ）、
４ ・・・・・・ ローパスフィルタ （ＬＰＦ）、
５ ・・・・・・誘導雑音抑圧フィルタ、
５ａ・・・・・・誘導雑音抑圧フィルタ中のＣ
ＭＣ部、５ｂ・・・・・・誘導雑音抑圧フィルタ中のＬ
ＰＦ部、６ ・・・・・・交換機 代理人 弁理士 本 間 崇第 凶 ［Ｉ、圧耐力招Ｍｔ１：■の槽底におけろ縦電圧耐力；
；封する地季であり、耐力〕直エラーフリーである；と
を尺度とした。 ＤＳＵ ： デＩ”ｚタンレ＠ Ｒ＃４ＬＭ、Ｔ ：
ユーザ・、濶分界点 察 図 第 り 図 第 図 悴 図 第 図
Claims (1)
- メタリックケーブルを用いた平衡伝送方式においで、コ
モンモードチョークコイル（ＣＭＣ）部とローパスフィ
ルタ（ＬＰＦ）部の縦続接続から構成され、その縦続接
続方法としてＣＭＣ部をケーブル側へ、ＬＰＦ部を回線
終端装置側へ位置することを特徴とする誘導雑音抑圧フ
ィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10724389A JPH02288429A (ja) | 1989-04-28 | 1989-04-28 | 誘導雑音抑圧フィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10724389A JPH02288429A (ja) | 1989-04-28 | 1989-04-28 | 誘導雑音抑圧フィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02288429A true JPH02288429A (ja) | 1990-11-28 |
Family
ID=14454108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10724389A Pending JPH02288429A (ja) | 1989-04-28 | 1989-04-28 | 誘導雑音抑圧フィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02288429A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010219904A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Sony Corp | 受信装置 |
| WO2013073093A1 (ja) * | 2011-11-15 | 2013-05-23 | パナソニック株式会社 | コモンモードフィルタ |
-
1989
- 1989-04-28 JP JP10724389A patent/JPH02288429A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010219904A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Sony Corp | 受信装置 |
| US8437411B2 (en) | 2009-03-17 | 2013-05-07 | Sony Corporation | Receiving apparatus |
| WO2013073093A1 (ja) * | 2011-11-15 | 2013-05-23 | パナソニック株式会社 | コモンモードフィルタ |
| JP5547345B2 (ja) * | 2011-11-15 | 2014-07-09 | パナソニック株式会社 | コモンモードフィルタ |
| JPWO2013073093A1 (ja) * | 2011-11-15 | 2015-04-02 | パナソニック株式会社 | コモンモードフィルタ |
| US9007148B2 (en) | 2011-11-15 | 2015-04-14 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Common mode filter provided with hightened removal function of common mode noise and de-emphasis function |
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