JPH02277719A - 耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法Info
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Landscapes
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
(従来技術)
従来、ホーロー用冷延鋼板はキャップド鋼あるいはリム
ド鋼をインゴット鋳造し、分塊圧延する工程で製造され
てきた。しかしながら、このような従来法は製造コスト
が著しく高いという欠点をもっていた。そこでホーロー
用鋼板を低コストで製造するために連続鋳造による製造
方法がいくつか提案されている。例えば、特公昭45−
40655号公報や特公昭51−126912号公報、
特公昭57−169021号公報などのようにTI、N
b、Bなどの特殊元素を添加する方法が開示されている
。また、特開昭61−26755号公報のように真空脱
ガス処理によってCflを低減させ鋼中の酸素量を35
0〜700ppmと高<:Aaする方法が開示されてい
る。
ド鋼をインゴット鋳造し、分塊圧延する工程で製造され
てきた。しかしながら、このような従来法は製造コスト
が著しく高いという欠点をもっていた。そこでホーロー
用鋼板を低コストで製造するために連続鋳造による製造
方法がいくつか提案されている。例えば、特公昭45−
40655号公報や特公昭51−126912号公報、
特公昭57−169021号公報などのようにTI、N
b、Bなどの特殊元素を添加する方法が開示されている
。また、特開昭61−26755号公報のように真空脱
ガス処理によってCflを低減させ鋼中の酸素量を35
0〜700ppmと高<:Aaする方法が開示されてい
る。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、連続鋳造法による製造方法の中で、Ti
、Nb、Bなどの特殊元素を添加すればコストの上昇は
避けられないという欠点がある。
、Nb、Bなどの特殊元素を添加すればコストの上昇は
避けられないという欠点がある。
一方、高酸素鋼は酸素量が増すと鋳造する際の、ブロー
ホールに起因した表面欠陥の発生が避けられない。また
、機械的性質の面内異方性が大きいためにバスタブなど
の角筒成形には適さないという問題点がある。
ホールに起因した表面欠陥の発生が避けられない。また
、機械的性質の面内異方性が大きいためにバスタブなど
の角筒成形には適さないという問題点がある。
本発明は、耐つまとび性に優れ、表面欠陥の発生を抑え
、材質の異方性の小さいホーロー用冷延鋼板を低コスト
で製造する方法を提供することを目的とする。
、材質の異方性の小さいホーロー用冷延鋼板を低コスト
で製造する方法を提供することを目的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明は前記目的を達成するために、従来よりも少ない
酸素量を含有する鋳片を特定の速度範囲内で連続鋳造し
、直ちに熱間圧延(直送圧延)することにある。すなわ
ち、本発明は、C:0.005%以下、Mn:0.60
%以下、S :0.030%以下、AIl:0.008
%以下、N : 0.0050%以下、O:0.010
〜o、oeo%、を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物からなる鋼を1.0〜2.0m/minの鋳造速度
で連続鋳造し、鋳片の表面温度を850℃以下に降下す
ることなく直ちにもしくは補助加熱を施こして直接熱間
圧延し、次いで冷間圧延および再結晶焼鈍することを特
徴とする耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製
造方法、を要旨とする。
酸素量を含有する鋳片を特定の速度範囲内で連続鋳造し
、直ちに熱間圧延(直送圧延)することにある。すなわ
ち、本発明は、C:0.005%以下、Mn:0.60
%以下、S :0.030%以下、AIl:0.008
%以下、N : 0.0050%以下、O:0.010
〜o、oeo%、を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物からなる鋼を1.0〜2.0m/minの鋳造速度
で連続鋳造し、鋳片の表面温度を850℃以下に降下す
ることなく直ちにもしくは補助加熱を施こして直接熱間
圧延し、次いで冷間圧延および再結晶焼鈍することを特
徴とする耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製
造方法、を要旨とする。
次に本発明の詳細な説明する。
Cは泡などのホーロー欠陥の防止やプレス成形性向上の
点から低いほど好ましく、0.005%以下とする。非
時効性の点からも0.0020%以下が望ましい。
点から低いほど好ましく、0.005%以下とする。非
時効性の点からも0.0020%以下が望ましい。
Mnは、直送圧延の際に、熱間脆化を防ぐために不可欠
であるとともに、MnOやMnSの形成による耐つまと
び性の改善にも有効であるが、多すぎるとプレス成形性
を悪化させるので0.60%以下とする。0.20〜0
.40%が好ましい。
であるとともに、MnOやMnSの形成による耐つまと
び性の改善にも有効であるが、多すぎるとプレス成形性
を悪化させるので0.60%以下とする。0.20〜0
.40%が好ましい。
Sは耐つまとび性の点から多いほど好ましいが、直送圧
延時の熱間脆化を防止するために0.030%以下とす
る。
延時の熱間脆化を防止するために0.030%以下とす
る。
Aj)は強い脱酸作用を有することから耐つまとび性を
著しく悪化させるので0.008%以下とする。
著しく悪化させるので0.008%以下とする。
0.005%以下が好ましい。
Nはプレス成形性や非時効性を悪化させるので0.00
50%以下とする。0.0025%以下が好ましい。
50%以下とする。0.0025%以下が好ましい。
Oはつまとび発生防止のために0.010%以上が必要
である。しかし、多すぎると表面欠陥が多発しプレス成
形性を悪化させるのでo、oeo%以下とする。0.0
20〜0,04%が好ましい。本発明では後述する直送
圧延条件との組み合せによって従来よりも少ない酸素量
であってもつまとび発生が抑制される。
である。しかし、多すぎると表面欠陥が多発しプレス成
形性を悪化させるのでo、oeo%以下とする。0.0
20〜0,04%が好ましい。本発明では後述する直送
圧延条件との組み合せによって従来よりも少ない酸素量
であってもつまとび発生が抑制される。
なお、ホーローの密着性をよくするためにCuを0.0
10〜0.060%の範囲内で含有させ、5fitを多
くしても本発明の効果は維持される。
10〜0.060%の範囲内で含有させ、5fitを多
くしても本発明の効果は維持される。
上記の成分鋼を連続鋳造する際に鋳造速度を1.0〜2
.0m/minに規定する。鋳造速度は耐つまとび性の
作用効果を得るためには1.om/lll1n以上が必
要である。一方、大きすぎるとブローホールの生成によ
る表面欠陥が多発するので2.0m/win以下とする
。
.0m/minに規定する。鋳造速度は耐つまとび性の
作用効果を得るためには1.om/lll1n以上が必
要である。一方、大きすぎるとブローホールの生成によ
る表面欠陥が多発するので2.0m/win以下とする
。
連続鋳造された鋳片は、鋳片の表面温度を850℃以下
に降下することなく直ちにもしくは補助加熱を施こした
後に直接熱間圧延する。第1図は、C: 0.0020
〜0.0030%、Mn:0.30〜0.35%、P
:0.010%、S :0.010〜0.015%、A
II:0.003〜0 、 OO’5%、O:0.01
0〜0.087%からなる鋼を、鋳造後直接熱間圧延し
た場合と600℃以下まで冷却後に再加熱し熱間圧延し
た場合のつまとび発生率を比較したものである。同図よ
り明らかなように、直送圧延した方が同一酸素レベルに
おいてっまとび発生率が低くなっており耐つまとび性の
向上に直送圧延が大変大きな作用効果をもたらしている
。
に降下することなく直ちにもしくは補助加熱を施こした
後に直接熱間圧延する。第1図は、C: 0.0020
〜0.0030%、Mn:0.30〜0.35%、P
:0.010%、S :0.010〜0.015%、A
II:0.003〜0 、 OO’5%、O:0.01
0〜0.087%からなる鋼を、鋳造後直接熱間圧延し
た場合と600℃以下まで冷却後に再加熱し熱間圧延し
た場合のつまとび発生率を比較したものである。同図よ
り明らかなように、直送圧延した方が同一酸素レベルに
おいてっまとび発生率が低くなっており耐つまとび性の
向上に直送圧延が大変大きな作用効果をもたらしている
。
この直送圧延によって耐つまとび性が改善される理由は
、明確でないが、鋳造から直送圧延までの間に硫化物や
酸化物が極めて微細にかつ均一に分散析出し、これらが
水素の吸蔵場所として有効に、作用するためであろうと
推定される。また、第2図には直送圧延法と再加熱圧延
法によるf値の面内異方性(Δ「)を調査した結果であ
るが、直送圧延によってΔ「が小さくなっており、面内
異方性の改善にも直送圧延が有効である。この作用効果
も析出物の微細分散化によるものと推定される。
、明確でないが、鋳造から直送圧延までの間に硫化物や
酸化物が極めて微細にかつ均一に分散析出し、これらが
水素の吸蔵場所として有効に、作用するためであろうと
推定される。また、第2図には直送圧延法と再加熱圧延
法によるf値の面内異方性(Δ「)を調査した結果であ
るが、直送圧延によってΔ「が小さくなっており、面内
異方性の改善にも直送圧延が有効である。この作用効果
も析出物の微細分散化によるものと推定される。
これらの直送圧延効果を得るために鋳片の表面温度を8
50℃以上に確保し、必要によりガスエツジヒーター、
誘導加熱あるいは既存の鋼片再加熱炉を活用して鋳片の
表面を補助加熱して前記850℃以上とする。
50℃以上に確保し、必要によりガスエツジヒーター、
誘導加熱あるいは既存の鋼片再加熱炉を活用して鋳片の
表面を補助加熱して前記850℃以上とする。
直送圧延に際しては、連続鋳造機の鋳片切断装置から熱
間圧延までの時間を15分以上とすることが好ましい。
間圧延までの時間を15分以上とすることが好ましい。
あまり時間が短かすぎると耐つまとび性効果が小さく、
また熱間脆化割れを起こす危険性が生じる。
また熱間脆化割れを起こす危険性が生じる。
熱間圧延の仕上温度は深絞り性を確保するためにA r
a点温度以上が必要である。巻取温度は加工性(面内
異方性)および耐つまとび性の点から650℃以上が好
ましい。
a点温度以上が必要である。巻取温度は加工性(面内
異方性)および耐つまとび性の点から650℃以上が好
ましい。
熱間圧延後は脱スケールし、冷間圧延、再結晶焼鈍を行
う。冷間圧延は、プレス成形性をよくするために70%
以上の冷間圧下率とすることが好ましい。焼鈍は、再結
晶温度以上A C3点忍度未満の温度範囲内で行えばよ
く、箱焼鈍法、オーブンコイル焼鈍法、連続焼鈍法のい
ずれでもよい。特に非時効性を要求される場合には、オ
ープンコイル焼鈍法によって脱炭や脱窒の処理を行うと
よい。
う。冷間圧延は、プレス成形性をよくするために70%
以上の冷間圧下率とすることが好ましい。焼鈍は、再結
晶温度以上A C3点忍度未満の温度範囲内で行えばよ
く、箱焼鈍法、オーブンコイル焼鈍法、連続焼鈍法のい
ずれでもよい。特に非時効性を要求される場合には、オ
ープンコイル焼鈍法によって脱炭や脱窒の処理を行うと
よい。
焼鈍後は通常調質圧延を施こして製品に供される。
(実 施 例)
第1表に示すように各種成分組成の連続鋳造スラブを直
送圧延法や従来の冷片再加熱圧延法によって熱間圧延(
仕上温度900℃、巻取温度700℃)し、冷間圧延(
圧下率80%、板厚0.8市)、再結晶焼鈍(箱焼鈍7
00℃×6時間、或は連続焼鈍750℃X80秒)、調
質圧延(圧下率i、o%)を施こした。得られた製品板
の機械的性質やっまとび試験の結果を第2表に示す。
送圧延法や従来の冷片再加熱圧延法によって熱間圧延(
仕上温度900℃、巻取温度700℃)し、冷間圧延(
圧下率80%、板厚0.8市)、再結晶焼鈍(箱焼鈍7
00℃×6時間、或は連続焼鈍750℃X80秒)、調
質圧延(圧下率i、o%)を施こした。得られた製品板
の機械的性質やっまとび試験の結果を第2表に示す。
つまとび試験は、脱脂−酸洗−はうろうがけ−焼成(8
50℃×5分)を行い、つまとび発生状況を調査した。
50℃×5分)を行い、つまとび発生状況を調査した。
また、異方性は、7値の圧延方向(L) 、45”方向
(D) 、90°方向<C>の3方向に対して、△r=
(rt、+rc)/2−rDの値で評価した。
(D) 、90°方向<C>の3方向に対して、△r=
(rt、+rc)/2−rDの値で評価した。
第2表から明らかなように、本発明法によるホーロー用
冷延鋼板は従来よりも少ない酸素含育量でも優れた耐つ
まとび性を有し、またF値の面内異方性を示すΔi値も
従来法より小さくなっている。また表面の性状も良好で
ある。
冷延鋼板は従来よりも少ない酸素含育量でも優れた耐つ
まとび性を有し、またF値の面内異方性を示すΔi値も
従来法より小さくなっている。また表面の性状も良好で
ある。
(発明の効果)
以上説明したように、本発明法によるホーロー用冷延鋼
板の製造方法は、■連続鋳造法を適用するので、鋼片の
製造コストが従来法より大幅に低下し、■また、連続鋳
造後直ちに熱間圧延するので省エネルギーによるコスト
の低減も大きい、■さらに、品質的には、従来よりも少
ない酸素量で良好な耐つまとび性が得られるので表面欠
陥による歩留落ちが向上し、また材質の面内異方性が改
善されるので適用部品が拡大されるなどの効果を発揮し
工業的価値は大きい。
板の製造方法は、■連続鋳造法を適用するので、鋼片の
製造コストが従来法より大幅に低下し、■また、連続鋳
造後直ちに熱間圧延するので省エネルギーによるコスト
の低減も大きい、■さらに、品質的には、従来よりも少
ない酸素量で良好な耐つまとび性が得られるので表面欠
陥による歩留落ちが向上し、また材質の面内異方性が改
善されるので適用部品が拡大されるなどの効果を発揮し
工業的価値は大きい。
第1図は酸素量とつまとび発生率の関係に及ぼす従来の
再加熱圧延法と直送圧延法の影響を示す図であり、第2
図はΔrのレベルを従来の再加熱圧延法と直送圧延法で
比較した図である。 復代理人 弁理士 田村弘明 第1図 第2図 −MIH圧延ノ
再加熱圧延法と直送圧延法の影響を示す図であり、第2
図はΔrのレベルを従来の再加熱圧延法と直送圧延法で
比較した図である。 復代理人 弁理士 田村弘明 第1図 第2図 −MIH圧延ノ
Claims (2)
- (1)C:0.005%以下、Mn:0.80%以下、
S:0.030%以下、Al:0.008%以下、N:
0.0050%以下、O:0.010〜0.060%、
を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
1.0〜2.0m/minの鋳造速度で連続鋳造し、鋳
片の表面温度を850℃以下に降下することなく直ちに
もしくは補助加熱を施こして直接熱間圧延し、次いで冷
間圧延および再結晶焼鈍することを特徴とする耐つまと
び性に優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法。 - (2)連続鋳造後熱間圧延するのに際し、鋳片の切断か
ら圧延開始までの時間を15分以上とする特許請求の範
囲第1項記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9897789A JPH02277719A (ja) | 1989-04-20 | 1989-04-20 | 耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9897789A JPH02277719A (ja) | 1989-04-20 | 1989-04-20 | 耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02277719A true JPH02277719A (ja) | 1990-11-14 |
Family
ID=14234083
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9897789A Pending JPH02277719A (ja) | 1989-04-20 | 1989-04-20 | 耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02277719A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000012773A1 (en) * | 1998-08-28 | 2000-03-09 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high adherence enamel-coating steel sheet with superior formability |
-
1989
- 1989-04-20 JP JP9897789A patent/JPH02277719A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000012773A1 (en) * | 1998-08-28 | 2000-03-09 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high adherence enamel-coating steel sheet with superior formability |
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