JPH02270907A - 連続鋳造における前処理方法 - Google Patents
連続鋳造における前処理方法Info
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- JPH02270907A JPH02270907A JP9157189A JP9157189A JPH02270907A JP H02270907 A JPH02270907 A JP H02270907A JP 9157189 A JP9157189 A JP 9157189A JP 9157189 A JP9157189 A JP 9157189A JP H02270907 A JPH02270907 A JP H02270907A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［ａ業上の利用分野］
本発明は、硫黄含有鋼を連続鋳造する際に適用される前
処理方法に関し、殊に、前処理工程で硫黄含有溶鋼を清
浄化すると共に、該溶鋼を連続鋳造する際に生ずるノズ
ル閉塞の問題を解消することのできる前処理方法に関す
るものである。
処理方法に関し、殊に、前処理工程で硫黄含有溶鋼を清
浄化すると共に、該溶鋼を連続鋳造する際に生ずるノズ
ル閉塞の問題を解消することのできる前処理方法に関す
るものである。
［従来の技術］
連続鋳造、殊に小断面ビレットの連続鋳造においては、
溶鋼中に介在物として高融点のＡｔｔｏｓが存在すると
、これがタンデイツシュノズル近傍に付着して徐々に堆
積しノズル閉塞を引き起こす。そこでこうした問題を解
消するため、溶鋼にＣａを添加してＡｌ２Ｏ３を低融点
のｎｃａｏ・ｍＡ！２０．に変えて液状化する方法（Ａ
ｌ、Ｏ，の形態制御）が実施されている。
溶鋼中に介在物として高融点のＡｔｔｏｓが存在すると
、これがタンデイツシュノズル近傍に付着して徐々に堆
積しノズル閉塞を引き起こす。そこでこうした問題を解
消するため、溶鋼にＣａを添加してＡｌ２Ｏ３を低融点
のｎｃａｏ・ｍＡ！２０．に変えて液状化する方法（Ａ
ｌ、Ｏ，の形態制御）が実施されている。
［発明が解決しようとする課題］
ところが、鋼中の硫黄含有量をある程度（０，０Ｌ〜０
．０３％程度）確保しなければならない高級条鋼を対象
とする場合は、Ｃａの過剰投入によって下記［Ｉ］式 ％式％］ の反応が進行し、このＣａＳが高融点であるところから
溶鋼中に不溶介在物として分散してやがてノズル部に付
着堆積し、かえってノズル閉塞を起こし易くするという
問題が生じてくる。特に、スラグの塩基度を高めて硫黄
含有鋼の清浄度を高めようとすると、溶鋼中の遊離酸素
量の減少によってスラグ界面における上記［１１式の反
応が進行し易くなり、生成するＣａＳが不溶状態のまま
で溶鋼内へ分散してしまう。その結果、溶鋼清浄化後に
Ｃａを加えて該溶鋼中のＡｌ２Ｏ３をＣａＯとの複合酸
化物に変換し液状化したとしても、清浄化工程で混入し
た上記ＣａＳの存在によるノズル閉塞の発生はどうして
も避けることができず、問題の解決にはならない。
．０３％程度）確保しなければならない高級条鋼を対象
とする場合は、Ｃａの過剰投入によって下記［Ｉ］式 ％式％］ の反応が進行し、このＣａＳが高融点であるところから
溶鋼中に不溶介在物として分散してやがてノズル部に付
着堆積し、かえってノズル閉塞を起こし易くするという
問題が生じてくる。特に、スラグの塩基度を高めて硫黄
含有鋼の清浄度を高めようとすると、溶鋼中の遊離酸素
量の減少によってスラグ界面における上記［１１式の反
応が進行し易くなり、生成するＣａＳが不溶状態のまま
で溶鋼内へ分散してしまう。その結果、溶鋼清浄化後に
Ｃａを加えて該溶鋼中のＡｌ２Ｏ３をＣａＯとの複合酸
化物に変換し液状化したとしても、清浄化工程で混入し
た上記ＣａＳの存在によるノズル閉塞の発生はどうして
も避けることができず、問題の解決にはならない。
本発明はこの様な事情に着目してなされたものであって
、その目的は、硫黄含有鋼の清浄度を従来レベル以上に
高めた場合でもＣａＳを生成させることがなく、上記Ａ
ｌ２Ｏ３の形態制御とも相まってノズル閉塞を確実に防
止することのできる前処理方法を提供しようとするもの
である。
、その目的は、硫黄含有鋼の清浄度を従来レベル以上に
高めた場合でもＣａＳを生成させることがなく、上記Ａ
ｌ２Ｏ３の形態制御とも相まってノズル閉塞を確実に防
止することのできる前処理方法を提供しようとするもの
である。
［課題を解決するための手段］
上記課題を解決することのできた本発明に係る前処理方
法の構成は、硫黄含有鋼を連続鋳造する際に実施される
前処理方法であって、吹錬を終えた溶鋼をＡｌ脱酸した
後Ｓｉを加えて成分調整し、次いで造滓材を加えて攪拌
し、下記成分組成のスラグを生成せしめ、 Ｃａ Ｏ／ Ｓ ｉ Ｏ２＝ ４．０〜７．０ＣａＯ／
（Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １２０．）≦０．１５ここに
得られた清浄化溶鋼にＣａを加えて、該溶鋼中に介在物
として含まれるＡｌ２Ｏ５をＣａＯとの複合酸化物とし
て液状化するところに要旨を有するものである。
法の構成は、硫黄含有鋼を連続鋳造する際に実施される
前処理方法であって、吹錬を終えた溶鋼をＡｌ脱酸した
後Ｓｉを加えて成分調整し、次いで造滓材を加えて攪拌
し、下記成分組成のスラグを生成せしめ、 Ｃａ Ｏ／ Ｓ ｉ Ｏ２＝ ４．０〜７．０ＣａＯ／
（Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １２０．）≦０．１５ここに
得られた清浄化溶鋼にＣａを加えて、該溶鋼中に介在物
として含まれるＡｌ２Ｏ５をＣａＯとの複合酸化物とし
て液状化するところに要旨を有するものである。
［作用及び実施例］
スラグコントロールにより溶鋼の清浄度を高めようとす
ると、溶鋼内における遊離酸素量の低減によって、スラ
グ界面では溶鋼中へ酸素を放出する反応、即ち ■５ｉ０２：ｌ！ＳＬ＋２旦（シリカの解１１）■Ｃａ
Ｏ＋Ｓ：ｌ：ＣａＳ＋Ｏ（脱硫反応）が進行し易くなる
。
ると、溶鋼内における遊離酸素量の低減によって、スラ
グ界面では溶鋼中へ酸素を放出する反応、即ち ■５ｉ０２：ｌ！ＳＬ＋２旦（シリカの解１１）■Ｃａ
Ｏ＋Ｓ：ｌ：ＣａＳ＋Ｏ（脱硫反応）が進行し易くなる
。
上記■の反応を抑制して溶鋼の清浄度を高めるには、ス
ラグ塩基度（Ｃａ Ｏ／ Ｓ ｉ Ｏ２比）を高め、ス
ラグ中の５ｉｎ２量を相対的に少なくして０式の反応の
右方向への進行を抑制することが有効である。ところが
スラグ塩基度を高くするということは、スラグ中のＣａ
Ｏ量が多くなることを意味するため上記０式のＣａＳ生
成反応（脱硫反応）は進行し易くなり、溶鋼中に取り込
まれるＣａＳ量は増大してくる。ところが０式の反応に
おける平衡はマンネスマンインデックス［即ちＣａＯ／
（Ｓ ｉ Ｏ，＋Ａ １２０１ ）コによフて決まっ
てぐるので、スラグ中のＡｌ２Ｏ５量を増大してやれば
、たとえ高塩基度のスラグであっても０式の脱硫反応は
進行し難くなる。
ラグ塩基度（Ｃａ Ｏ／ Ｓ ｉ Ｏ２比）を高め、ス
ラグ中の５ｉｎ２量を相対的に少なくして０式の反応の
右方向への進行を抑制することが有効である。ところが
スラグ塩基度を高くするということは、スラグ中のＣａ
Ｏ量が多くなることを意味するため上記０式のＣａＳ生
成反応（脱硫反応）は進行し易くなり、溶鋼中に取り込
まれるＣａＳ量は増大してくる。ところが０式の反応に
おける平衡はマンネスマンインデックス［即ちＣａＯ／
（Ｓ ｉ Ｏ，＋Ａ １２０１ ）コによフて決まっ
てぐるので、スラグ中のＡｌ２Ｏ５量を増大してやれば
、たとえ高塩基度のスラグであっても０式の脱硫反応は
進行し難くなる。
一方、吹錬を終えた溶鋼を脱酸するときの手順として従
来から実施されているのは、脱酸力が比較的弱いＳＬに
よっである程度の脱酸を進めた後、脱酸力の強いＡ１を
加えて強脱酸する方法であり、脱酸工程で生成するスラ
グはＳｉｏｗリッチである。従って脱酸後の清浄化を効
率良く進める目的でスラグ塩基度を高めようとすると、
該ＳｉＯ２量に応じて多量のＣａＯを添加しなければな
らず、それに伴なって前記０式の脱硫反応が進行し易く
なる。
来から実施されているのは、脱酸力が比較的弱いＳＬに
よっである程度の脱酸を進めた後、脱酸力の強いＡ１を
加えて強脱酸する方法であり、脱酸工程で生成するスラ
グはＳｉｏｗリッチである。従って脱酸後の清浄化を効
率良く進める目的でスラグ塩基度を高めようとすると、
該ＳｉＯ２量に応じて多量のＣａＯを添加しなければな
らず、それに伴なって前記０式の脱硫反応が進行し易く
なる。
ところが、上記脱酸手順を変更し、まずＡ１脱酸してか
らＳｉ添加による成分調整を行なう方法（以下、ｒＡｌ
−３ｉ脱酸」という）を採用すれば、脱酸工程で生成す
るスラグはＡｌ２Ｏ，リッチのものとなり、このスラグ
を高塩基度にするための必要ＣａＯ量は、従来例に比べ
て大幅に減少する。しかもこの脱酸手順を採用すると、
脱酸後に溶鋼の清浄化を目的として実施されるスラグコ
ントロール工程では系中に常に多量のＡｌ２Ｏ。
らＳｉ添加による成分調整を行なう方法（以下、ｒＡｌ
−３ｉ脱酸」という）を採用すれば、脱酸工程で生成す
るスラグはＡｌ２Ｏ，リッチのものとなり、このスラグ
を高塩基度にするための必要ＣａＯ量は、従来例に比べ
て大幅に減少する。しかもこの脱酸手順を採用すると、
脱酸後に溶鋼の清浄化を目的として実施されるスラグコ
ントロール工程では系中に常に多量のＡｌ２Ｏ。
が存在することになり、相当量のＣａＯを加えて塩基度
を高めた後でも、生成するスラグのＣａ○／ （Ｓ ｆ
Ｏ２＋Ａ １２０３）比は低い値に抑えられる。その
結果前記０式の脱硫反応も進み難くなり、ノズル閉塞の
原因となるＣａＳを生成させることなく、清浄度の高い
硫黄含有鋼を得ることが可能となる。
を高めた後でも、生成するスラグのＣａ○／ （Ｓ ｆ
Ｏ２＋Ａ １２０３）比は低い値に抑えられる。その
結果前記０式の脱硫反応も進み難くなり、ノズル閉塞の
原因となるＣａＳを生成させることなく、清浄度の高い
硫黄含有鋼を得ることが可能となる。
本発明はこの様な知見を基にしてなされたものであって
、第１の特徴は、吹錬後の脱酸手順をｒＡｌ−−３ｉ脱
酸」とすることにより、生成スラグをＡｌ２Ｏ５リッチ
にするところにあり、第２の特徴は、脱酸の後造滓材を
加えて溶鋼の清浄化を行なう際に、生成スラグの塩基度
を４．０〜７．０に調整すると共に、Ｃａ ｏ／ （Ｓ
ｉ ０２ ＋Ａ１ｚＯｓ）比を０．１５以下とすると
ころにある。
、第１の特徴は、吹錬後の脱酸手順をｒＡｌ−−３ｉ脱
酸」とすることにより、生成スラグをＡｌ２Ｏ５リッチ
にするところにあり、第２の特徴は、脱酸の後造滓材を
加えて溶鋼の清浄化を行なう際に、生成スラグの塩基度
を４．０〜７．０に調整すると共に、Ｃａ ｏ／ （Ｓ
ｉ ０２ ＋Ａ１ｚＯｓ）比を０．１５以下とすると
ころにある。
しかして従来例の如くＳｌ脱酸し、次いでＡｌ脱酸する
という脱酸手順（以下、ｒｓｉ→Ａ１脱酸Ｊという）を
採用すると、前述の如く生成スラグが５ｉ０２ リッチ
となり、スラグコントロールによって高塩基度のスラグ
を形成するに際しては多量のＣａＯを添加しなければな
らず、しかも脱酸工程で生成するＡｌ２Ｏ５量が少ない
のでＣａＯ／ （ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １２０３ ）比
も大きくなり、前記０式のＣａＳ生成反応を抑えること
ができなくなる。
という脱酸手順（以下、ｒｓｉ→Ａ１脱酸Ｊという）を
採用すると、前述の如く生成スラグが５ｉ０２ リッチ
となり、スラグコントロールによって高塩基度のスラグ
を形成するに際しては多量のＣａＯを添加しなければな
らず、しかも脱酸工程で生成するＡｌ２Ｏ５量が少ない
のでＣａＯ／ （ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １２０３ ）比
も大きくなり、前記０式のＣａＳ生成反応を抑えること
ができなくなる。
またｒＡｌ−３ｉ脱酸」の脱酸手順を採用した場合でも
、造滓材添加後のスラグ塩基度が４．０未満である場合
は、前記０式に示すシリカの解離反応によって溶鋼中の
遊離酸素量が増大するばかりでなく、介在物として存在
するＡｌ２Ｏ３量も多くなり、清浄化の目的が果たせな
くなる。但しスラグ塩基度が高くなり過ぎると、スラグ
がＣａＯリッチとなって前記０式の脱硫反応が進み易く
なるので、塩基度は７．０以下に抑えることが必要であ
る。またこの様にＣａ Ｏ／ Ｓ Ｌ ０１−４．Ｑ
〜７．０という高塩基度領域にもかかわらず前記０式の
脱硫反応の進行を抑えるには、生成スラグのＣａｏ／
（Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １２０３）比を０．１５以下に
しなければならず、この値が０．１５を超える場合は前
記０式の脱硫反応が進行して溶鋼中にＣａｓが混入し、
ノズル閉塞の問題を引き起こすことになる。尚溶鋼清浄
化の目的を一層確実に果たすには、生成スラグ中の（Ｔ
−Ｆｅ＋Ｍｎ０）を０．５％以下に抑えるのがよい。
、造滓材添加後のスラグ塩基度が４．０未満である場合
は、前記０式に示すシリカの解離反応によって溶鋼中の
遊離酸素量が増大するばかりでなく、介在物として存在
するＡｌ２Ｏ３量も多くなり、清浄化の目的が果たせな
くなる。但しスラグ塩基度が高くなり過ぎると、スラグ
がＣａＯリッチとなって前記０式の脱硫反応が進み易く
なるので、塩基度は７．０以下に抑えることが必要であ
る。またこの様にＣａ Ｏ／ Ｓ Ｌ ０１−４．Ｑ
〜７．０という高塩基度領域にもかかわらず前記０式の
脱硫反応の進行を抑えるには、生成スラグのＣａｏ／
（Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １２０３）比を０．１５以下に
しなければならず、この値が０．１５を超える場合は前
記０式の脱硫反応が進行して溶鋼中にＣａｓが混入し、
ノズル閉塞の問題を引き起こすことになる。尚溶鋼清浄
化の目的を一層確実に果たすには、生成スラグ中の（Ｔ
−Ｆｅ＋Ｍｎ０）を０．５％以下に抑えるのがよい。
この様に本発明では、生成スラグ組成がＣａＯ／Ｓ ｉ
Ｏ，ｗ４．０〜７．０ＣａＯ／ （Ｓ ｉ ０２ ＋
Ａ １ ｘ Ｏｓ ）≦０．１５０の範囲に収まる様に
造滓材の添加量をコントロールするところに１つの特徴
があるが、こしたスラグコントロールがうまく行なわれ
たかどうかは、スラグと溶鋼との硫黄の分配比によって
容易に確認することができる。即ち本発明者らが種々実
験を行なったところでは、上記のスラグコントロールが
うまく行なわれたときの硫黄分配比はとなるので、この
硫黄分配比を制御要件の１つとして清浄化を行なえば、
ノズル閉塞の原因となるＣａＳを生じさせることなく清
浄度の高い溶鋼を得ることができる。
Ｏ，ｗ４．０〜７．０ＣａＯ／ （Ｓ ｉ ０２ ＋
Ａ １ ｘ Ｏｓ ）≦０．１５０の範囲に収まる様に
造滓材の添加量をコントロールするところに１つの特徴
があるが、こしたスラグコントロールがうまく行なわれ
たかどうかは、スラグと溶鋼との硫黄の分配比によって
容易に確認することができる。即ち本発明者らが種々実
験を行なったところでは、上記のスラグコントロールが
うまく行なわれたときの硫黄分配比はとなるので、この
硫黄分配比を制御要件の１つとして清浄化を行なえば、
ノズル閉塞の原因となるＣａＳを生じさせることなく清
浄度の高い溶鋼を得ることができる。
かくして清浄化を行なった後は、従来例に従って該溶鋼
中へＣａを添加し、該溶鋼中に介在物として含まれるＡ
ｌ２Ｏ３をＣａＯとの複合酸化物に形態制御することに
よってＡｌ２Ｏ３を液状化させるが、上記スラグコント
ロールの実施された溶鋼の清浄度は高く、遊離酸素及び
Ａｌ、Ｏ，はいずれも非常に少ない。従って上記形態制
御に要するＣａ添加量も少なく抑えることができるので
、この工程で生成し得るＣａＳ量も可及的に抑えられる
。このときＣａ添加量が多過ぎるとＣａＳが生成してノ
ズル閉塞の原因になるので、溶鋼中に存在するＡ１．Ｏ
，の量に応じてこれを液状化し得る必要最小量のＣａを
添加すべきであることは当然である。
中へＣａを添加し、該溶鋼中に介在物として含まれるＡ
ｌ２Ｏ３をＣａＯとの複合酸化物に形態制御することに
よってＡｌ２Ｏ３を液状化させるが、上記スラグコント
ロールの実施された溶鋼の清浄度は高く、遊離酸素及び
Ａｌ、Ｏ，はいずれも非常に少ない。従って上記形態制
御に要するＣａ添加量も少なく抑えることができるので
、この工程で生成し得るＣａＳ量も可及的に抑えられる
。このときＣａ添加量が多過ぎるとＣａＳが生成してノ
ズル閉塞の原因になるので、溶鋼中に存在するＡ１．Ｏ
，の量に応じてこれを液状化し得る必要最小量のＣａを
添加すべきであることは当然である。
［実施例］
９０トンの転炉吹錬済みの溶鋼（硫黄含肴量；約０．０
２０％）を用いた実操業規模の実験で、ｒｓｆ→Ａ１脱
酸」またはｒＡ１→Ｓｉ脱酸」の各手順で取鍋脱酸を行
ない、その後造滓材を加えて電磁攪拌することにより溶
鋼を清浄化して、スラグ組成を Ｃａ Ｏ／ Ｓ ｉ ０２＝２．０〜７．０Ｔ−Ｆｅ＋
ＭｎＯ≦０．５０％ ＣａＯ／ （Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １２０ｓ ） ＝０
．０５〜０．２５ に調整した。得られた清浄化溶鋼に、該溶鋼中のＡ１．
０３含有量に応じた必要最小限のＣａを加えてＡ１２０
ｊの形態制御を行なった後、１５５０の小型ビレット連
鋳を行ない、連鋳終了時点におけるタンデイツシュノズ
ルの閉塞の有無を調べた。
２０％）を用いた実操業規模の実験で、ｒｓｆ→Ａ１脱
酸」またはｒＡ１→Ｓｉ脱酸」の各手順で取鍋脱酸を行
ない、その後造滓材を加えて電磁攪拌することにより溶
鋼を清浄化して、スラグ組成を Ｃａ Ｏ／ Ｓ ｉ ０２＝２．０〜７．０Ｔ−Ｆｅ＋
ＭｎＯ≦０．５０％ ＣａＯ／ （Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １２０ｓ ） ＝０
．０５〜０．２５ に調整した。得られた清浄化溶鋼に、該溶鋼中のＡ１．
０３含有量に応じた必要最小限のＣａを加えてＡ１２０
ｊの形態制御を行なった後、１５５０の小型ビレット連
鋳を行ない、連鋳終了時点におけるタンデイツシュノズ
ルの閉塞の有無を調べた。
尚、ｒＡ１→Ｓｉ脱酸」を行なったときの生成スラグは
Ａｌ２Ｏ３：ＳｉＯ，！約３：１でＡｌ２Ｏ３リッチと
なり、このスラグを塩基度が４．０以上の高塩基度スラ
グとするのに必要なＣａＯ添加量は溶ｔＩ４１トン当た
り約１．１〜２．２であり、ＣａＯ添加後におけるスラ
グ中のＣａＯ／（Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １ ｔ Ｏｓ
）は殆んどが０．１５以下とずれも１００以下になるこ
とが確認された。これに対しｒＳｉ→Ａｌ脱酸Ｊを行な
ったときの生成スラグはＡ１２０ｓ ：５ｉ０２−約１
：４でＳｉＯ，リッチとなり、このスラグを塩基度４．
０以上の高塩基度スラグとするのに必要なＣａＯ添加量
は溶鋼１トン当たり約４．３〜９．０であり、ＣａＯ添
加後におけるスラグ中のＣａＯ／（Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ
１２０ｓ ）は殆んどが０．１５０を超えることが分
かった。
Ａｌ２Ｏ３：ＳｉＯ，！約３：１でＡｌ２Ｏ３リッチと
なり、このスラグを塩基度が４．０以上の高塩基度スラ
グとするのに必要なＣａＯ添加量は溶ｔＩ４１トン当た
り約１．１〜２．２であり、ＣａＯ添加後におけるスラ
グ中のＣａＯ／（Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ １ ｔ Ｏｓ
）は殆んどが０．１５以下とずれも１００以下になるこ
とが確認された。これに対しｒＳｉ→Ａｌ脱酸Ｊを行な
ったときの生成スラグはＡ１２０ｓ ：５ｉ０２−約１
：４でＳｉＯ，リッチとなり、このスラグを塩基度４．
０以上の高塩基度スラグとするのに必要なＣａＯ添加量
は溶鋼１トン当たり約４．３〜９．０であり、ＣａＯ添
加後におけるスラグ中のＣａＯ／（Ｓ ｉ ０２ ＋Ａ
１２０ｓ ）は殆んどが０．１５０を超えることが分
かった。
第１図は上記実験で得た生成スラグのＣａＯ／ （Ｓ
ｉ Ｏｘ ＋Ａ Ｉ２０ｓ ）比及び有無の関係を示し
たものであり、本発明の規定要件を満たす実施例ではノ
ズル閉塞の問題が全く生じないことを確認することがで
きる。
ｉ Ｏｘ ＋Ａ Ｉ２０ｓ ）比及び有無の関係を示し
たものであり、本発明の規定要件を満たす実施例ではノ
ズル閉塞の問題が全く生じないことを確認することがで
きる。
［発明の効果］
本発明は以上の様に構成されており、その効果を要約す
ると次の通りである。
ると次の通りである。
■脱酸手順としてｒＡ １−Ｓ Ｌ脱酸」を行なうので
生成スラグ中の５ｉ０２量が少なく、高塩基度スラグを
得る為の造滓材（ＣａＯ）添加量を少なくすることがで
きる。しかも該スラグはＡｌ２Ｏ３リッチであるので、
相当量のＣａＯを添加した場合でもＣａＳ生成反応が起
こらず、ＣａＳに起因するノズル閉塞の問題がなくなる
。
生成スラグ中の５ｉ０２量が少なく、高塩基度スラグを
得る為の造滓材（ＣａＯ）添加量を少なくすることがで
きる。しかも該スラグはＡｌ２Ｏ３リッチであるので、
相当量のＣａＯを添加した場合でもＣａＳ生成反応が起
こらず、ＣａＳに起因するノズル閉塞の問題がなくなる
。
■ＣａＳの生成を伴なうことなくスラグ塩基度を高める
ことができるので、溶鋼の清浄度を最大限に高めること
ができ、溶鋼中のＡｌ２Ｏ３含量が少なくなるため、こ
のＡｌ２Ｏ３を液状化する為に必要なＣａ添加量も少な
く抑えることができ、この工程に招けるＣａＳの生成反
応も抑えられる。
ことができるので、溶鋼の清浄度を最大限に高めること
ができ、溶鋼中のＡｌ２Ｏ３含量が少なくなるため、こ
のＡｌ２Ｏ３を液状化する為に必要なＣａ添加量も少な
く抑えることができ、この工程に招けるＣａＳの生成反
応も抑えられる。
■上記■、■によりＣａＳの生成抑制とＡｌ２Ｏ，の液
状化がより確実に行なわれるので、連鋳時におけるノズ
ル閉塞の問題が効果的に達成される。
状化がより確実に行なわれるので、連鋳時におけるノズ
ル閉塞の問題が効果的に達成される。
第１図は実施例で得た結果を示すグラフである。
Claims (1)
- （１）硫黄含有鋼を連続鋳造する際に実施される前処理
方法であって、吹錬を終えた溶鋼をＡｌ脱酸した後Ｓｉ
を加えて成分調整し、次いで造滓材を加えて攪拌し、下
記成分組成のスラグを生成せしめ、 ＣａＯ／ＳｉＯ＿２＝４．０〜７．０ ＣａＯ／（ＳｉＯ＿２＋Ａｌ＿２Ｏ３）≦０．１５０こ
こに得られた清浄化溶鋼にＣａを加えて、該溶鋼中に介
在物として含まれるＡｌ＿２Ｏ＿３をＣａＯとの複合酸
化物として液状化することを特徴とする硫黄含有鋼の連
続鋳造における前処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9157189A JPH02270907A (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | 連続鋳造における前処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9157189A JPH02270907A (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | 連続鋳造における前処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02270907A true JPH02270907A (ja) | 1990-11-06 |
Family
ID=14030217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9157189A Pending JPH02270907A (ja) | 1989-04-10 | 1989-04-10 | 連続鋳造における前処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02270907A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0685279A1 (en) * | 1994-05-30 | 1995-12-06 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for the continuous casting of peritectic steels |
-
1989
- 1989-04-10 JP JP9157189A patent/JPH02270907A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0685279A1 (en) * | 1994-05-30 | 1995-12-06 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for the continuous casting of peritectic steels |
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