JPH02263952A - 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法Info
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- JPH02263952A JPH02263952A JP1081639A JP8163989A JPH02263952A JP H02263952 A JPH02263952 A JP H02263952A JP 1081639 A JP1081639 A JP 1081639A JP 8163989 A JP8163989 A JP 8163989A JP H02263952 A JPH02263952 A JP H02263952A
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Landscapes
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は電気機器鉄心材料として使用される磁束密度が
高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方
法に関するものである。
高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方
法に関するものである。
(従来の技術)
近年、電気機器の高効率化は、世界的な電力・エネルギ
ー節減の動きの中で強く要望されている。
ー節減の動きの中で強く要望されている。
このため、回転機および中小型変圧器等の鉄心材料に広
く使用されている無方向性電磁鋼板においても、高磁束
密度でかつ低鉄損であることへの要請がますます強まっ
てきている。
く使用されている無方向性電磁鋼板においても、高磁束
密度でかつ低鉄損であることへの要請がますます強まっ
てきている。
従来の無方向性電磁鋼板では、鉄損を低くする手段とし
て一般に、固有抵抗増加による渦電流損低下の観点から
、SiあるいはA、9等の含a二を高める方法が用いら
れてきた。しかし、この方法では、磁束密度の低下は免
れ得ないという問題があった。
て一般に、固有抵抗増加による渦電流損低下の観点から
、SiあるいはA、9等の含a二を高める方法が用いら
れてきた。しかし、この方法では、磁束密度の低下は免
れ得ないという問題があった。
また、単に、SiあるいはAlの含有量を高めるのみで
なく、Cの低減、Sの低減、あるいは特開昭58−15
143号公報に記載されているようなりの添加などの成
分的な処置や、仕上焼鈍前の冷延圧下率を高くすること
、仕上焼鈍温度を高くすることなどの製造プロセス的な
工夫がなされてきたが、いずれも鉄損の低下は図られて
も、磁束密度についてはそれ程の効果がなく、磁束密度
が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造する要請
に応えることはできなかった。
なく、Cの低減、Sの低減、あるいは特開昭58−15
143号公報に記載されているようなりの添加などの成
分的な処置や、仕上焼鈍前の冷延圧下率を高くすること
、仕上焼鈍温度を高くすることなどの製造プロセス的な
工夫がなされてきたが、いずれも鉄損の低下は図られて
も、磁束密度についてはそれ程の効果がなく、磁束密度
が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造する要請
に応えることはできなかった。
(発明が解決しようとする課題)
上記に鑑み本発明は、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無
方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供するものであ
る。
方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供するものであ
る。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、製造プロセス条件の工夫と組み合わせに
よる微量添加元素の積極的活用により、集合組織を磁気
的性質に望ましい 11001および1+103集合組
織に発達させ、かつ磁気的性質に望ましくない +I
111集合組織を抑制することにより、高磁束密度かつ
低鉄損の無方向性電磁鋼板が得られないかとの観点から
鋭意研究を重ねてきた。
よる微量添加元素の積極的活用により、集合組織を磁気
的性質に望ましい 11001および1+103集合組
織に発達させ、かつ磁気的性質に望ましくない +I
111集合組織を抑制することにより、高磁束密度かつ
低鉄損の無方向性電磁鋼板が得られないかとの観点から
鋭意研究を重ねてきた。
その結果、鋼に、SnとCuを同時に小量含有させ、か
つ熱延板焼鈍智により熱延板の結晶粒径をある一定値以
上に大きくすることにより、磁束密度を高くし、かつ鉄
損を低くできることを究明した。
つ熱延板焼鈍智により熱延板の結晶粒径をある一定値以
上に大きくすることにより、磁束密度を高くし、かつ鉄
損を低くできることを究明した。
尚、SnとCuを同時に少量含有させ、磁気的性質を向
上させる方法としては、特開昭62180014号公報
にも記載されているが、この場合には、Mnによる集合
組織改善効果を前提としているため、Mn含有量を高め
ることが必要である。
上させる方法としては、特開昭62180014号公報
にも記載されているが、この場合には、Mnによる集合
組織改善効果を前提としているため、Mn含有量を高め
ることが必要である。
しかし、Mn含有量を高めることは、製鋼での作業性を
劣化させ、またコスト高にもなる。
劣化させ、またコスト高にもなる。
さらに、材質上の根本的な問題として、フェライト−オ
ーステナイト変態温度が低ドするため、熱延板焼鈍や仕
上焼鈍の際に、焼鈍温度の上限を高くとることができず
、比較的低温での長時間焼鈍を余儀なくされる。
ーステナイト変態温度が低ドするため、熱延板焼鈍や仕
上焼鈍の際に、焼鈍温度の上限を高くとることができず
、比較的低温での長時間焼鈍を余儀なくされる。
これに対し本発明では、SnとCuを同時に少量含有さ
せるのみで、Mn含有量を高めることなく、高磁束密度
かつ低鉄損の無方向性電磁鋼板が得られる。
せるのみで、Mn含有量を高めることなく、高磁束密度
かつ低鉄損の無方向性電磁鋼板が得られる。
すなわち、熱延板焼鈍等により熱延板の結晶粒径を50
−以上に大きくするという製造プロセス的な工夫と、微
量添加元素であるSn、Cuの積極的活用との組み合わ
せが、磁束密度を高くし、かつ鉄損を低くすることに有
効であることを見出したのである。
−以上に大きくするという製造プロセス的な工夫と、微
量添加元素であるSn、Cuの積極的活用との組み合わ
せが、磁束密度を高くし、かつ鉄損を低くすることに有
効であることを見出したのである。
本発明はこれらの知見に基いてなされたものであり、そ
の要旨は、重量%で、C;0゜010%以下、S i:
o、1%以上2.0%以下、Mn:0.1%以上0.7
5%未満、A、Q :0.1%以上1.0%以下、Sn
:0.02%以上0.20%以下、Cu:0.1%以上
1.0%以下を含Hし、残部Feおよび不可避不純物元
素よりなる磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁
鋼板にある。
の要旨は、重量%で、C;0゜010%以下、S i:
o、1%以上2.0%以下、Mn:0.1%以上0.7
5%未満、A、Q :0.1%以上1.0%以下、Sn
:0.02%以上0.20%以下、Cu:0.1%以上
1.0%以下を含Hし、残部Feおよび不可避不純物元
素よりなる磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁
鋼板にある。
又本発明は、前記成分を含有する鋼を、熱間圧延後、熱
延板焼鈍もしくは自己焼鈍を施して熱延板の平均結晶粒
径を50ur@以上にし、次いで1回または中間焼鈍を
はさんだ2回以上の冷間圧延をし、連続焼鈍するところ
にあり、冷延板の前記連続焼鈍の後に、圧ド率:2〜1
2%でスキンバス圧延するところにある。
延板焼鈍もしくは自己焼鈍を施して熱延板の平均結晶粒
径を50ur@以上にし、次いで1回または中間焼鈍を
はさんだ2回以上の冷間圧延をし、連続焼鈍するところ
にあり、冷延板の前記連続焼鈍の後に、圧ド率:2〜1
2%でスキンバス圧延するところにある。
以下本発明の詳細な説明する。
まず、本発明の鋼成分の限定理由について述べる。
Cは鉄損を高める6゛害な成分で、磁気時効の原因とな
るので、0.010%以下とする。
るので、0.010%以下とする。
Siは周知のように鉄損を低下させる作用のある成分で
あり、この作用を奏するためには、0,1%以上含有さ
せる必要がある。一方、その含有量が増えると前述のよ
うに磁束密度が低下し、また圧延作業性が劣化し、さら
にはコスト高ともなるので、2.0%以下とする。
あり、この作用を奏するためには、0,1%以上含有さ
せる必要がある。一方、その含有量が増えると前述のよ
うに磁束密度が低下し、また圧延作業性が劣化し、さら
にはコスト高ともなるので、2.0%以下とする。
AfiはSiと同様に固有抵抗を高めて鉄損を下げる効
果がある。また、本発明の特徴とする熱延板焼鈍もしく
は自己焼鈍時の結晶粒成長を促進し、より短時間で結晶
粒を大きくすることにも効果がある。このためには0.
1%以上含有させる必要があり、また、1.1t%を超
えるとSi同様に磁束密度が低下する。
果がある。また、本発明の特徴とする熱延板焼鈍もしく
は自己焼鈍時の結晶粒成長を促進し、より短時間で結晶
粒を大きくすることにも効果がある。このためには0.
1%以上含有させる必要があり、また、1.1t%を超
えるとSi同様に磁束密度が低下する。
Mnも固有抵抗を高めて鉄損を下げる効果があり、この
ためには0.1%以上含有させる必要がある。一方、そ
の含H量が増えると前述のようにフェライト−オーステ
ナイト変態温度が低下するため、本発明の特徴とする熱
延板焼鈍もしくは自己焼鈍を十分に高温ですることがで
きず、比較的低温での長時間焼鈍が必要となり、生産性
が劣化する。また、製鋼での作業性を劣化させ、さらに
はコスト高ともなるので、0.75%未満とする。
ためには0.1%以上含有させる必要がある。一方、そ
の含H量が増えると前述のようにフェライト−オーステ
ナイト変態温度が低下するため、本発明の特徴とする熱
延板焼鈍もしくは自己焼鈍を十分に高温ですることがで
きず、比較的低温での長時間焼鈍が必要となり、生産性
が劣化する。また、製鋼での作業性を劣化させ、さらに
はコスト高ともなるので、0.75%未満とする。
SnはCuとの複合金Hにより、磁束密度を高くし、か
つ鉄損を低くする作用を有するが、この作用を奏するた
めには0.02%以上含有することが必要である。一方
、この含有量が増えてもその作用は飽和し、逆に結晶粒
成長抑制等の悪影響をもたらし、またコスト高ともなる
ので0゜20%以下とする。
つ鉄損を低くする作用を有するが、この作用を奏するた
めには0.02%以上含有することが必要である。一方
、この含有量が増えてもその作用は飽和し、逆に結晶粒
成長抑制等の悪影響をもたらし、またコスト高ともなる
ので0゜20%以下とする。
Cuは上記のSnとの複合含有により、磁束密度を高く
し、かつ鉄損を低くする作用を有するが、この作用を奏
するためには0.1%以上含有することが必要である。
し、かつ鉄損を低くする作用を有するが、この作用を奏
するためには0.1%以上含有することが必要である。
一方、この含有量が増えても、熱間脆性等を招き作業性
、加工性に問題が生じるので1.0%以下とする。
、加工性に問題が生じるので1.0%以下とする。
上述の成分以外は鉄および不可避不純物元素である。
次に本発明の特徴とするSnとCuの複合作用および熱
延板の平均結晶粒径との関係について説明する。
延板の平均結晶粒径との関係について説明する。
まず、snとCuの複合作用についてであるが、第1表
に示した成分の鋼のスラブを熱間圧延後、950℃で2
.5分の熱延板焼鈍を行い、次いで0,50m1厚みに
冷間圧延した後、900℃で30秒間、連続仕上焼鈍を
施し、その後、エプスタイン試料に切断し、750℃×
2時間の歪取焼鈍を行い、磁気特性を4p」定した結果
を第2表に示す。
に示した成分の鋼のスラブを熱間圧延後、950℃で2
.5分の熱延板焼鈍を行い、次いで0,50m1厚みに
冷間圧延した後、900℃で30秒間、連続仕上焼鈍を
施し、その後、エプスタイン試料に切断し、750℃×
2時間の歪取焼鈍を行い、磁気特性を4p」定した結果
を第2表に示す。
坐
表
0.003
0,002
o、ooa
0.003
O148
0,47
0,48
0,50
Mn
0.50
0.49
0.50
0.47
O834
0,31
0,29
0,30
0、002
0,002
0,002
o、ooa
(wt%)
Sn Cu
0.002
0.003 ロ、09
0.002 − 0.22
0.002 0.10 0.21
第
表
3.75
3.53
3.13B
3.48
■、75
1.77
1.75
1.79
SnおよびCuをいずれも含有しない鋼1に比べて、S
nのみを含有した鋼2は鉄損が低下し、かつ磁束密度の
向上も認められる。また、Cuのみを含有した鋼3では
、磁束密度の向上はないものの、鉄損の低下が認められ
る。
nのみを含有した鋼2は鉄損が低下し、かつ磁束密度の
向上も認められる。また、Cuのみを含有した鋼3では
、磁束密度の向上はないものの、鉄損の低下が認められ
る。
しかし、SnとCuを複合含有した鋼4は、鋼2および
鋼3よりもさらに一層の磁束密度の向上および鉄損の低
下が認められる。特に、磁束密度の向上については、S
nのみを含自゛シたIv42の効果と、Cuのみを@6
した鋼3の効果を単純に加え合わせたよりもはるかに大
きな効果が鋼4では認められ、SnとCuの複合効果が
明らかである。
鋼3よりもさらに一層の磁束密度の向上および鉄損の低
下が認められる。特に、磁束密度の向上については、S
nのみを含自゛シたIv42の効果と、Cuのみを@6
した鋼3の効果を単純に加え合わせたよりもはるかに大
きな効果が鋼4では認められ、SnとCuの複合効果が
明らかである。
このように、本発明の特徴は、SnとCuを同時に含有
することにより、その複合効果で、磁束密度が高くかつ
鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造することにある。そ
して、このSnとCuの複合効果は、以下に説明するよ
うに、熱延板の結晶粒径をある一定値以上に大きくする
ことにより現出する。
することにより、その複合効果で、磁束密度が高くかつ
鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造することにある。そ
して、このSnとCuの複合効果は、以下に説明するよ
うに、熱延板の結晶粒径をある一定値以上に大きくする
ことにより現出する。
第1図は、上述の鋼4すなわち、SnとCuを複合含有
した鋼の熱延板を、熱延板焼鈍条件を変化させることに
より、その平均結晶粒径を種々に変化させ、製品板の磁
気特性との関係について示したものである。
した鋼の熱延板を、熱延板焼鈍条件を変化させることに
より、その平均結晶粒径を種々に変化させ、製品板の磁
気特性との関係について示したものである。
尚、冷間圧延以降の条件は上述の場合と同様で、口、5
0止厚みに冷間圧延した後、900℃で30秒間、連続
仕上焼鈍を施し、その後、エプスタイン試料に切断し、
750℃×2時間の歪取焼鈍を行い、磁気特性を/lP
1定した。
0止厚みに冷間圧延した後、900℃で30秒間、連続
仕上焼鈍を施し、その後、エプスタイン試料に切断し、
750℃×2時間の歪取焼鈍を行い、磁気特性を/lP
1定した。
第1図から明らかなように、熱延板の平均結晶粒径が5
0−以上の場合に、著しく磁気特性か改溌され、高磁束
密度かつ低鉄損が達成できることがわかる。
0−以上の場合に、著しく磁気特性か改溌され、高磁束
密度かつ低鉄損が達成できることがわかる。
次に本発明の製造方法について説明する。
前記成分からなる鋼は、転炉あるいは電気炉などで溶製
され、連続鋳造あるいは造塊後分塊圧延によりスラブと
される。次いで熱間圧延後、熱延板焼鈍もしくは自己焼
鈍を施して、熱延板の平均結晶粒径を50−以上にする
。熱延板の平均結晶粒径が50tl!a未満では、既に
第1図で説明したように、SnとCuの複合効果が少な
く、磁束密度を高くし、かつ鉄Iiを低くする作用が少
ない。
され、連続鋳造あるいは造塊後分塊圧延によりスラブと
される。次いで熱間圧延後、熱延板焼鈍もしくは自己焼
鈍を施して、熱延板の平均結晶粒径を50−以上にする
。熱延板の平均結晶粒径が50tl!a未満では、既に
第1図で説明したように、SnとCuの複合効果が少な
く、磁束密度を高くし、かつ鉄Iiを低くする作用が少
ない。
次いで1回の冷間圧延または中間焼鈍をはさんで2回以
上の冷間圧延により所定の板厚とされ、再結晶および結
晶粒成長のための連続仕上焼鈍をする。
上の冷間圧延により所定の板厚とされ、再結晶および結
晶粒成長のための連続仕上焼鈍をする。
以上で、無方向性電磁鋼板が製造されるが、次いでスキ
ンパスを2〜12%の圧下率で行い、所定の形状に打抜
き後に歪取焼鈍が施されるいわゆるセミプロセスタイプ
の無方向性電磁鋼板が製造される。
ンパスを2〜12%の圧下率で行い、所定の形状に打抜
き後に歪取焼鈍が施されるいわゆるセミプロセスタイプ
の無方向性電磁鋼板が製造される。
スキンバス圧延での圧下率を2〜12%とするのは、2
%未満では歪取焼鈍後に磁気特性が向上し難いからであ
り、また、12%を超えると磁気特性が劣化するためで
ある。
%未満では歪取焼鈍後に磁気特性が向上し難いからであ
り、また、12%を超えると磁気特性が劣化するためで
ある。
(実施例1)
第3表に示した成分の鋼を、熱間圧延後、同表に示す処
理条件で熱延板焼鈍し、次いで0.50mm厚みに冷間
圧延した後、900℃で40秒間、連続仕上焼鈍を施し
、その後、エプスタイン試料に切断し、750℃×2時
間の歪取焼鈍を行い、磁気特性を測定した。
理条件で熱延板焼鈍し、次いで0.50mm厚みに冷間
圧延した後、900℃で40秒間、連続仕上焼鈍を施し
、その後、エプスタイン試料に切断し、750℃×2時
間の歪取焼鈍を行い、磁気特性を測定した。
そのallJ定結果も併せて同表に示した。
本発明により、著しく磁束密度が高く、かつ鉄損が低い
無方向性電磁鋼板の製造が可能であることが明らかであ
る。
無方向性電磁鋼板の製造が可能であることが明らかであ
る。
(実施例2)
前記実施例1て用いたn4Nα11−15を、熱延板焼
鈍までを実施例1と同一条件で処理し、次いて0.55
m1I厚みに冷間圧延した後、850℃で40秒間、連
続仕上焼鈍を施し、次いで圧下率:9%てスキンバス圧
延を施し、0.50mm厚みとした。その後、エプスタ
イン試料に切断し、 750℃×2時間の歪取焼鈍を行
い、磁気特性を測定した。
鈍までを実施例1と同一条件で処理し、次いて0.55
m1I厚みに冷間圧延した後、850℃で40秒間、連
続仕上焼鈍を施し、次いで圧下率:9%てスキンバス圧
延を施し、0.50mm厚みとした。その後、エプスタ
イン試料に切断し、 750℃×2時間の歪取焼鈍を行
い、磁気特性を測定した。
その測定結果を第4表に示す。
本発明により、著しく磁束密度が高く、かつ鉄損が低い
無方向性電磁鋼板の製造が可能であることが明らかであ
る。
無方向性電磁鋼板の製造が可能であることが明らかであ
る。
第
4表
磁気特性
B 備考
n4N(′W1515050
(W/kg) (Tcsla)
11 2.90 1.LL 比較例12
2.74 1.73 比較例13 2
.84 1.71 比較例14 2.89
1.75 本発明15 2.95
1.70 比較例(発明の効果) 以上のように、本発明によれば、磁束密度が高く、かつ
鉄損が低い無方向性電磁鋼板が得られ、電気機器の高効
率化に伴い、その鉄心材料として用いられる無方向性電
磁鋼板に対する要請に十分応えることができ、その工業
的効果は非常に大きい。
2.74 1.73 比較例13 2
.84 1.71 比較例14 2.89
1.75 本発明15 2.95
1.70 比較例(発明の効果) 以上のように、本発明によれば、磁束密度が高く、かつ
鉄損が低い無方向性電磁鋼板が得られ、電気機器の高効
率化に伴い、その鉄心材料として用いられる無方向性電
磁鋼板に対する要請に十分応えることができ、その工業
的効果は非常に大きい。
第1図は、SnとCuを複合含有した鋼4の熱延板の平
均結晶粒径と、 製品板の歪取焼鈍後の磁 束密度B および鉄損W15150 である。 の関係を示す図表 代 理 人
均結晶粒径と、 製品板の歪取焼鈍後の磁 束密度B および鉄損W15150 である。 の関係を示す図表 代 理 人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量%で、 C:0.010%以下、 Si:0.1%以上2.0%以下、 Mn:0.1%以上0.75%未満、 Al:0.1%以上1.0%以下、 Sn:0.02%以上0.20%以下、 Cu:0.1%以上1.0%以下、 残部Feおよび不可避不純物元素よりなることを特徴と
する磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板。 2、重量%で、 C:0.010%以下、 Si:0.1%以上2.0%以下、 Mn:0.1%以上0.75%未満、 Al:0.1%以上1.0%以下、 Sn:0.02%以上0.20%以下、 Cu:0.1%以上1.0%以下、 残部Feおよび不可避不純物元素よりなる鋼を、熱間圧
延後、熱延板焼鈍もしくは自己焼鈍を施して熱延板の平
均結晶粒径を50μm以上にし、次いで1回または中間
焼鈍をはさむ2回以上の冷間圧延をし、連続焼鈍するこ
とを特徴とする磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性
電磁鋼板の製造方法。 3、連続焼鈍した後、2〜12%の圧下率でスキンパス
圧延することを特徴とする請求項2記載の磁束密度が高
くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1081639A JPH066779B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1081639A JPH066779B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02263952A true JPH02263952A (ja) | 1990-10-26 |
JPH066779B2 JPH066779B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=13751912
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1081639A Expired - Fee Related JPH066779B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH066779B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05171280A (ja) * | 1990-12-10 | 1993-07-09 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5698420A (en) * | 1980-01-10 | 1981-08-07 | Kawasaki Steel Corp | Preparation of semiprocess nondirectional silicon steel plate with excellent electromagnetic property |
JPS62180014A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-04-03 JP JP1081639A patent/JPH066779B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5698420A (en) * | 1980-01-10 | 1981-08-07 | Kawasaki Steel Corp | Preparation of semiprocess nondirectional silicon steel plate with excellent electromagnetic property |
JPS62180014A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05171280A (ja) * | 1990-12-10 | 1993-07-09 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2500033B2 (ja) * | 1990-12-10 | 1996-05-29 | 川崎製鉄株式会社 | 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH066779B2 (ja) | 1994-01-26 |
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