JPH02263763A - 窒化珪素焼結体の製造方法 - Google Patents
窒化珪素焼結体の製造方法Info
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- JPH02263763A JPH02263763A JP1081814A JP8181489A JPH02263763A JP H02263763 A JPH02263763 A JP H02263763A JP 1081814 A JP1081814 A JP 1081814A JP 8181489 A JP8181489 A JP 8181489A JP H02263763 A JPH02263763 A JP H02263763A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、エンジニャリングセラミックスとして有用な
高強度で靭性に優れた窒化珪素焼結体の製造方法に関す
る。
高強度で靭性に優れた窒化珪素焼結体の製造方法に関す
る。
[従来の技術]
従来、耐熱性に優れた高密度窒化珪素焼結体は、窒化珪
素粉末にY2O3、MgAIzO3とY2O3、Y2O
3とAl2O3などの焼結助剤を加えて成形し、成形体
を1700〜1800℃の温度域でHIP(熱間静水圧
成形法)をおこなうか、あるいは加圧下、窒素雰囲気中
で焼結をおこなって製造されている。これらの焼結助剤
は焼結時に液相を形成して窒化珪素の高密度化を促進す
るが、焼結後はガラス相を形成して焼結体中に残存して
高温での焼結体の強度を低下させるので好ましくない。
素粉末にY2O3、MgAIzO3とY2O3、Y2O
3とAl2O3などの焼結助剤を加えて成形し、成形体
を1700〜1800℃の温度域でHIP(熱間静水圧
成形法)をおこなうか、あるいは加圧下、窒素雰囲気中
で焼結をおこなって製造されている。これらの焼結助剤
は焼結時に液相を形成して窒化珪素の高密度化を促進す
るが、焼結後はガラス相を形成して焼結体中に残存して
高温での焼結体の強度を低下させるので好ましくない。
そこでこの焼結体中の、ガラス相を結晶化して焼結体の
高温強度を高めることが試みられている。たとえば特開
昭58−95653号公報には、窒化珪素粉末に、酸化
ビスマスおよびアルミン酸金属塩を混合しこれにバイン
ダーを加えて成形した後、成形体を焼結し、続いて非酸
化雰囲気下で600〜i 200℃で熱処理をおこなっ
て焼結体中のガラス相を異方性の層状または硝維状に結
晶化させる窒化珪素焼結体の製造方法の開示がある。
高温強度を高めることが試みられている。たとえば特開
昭58−95653号公報には、窒化珪素粉末に、酸化
ビスマスおよびアルミン酸金属塩を混合しこれにバイン
ダーを加えて成形した後、成形体を焼結し、続いて非酸
化雰囲気下で600〜i 200℃で熱処理をおこなっ
て焼結体中のガラス相を異方性の層状または硝維状に結
晶化させる窒化珪素焼結体の製造方法の開示がある。
[発明が解決しようとする課題]
しかしながら上記の焼結体中のガラス相を熱処理して異
方性の層状または繊維状の結晶を析出させる方法で得ら
れる焼結体では、高温での強度の向上がまだ十分ではな
い。すなわち、これらのアルミン酸金属塩と酸化ビスマ
スとの複合物の結晶は、焼結温度で液相を形成して焼結
性を高める物質であり、高温度で前記焼結体中で結晶相
を保持するのには限界がある。そのため焼結体が焼結助
剤が液相を形成する温度に近ずくと前記の結晶化した結
晶部分が消失してガラス相ないしは液相となり高温での
強度は低下する。たとえば前記のアルミン酸金属塩と酸
化ビスマスを焼結助剤とした焼結体においては、粒界で
結晶化されるペタライト(LiAISi+Oto )は
800℃が使用限界とされている。
方性の層状または繊維状の結晶を析出させる方法で得ら
れる焼結体では、高温での強度の向上がまだ十分ではな
い。すなわち、これらのアルミン酸金属塩と酸化ビスマ
スとの複合物の結晶は、焼結温度で液相を形成して焼結
性を高める物質であり、高温度で前記焼結体中で結晶相
を保持するのには限界がある。そのため焼結体が焼結助
剤が液相を形成する温度に近ずくと前記の結晶化した結
晶部分が消失してガラス相ないしは液相となり高温での
強度は低下する。たとえば前記のアルミン酸金属塩と酸
化ビスマスを焼結助剤とした焼結体においては、粒界で
結晶化されるペタライト(LiAISi+Oto )は
800℃が使用限界とされている。
本発明の製造方法は、上記の事情に鑑みてなされたもの
で高温での強度を保持しかつ靭性の優れた窒化珪素焼結
体を得ることを目的とする。
で高温での強度を保持しかつ靭性の優れた窒化珪素焼結
体を得ることを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明は高温での強度が保持できる焼結助剤について鋭
意検討した結果、酸化ビスマスが焼結体の粒界中で粘性
のあるガラス相となり靭性を高めることにより、高温で
の強度を保持した焼結体が得られることを見出してなさ
れたものである。
意検討した結果、酸化ビスマスが焼結体の粒界中で粘性
のあるガラス相となり靭性を高めることにより、高温で
の強度を保持した焼結体が得られることを見出してなさ
れたものである。
本発明の窒化珪素焼結体の製造方法の第1は、酸化ビス
マス粉末を0.5〜20重量%含み残部が窒化珪素粉末
である混合粉末から成形体を成形する成形工程と、該成
形体を1〜2000気圧の加圧下で1600〜2100
℃の温度で焼結する焼結工程とからなる。
マス粉末を0.5〜20重量%含み残部が窒化珪素粉末
である混合粉末から成形体を成形する成形工程と、該成
形体を1〜2000気圧の加圧下で1600〜2100
℃の温度で焼結する焼結工程とからなる。
成形工程では、窒化珪素粉末に添加物の酸化ビスマス粉
末を配合した混合粉末を所望の形状に成形をこなう。成
形は主として加圧成形でおこなわれるが、場合によって
は射出成形等でおこなってもよい。
末を配合した混合粉末を所望の形状に成形をこなう。成
形は主として加圧成形でおこなわれるが、場合によって
は射出成形等でおこなってもよい。
使用される窒化珪素粉末は、通常焼結に使用されている
ものが用いられる。また酸化ビスマスも通常の焼結助剤
に使用される純度および粒子径のものであればよい。配
合量は酸化ビスマスが0゜5〜20重量%であり残量が
窒化珪素粉末である。
ものが用いられる。また酸化ビスマスも通常の焼結助剤
に使用される純度および粒子径のものであればよい。配
合量は酸化ビスマスが0゜5〜20重量%であり残量が
窒化珪素粉末である。
酸化ビスマス粉末の量が0.5重量%未満のときは、添
加効果が認められず、20重量%を超えると粒界での酸
化ビスマス粉末の量が多くなりすぎガラス相の強度が低
下するため好ましくない。
加効果が認められず、20重量%を超えると粒界での酸
化ビスマス粉末の量が多くなりすぎガラス相の強度が低
下するため好ましくない。
酸化ビスマス粉末は、窒化珪素の焼結助剤として焼結性
を高めると共に焼結体に残存して粒界で高い粘性を示し
ガラス相を形成し、焼結体は高温での強度を保持すると
ともに靭性を高める。
を高めると共に焼結体に残存して粒界で高い粘性を示し
ガラス相を形成し、焼結体は高温での強度を保持すると
ともに靭性を高める。
焼結工程では、成形体を非酸化性雰囲気で加圧下で加熱
して焼結する。焼結条件は、温度が1600〜2100
℃、圧力が1〜2000気圧である。温度′が1600
’C未満では焼結が充分進まないため好ましくない。ま
た2100’Cを超えると焼結体の一部分解が発生し好
ましくない。焼結体の圧力は高密度の焼結体とするため
に1〜2000気圧の範囲でおこなう。
して焼結する。焼結条件は、温度が1600〜2100
℃、圧力が1〜2000気圧である。温度′が1600
’C未満では焼結が充分進まないため好ましくない。ま
た2100’Cを超えると焼結体の一部分解が発生し好
ましくない。焼結体の圧力は高密度の焼結体とするため
に1〜2000気圧の範囲でおこなう。
前記の条件で焼結することにより、得られる窒化珪素焼
結体には粒界に酸化ビスマスの高粘性のガラス相を形成
し、高温でのガラス相による強度低下を防ぐことができ
る。また高粘性のガラス相の存在により焼結体の靭性を
高めることができる。
結体には粒界に酸化ビスマスの高粘性のガラス相を形成
し、高温でのガラス相による強度低下を防ぐことができ
る。また高粘性のガラス相の存在により焼結体の靭性を
高めることができる。
本発明の第2は、さらに検討し酸化アルミニウムを併用
することにより焼結温度、焼結時の圧力を低減すること
ができることを見出してなされたものである。
することにより焼結温度、焼結時の圧力を低減すること
ができることを見出してなされたものである。
すなわち、酸化ビスマスの粉末を0.5〜10重量%、
酸化アルミニウム粉末を0.5〜10重量%、残部が窒
化珪素粉末である混合粉末から成形体を成形する成形工
程と、該成形体を1〜2000気圧の加圧下で1600
〜2100℃の温度で焼結する焼結工程とからなる。
酸化アルミニウム粉末を0.5〜10重量%、残部が窒
化珪素粉末である混合粉末から成形体を成形する成形工
程と、該成形体を1〜2000気圧の加圧下で1600
〜2100℃の温度で焼結する焼結工程とからなる。
成形工程では、窒化珪素粉末と添加物の酸化ビスマス粉
末と酸化アルミニウム粉末を配合した混合粉末を所望の
形状に成形をおこなう。成形は前記の第1の発明の場合
と同様におこなう。
末と酸化アルミニウム粉末を配合した混合粉末を所望の
形状に成形をおこなう。成形は前記の第1の発明の場合
と同様におこなう。
酸化ビスマス粉末と酸化アルミニウム粉末を併用する場
合の配合量は、酸化ビスマス粉末が0゜5〜10重最%
、酸化アルミニウム粉末が0.5〜10重量%である。
合の配合量は、酸化ビスマス粉末が0゜5〜10重最%
、酸化アルミニウム粉末が0.5〜10重量%である。
この場合添加量の上限が20重量%である。20重量%
を超えると窒化珪素焼結体の物性が低下して好ましくな
い。酸化ビスマス粉末の量の上限は10重量%である。
を超えると窒化珪素焼結体の物性が低下して好ましくな
い。酸化ビスマス粉末の量の上限は10重量%である。
すなわち焼結助剤の酸化アルミニウム粉末との相乗効果
により酸化ビスマス粉末は10重量%で充分の効果かえ
られる。酸化アルミニウム粉末の添加量は10重量%以
下で用いる。酸化ビスマス粉末との併用であるため酸化
アルミニウム粉末は10重量%を超えると窒化珪素の総
量が少なくなり焼結体の物性が低下して好ましくない。
により酸化ビスマス粉末は10重量%で充分の効果かえ
られる。酸化アルミニウム粉末の添加量は10重量%以
下で用いる。酸化ビスマス粉末との併用であるため酸化
アルミニウム粉末は10重量%を超えると窒化珪素の総
量が少なくなり焼結体の物性が低下して好ましくない。
また酸化アルミニウム粉末の量が0.5重量%未満であ
ると添加効果が認められない。酸化アルミニウム粉末は
通常の焼結助剤として作用して焼結性を高める。したが
って酸化ビスマス粉末と酸化アルミニウム粉末とを併用
して用いると酸化ビスマス粉末を添加した場合より焼結
条件の温度と圧力を下げることができる。
ると添加効果が認められない。酸化アルミニウム粉末は
通常の焼結助剤として作用して焼結性を高める。したが
って酸化ビスマス粉末と酸化アルミニウム粉末とを併用
して用いると酸化ビスマス粉末を添加した場合より焼結
条件の温度と圧力を下げることができる。
焼結工程は、第1の発明の場合と同じであるが酸化アル
ミニウム粉末を併用したことにより焼結条件をやや低め
に設定しても第1発明で得られる焼結体と同程度との物
性のものを得ることができる。
ミニウム粉末を併用したことにより焼結条件をやや低め
に設定しても第1発明で得られる焼結体と同程度との物
性のものを得ることができる。
またアルミン酸金属塩と酸化ビスマス粉末とを配合した
場合の様に熱処理してガラス相を結晶化しなくても高張
が得られる。さらに最適な結晶化処理を行なうと、ざら
に高強度化が期待できる。
場合の様に熱処理してガラス相を結晶化しなくても高張
が得られる。さらに最適な結晶化処理を行なうと、ざら
に高強度化が期待できる。
[作用]
本発明の窒化珪素焼結体の製造方法の第1によれば、酸
化ビスマス粉末を配合した窒化珪素粉末の成形体を16
00〜2100℃の温度で1〜2000気圧の条件で加
圧焼結することにより焼結体の粒界で酸化ビスマスが高
い粘性のガラス相を形成する。このため得られた焼結体
は、高強度で高靭性を示す。また従来の様に同程度の強
度を作るには焼結体を熱処理してガラス相を結晶化する
操作をおこなう必要もない。
化ビスマス粉末を配合した窒化珪素粉末の成形体を16
00〜2100℃の温度で1〜2000気圧の条件で加
圧焼結することにより焼結体の粒界で酸化ビスマスが高
い粘性のガラス相を形成する。このため得られた焼結体
は、高強度で高靭性を示す。また従来の様に同程度の強
度を作るには焼結体を熱処理してガラス相を結晶化する
操作をおこなう必要もない。
本発明の第2の窒化珪素焼結体の製造方法は、酸化ビス
マス粉末と酸化アルミニウム粉末を併用して配合した窒
化珪素粉末の成形体を1600〜2100’Cの温度で
1〜2000気圧の条件で加圧焼結する。酸化アルミニ
ウムを併用することにより焼結性を向上し焼結条件を低
下させても第1の発明の場合と同程度の物性の焼結体を
得ることができる。
マス粉末と酸化アルミニウム粉末を併用して配合した窒
化珪素粉末の成形体を1600〜2100’Cの温度で
1〜2000気圧の条件で加圧焼結する。酸化アルミニ
ウムを併用することにより焼結性を向上し焼結条件を低
下させても第1の発明の場合と同程度の物性の焼結体を
得ることができる。
[実施例]
以下、実施例により具体的に説明する。
(実施例1)
(成形工程)
粒径0.5〜1.0μmの窒化珪素粉末と粒径1.0μ
mの酸化ビスマス粉末を第)表に示す混合割合で秤量し
てエタノールを加えボールミル中で48時間の湿式混合
をおこなった。エタノールを吸引濾過して除去した後乾
燥し、得られた混合粉末にバインダーとしてポリビニル
アルコール溶液を加えて造粒粉末とした。この造粒粉末
を1トンの圧力下で金型成形を行いざらにCIP(冷間
静水圧成形法)で3トンの圧力を加えて4X5×50m
の棒状体の成形体を作製した。
mの酸化ビスマス粉末を第)表に示す混合割合で秤量し
てエタノールを加えボールミル中で48時間の湿式混合
をおこなった。エタノールを吸引濾過して除去した後乾
燥し、得られた混合粉末にバインダーとしてポリビニル
アルコール溶液を加えて造粒粉末とした。この造粒粉末
を1トンの圧力下で金型成形を行いざらにCIP(冷間
静水圧成形法)で3トンの圧力を加えて4X5×50m
の棒状体の成形体を作製した。
(焼結工程)
上記で得た成形体を500’Cに加熱して脱脂し、次い
で窒素雰囲気下で4時間第1表に示す各サンプルの温度
、圧力条件で焼結してNo、1〜16の焼結体を作製し
た。NO1〜11までが本発明の第1の例でNo、12
以降は比較用のサンプルである。NO,12は焼結助剤
を使用しない窒化珪素のみ焼結体、No、13.14は
酸化ビスマス粉末が本発明の範囲より多い場合である。
で窒素雰囲気下で4時間第1表に示す各サンプルの温度
、圧力条件で焼結してNo、1〜16の焼結体を作製し
た。NO1〜11までが本発明の第1の例でNo、12
以降は比較用のサンプルである。NO,12は焼結助剤
を使用しない窒化珪素のみ焼結体、No、13.14は
酸化ビスマス粉末が本発明の範囲より多い場合である。
N O。
15は従来のY2O3とAl2O3の焼結助剤を用いた
もの、No、16は酸化ビスマス粉末とアルミン酸リチ
ウム粉末を用いたもの、NO,17はNo、16のガラ
ス相を熱処理したものである。
もの、No、16は酸化ビスマス粉末とアルミン酸リチ
ウム粉末を用いたもの、NO,17はNo、16のガラ
ス相を熱処理したものである。
(試験)
得られた焼結体の相対密度、4点曲げ強度、破壊靭性値
を測定した。結果を第1表に示した。
を測定した。結果を第1表に示した。
4点曲げ強度は、焼結体を3X4X40mに研削し、上
部スパンio=、下部スパン30m、クロスヘツドスピ
ード0.5#/mi nの条件で測定した。
部スパンio=、下部スパン30m、クロスヘツドスピ
ード0.5#/mi nの条件で測定した。
破壊靭性値は圧子圧入法により測定した。
No、1〜6に示すように酸化ビスマス粉末の添加量が
本発明の範囲の0.5〜20重量%であると4点曲げ強
度が室温で80〜100に’j/1ryr”および10
00℃で7 C)〜95KFJ/1ry2と高い値を示
している。また破壊靭性も5.5〜6.5と平均して高
い値を示している。
本発明の範囲の0.5〜20重量%であると4点曲げ強
度が室温で80〜100に’j/1ryr”および10
00℃で7 C)〜95KFJ/1ry2と高い値を示
している。また破壊靭性も5.5〜6.5と平均して高
い値を示している。
N007〜11は酸化ビスマス粉末の添加量を10重内
%と一定にして焼結条件を変化させた例である。圧力を
高めると相対密度が高まりNo。
%と一定にして焼結条件を変化させた例である。圧力を
高めると相対密度が高まりNo。
1〜6の場合より高温曲げ強度がやや高くなっている。
NO,15は比較のための従来の焼結助剤の酸化アルミ
ニウム粉末と酸化イツトリウム粉末を用いて焼結したも
ので、特に高温での曲げ強度および靭性が同じ窒(+、
珪素量のNo、4と比べて低い値を示す。No、13〜
14は添加剤の酸化ビスマス粉末の量が本発明の範囲よ
り多い場合で、高温での曲げ強度が本発明のものより低
下している。
ニウム粉末と酸化イツトリウム粉末を用いて焼結したも
ので、特に高温での曲げ強度および靭性が同じ窒(+、
珪素量のNo、4と比べて低い値を示す。No、13〜
14は添加剤の酸化ビスマス粉末の量が本発明の範囲よ
り多い場合で、高温での曲げ強度が本発明のものより低
下している。
No、12は焼結助剤を添加しないため強度がいずれも
低い。したがって酸化ビスマス粉末をO85〜20重量
%添加することにより強度および靭性が向上している。
低い。したがって酸化ビスマス粉末をO85〜20重量
%添加することにより強度および靭性が向上している。
さらにNo、16はアルミン酸リチウム塩を併用した引
例の組成であるが、熱処理をしないと強度は低く、また
No、17の熱処理しても本発明より強度は低い。
例の組成であるが、熱処理をしないと強度は低く、また
No、17の熱処理しても本発明より強度は低い。
(実施例2)
(成形工程)
実施例1で用いた窒化珪素粉末と酸化ビスマス粉末に粒
径0.7μmの酸化アルミニウム粉末を第2表に示す割
合に秤量してエタノールを用いて湿式混合をボールミル
中でおこなった。エタン化を除去した粉末を乾燥した後
1トンの圧力で金型成形し、さらにCIP(冷間静水圧
成形法)で3トンの圧力を加えて4X5X50mの棒状
体に成形した。
径0.7μmの酸化アルミニウム粉末を第2表に示す割
合に秤量してエタノールを用いて湿式混合をボールミル
中でおこなった。エタン化を除去した粉末を乾燥した後
1トンの圧力で金型成形し、さらにCIP(冷間静水圧
成形法)で3トンの圧力を加えて4X5X50mの棒状
体に成形した。
(焼結工程)
成形工程で得た各成形体を第2表に示す1600〜19
00℃の温度、圧力1〜2000気圧の範囲で、4時間
窒素雰囲気中で焼結して各焼結体を得た。この焼結体を
実施例1と同様に3x4x40mに研削して試験片とし
上部スパン10m1下部スパン30、クロスヘツドスピ
ード0.58/minの条件で4点曲げ強度を測定した
。また破壊靭性はビッカース圧入法により測定した。結
果を第2表に示す。
00℃の温度、圧力1〜2000気圧の範囲で、4時間
窒素雰囲気中で焼結して各焼結体を得た。この焼結体を
実施例1と同様に3x4x40mに研削して試験片とし
上部スパン10m1下部スパン30、クロスヘツドスピ
ード0.58/minの条件で4点曲げ強度を測定した
。また破壊靭性はビッカース圧入法により測定した。結
果を第2表に示す。
No、20〜24は、酸化ビスマス粉末と酸化アルミニ
ウム粉末の量を変化させた場合であり、実施例1の場合
より焼結温度を100℃下げたり、圧力を下げた場合で
も同程度の物性かえられている。No、25〜2つは、
No、22の焼結条件を変化させた場合で、実施例1の
場合と同程度の物性を有している。
ウム粉末の量を変化させた場合であり、実施例1の場合
より焼結温度を100℃下げたり、圧力を下げた場合で
も同程度の物性かえられている。No、25〜2つは、
No、22の焼結条件を変化させた場合で、実施例1の
場合と同程度の物性を有している。
No、30は比較として酸化ビスマス粉末と酸化アルミ
ニウム粉末の量をそれぞれ15重量%と多くした場合で
、添加口が多くなりすぎると強度が低下している。した
がって添加量は各10重量%以下であることが強度を高
めるためには望ましい。
ニウム粉末の量をそれぞれ15重量%と多くした場合で
、添加口が多くなりすぎると強度が低下している。した
がって添加量は各10重量%以下であることが強度を高
めるためには望ましい。
焼結体の耐酸化性試験としてNO,15,28,29の
焼結体を1300℃で100時間大気中に保持した時の
酸化増量を調べた。比較例の焼結助剤がY2O3とAl
2O3のNo、15は2.1m’j/ctAであるがB
i2O3とAl2O3のNo。
焼結体を1300℃で100時間大気中に保持した時の
酸化増量を調べた。比較例の焼結助剤がY2O3とAl
2O3のNo、15は2.1m’j/ctAであるがB
i2O3とAl2O3のNo。
28は0.61n9/cti、 No、29は1.2m
’j/ctAであり耐酸化性も優れている。
’j/ctAであり耐酸化性も優れている。
[効果]
本発明の窒化珪素焼結体の製造方法は、成形工程で窒化
珪素粉末に対して酸化ビスマス粉末を特定の割合に配合
して成形し、焼結工程で1600〜2100℃、1〜2
000気圧の条件で焼結することにある。この製造方法
で得られる焼結体は、強度が室温および1000℃の高
温においても高い値を示し、靭性も従来のものより向上
している。
珪素粉末に対して酸化ビスマス粉末を特定の割合に配合
して成形し、焼結工程で1600〜2100℃、1〜2
000気圧の条件で焼結することにある。この製造方法
で得られる焼結体は、強度が室温および1000℃の高
温においても高い値を示し、靭性も従来のものより向上
している。
その結果、高温構造部材や摺動部材としての使用が可能
である。また酸化ビスマスを含むことにより従来の酸化
イツトリウムを助剤に用いた場合よりも耐酸化性が向上
した。
である。また酸化ビスマスを含むことにより従来の酸化
イツトリウムを助剤に用いた場合よりも耐酸化性が向上
した。
本発明の第2の窒化珪素焼結体の製造方法は、酸化ビス
マス粉末と酸化アルミニウム粉末とを併用して窒化珪素
粉末に配合して成形した成形体が、焼結温度、焼結圧力
を低下させても第1の発明の場合と同程度の物性をもつ
焼結体を得ることができる。
マス粉末と酸化アルミニウム粉末とを併用して窒化珪素
粉末に配合して成形した成形体が、焼結温度、焼結圧力
を低下させても第1の発明の場合と同程度の物性をもつ
焼結体を得ることができる。
特許出願人 トヨタ自動車株式会社
Claims (2)
- (1)酸化ビスマス粉末を0.5〜20重量%含み残部
が窒化珪素粉末である混合粉末から成形体を成形する成
形工程と、該成形体を1〜2000気圧の加圧下で16
00〜2100℃の温度で焼結する焼結工程とからなる
窒化珪素焼結体の製造方法。 - (2)酸化ビスマス粉末を0.5〜10重量%、酸化ア
ルミニウム粉末を0.5〜10重量%、残部が窒化珪素
粉末である混合粉末から成形体を成形する成形工程と、
該成形体を1〜2000気圧の加圧下で1600〜21
00℃の温度で焼結する焼結工程とからなる窒化珪素焼
結体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1081814A JPH02263763A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | 窒化珪素焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1081814A JPH02263763A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | 窒化珪素焼結体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02263763A true JPH02263763A (ja) | 1990-10-26 |
Family
ID=13756966
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1081814A Pending JPH02263763A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | 窒化珪素焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02263763A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995017356A1 (en) * | 1993-12-23 | 1995-06-29 | The Dow Chemical Company | Low temperature, pressureless sintering of silicon nitride |
-
1989
- 1989-04-04 JP JP1081814A patent/JPH02263763A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995017356A1 (en) * | 1993-12-23 | 1995-06-29 | The Dow Chemical Company | Low temperature, pressureless sintering of silicon nitride |
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