JPH02263732A - 磁気ヘッド用吸光融着性ガラス - Google Patents
磁気ヘッド用吸光融着性ガラスInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
この発明は磁気ヘッド、特に浮動式磁気ヘッドにおいて
、セラミックスからなるスライダーにフェライトからな
る磁気ヘッド用コア材を固着するための磁気ヘッド用吸
光融着性ガラスに関し、特にキセノンアークビーム、レ
ーザー光などのライトビームの照射によって容易に溶融
しうるようにしたものである。
、セラミックスからなるスライダーにフェライトからな
る磁気ヘッド用コア材を固着するための磁気ヘッド用吸
光融着性ガラスに関し、特にキセノンアークビーム、レ
ーザー光などのライトビームの照射によって容易に溶融
しうるようにしたものである。
「従来の技術」
従来より、フェライトなどよりなる磁気ヘッド用コア材
と磁気ヘッド本体との間の空隙部に充填され、磁気ヘッ
ド本体に磁気ヘッド用コア材を固定する非磁性の空隙部
充填材としてガラスが用いられている。
と磁気ヘッド本体との間の空隙部に充填され、磁気ヘッ
ド本体に磁気ヘッド用コア材を固定する非磁性の空隙部
充填材としてガラスが用いられている。
このようなガラスとして、例えばＰｂＯが７２．０〜７
７．０重量％−Ｂｔｕ３が５．５〜１１．０重量九、Ｓ
ｉｎ、が３，０〜１０．０重量シからなるＰｂ０−Ｂ２
Ｏ３−８１０を系ガラスが用いられて゛いる。
７．０重量％−Ｂｔｕ３が５．５〜１１．０重量九、Ｓ
ｉｎ、が３，０〜１０．０重量シからなるＰｂ０−Ｂ２
Ｏ３−８１０を系ガラスが用いられて゛いる。
「発明が解決しようとする課題」
しかしながら、このＰｂＯ−８２０３−３ｌｏｔ系ガラ
スの加熱溶融手段としてキセノンアークビーム、レーザ
ー光などを照射する方法を採用する場合には、Ｐｂ０４
２Ｏａ−ＳｉＯｔ系ガラメガラス自体度が低く、照射さ
れた光エネルギーの熱エネルギーへの変換効率が悪く、
高出力のレーザー光などを長時間照射せねばならない不
都合があった。
スの加熱溶融手段としてキセノンアークビーム、レーザ
ー光などを照射する方法を採用する場合には、Ｐｂ０４
２Ｏａ−ＳｉＯｔ系ガラメガラス自体度が低く、照射さ
れた光エネルギーの熱エネルギーへの変換効率が悪く、
高出力のレーザー光などを長時間照射せねばならない不
都合があった。
また、このＰｂ０−Ｂ２Ｏｓ−ＳｉＯｔ系ガラスはその
溶融粘度が高く、フェライトやセラミック等の被溶着物
に対する濡れ性が十分でなく溶着状態が大きくばらつく
という欠点もあった。
溶融粘度が高く、フェライトやセラミック等の被溶着物
に対する濡れ性が十分でなく溶着状態が大きくばらつく
という欠点もあった。
「課題を解決するための手段」
この発明の磁気ヘッド用吸光融着性ガラスはＰｂ０−Ｂ
２Ｏ，−３ｉＯ，系ガラスにＣｕＯとＣｒ＊Ｏｓを添加
することによって、レーザー光などに対する吸光度を高
め、さらにこれにＴｅａ、を添加することによって、そ
の融液の粘度を下げるようにして上記課題を解決するよ
うにした。
２Ｏ，−３ｉＯ，系ガラスにＣｕＯとＣｒ＊Ｏｓを添加
することによって、レーザー光などに対する吸光度を高
め、さらにこれにＴｅａ、を添加することによって、そ
の融液の粘度を下げるようにして上記課題を解決するよ
うにした。
以下この発明を具体的に説明する。
まず、請求項（１）および請求項（２）に記載の磁気ヘ
ッド用吸光融着性ガラスについて説明する。この磁気ヘ
ッド用吸光融着性ガラスはｐｂｏ−ＬＯ３−５１０２系
ガラスにＣｕＯおよびＣｒ２Ｏ３を添加したものである
。
ッド用吸光融着性ガラスについて説明する。この磁気ヘ
ッド用吸光融着性ガラスはｐｂｏ−ＬＯ３−５１０２系
ガラスにＣｕＯおよびＣｒ２Ｏ３を添加したものである
。
このガラスの具体的組成範囲としては
ＰｂＯ４８，０〜６３．０重量％、
Ｂ、０． ２０．０〜２８．０重量％、Ｓｉｎ、 ４
．５〜７．０重量％、 Ｃｕ０ ６重量ち以下、 ＣｒｚＯｓ １重量％以下 であり、これ以外にＡｌ５ｏ、、ＭｇＯなどを少量含む
ものも本発明の範囲内とされる。
．５〜７．０重量％、 Ｃｕ０ ６重量ち以下、 ＣｒｚＯｓ １重量％以下 であり、これ以外にＡｌ５ｏ、、ＭｇＯなどを少量含む
ものも本発明の範囲内とされる。
本発明の具体的組成範囲限定の理由は以下の通りである
。
。
ＰｂＯが４８．０重量％未満では粘性の増加に伴って高
融点化することから不都合で、６３．０重量％を越える
と耐環境特性が劣化することから不都合である。
融点化することから不都合で、６３．０重量％を越える
と耐環境特性が劣化することから不都合である。
Ｂ、０３が２０．０重量％未満では結晶化しやすくなり
、作業性劣化となることから不都合で、２８．０重量♂
を越えるとガラスは安定化するが粘性曲線が緩やかにな
り、固着温度と溶着温度との温度差が大きくなることか
ら不都合である。
、作業性劣化となることから不都合で、２８．０重量♂
を越えるとガラスは安定化するが粘性曲線が緩やかにな
り、固着温度と溶着温度との温度差が大きくなることか
ら不都合である。
５ｉＯｚが４．５重量％未満では溶着温度は低下するが
結晶化しやすくなり素材との反応性が増加することから
不都合で、７．０重ｊＬＧを越えると高融点化および熱
膨張係数の低下となり不都合である。
結晶化しやすくなり素材との反応性が増加することから
不都合で、７．０重ｊＬＧを越えると高融点化および熱
膨張係数の低下となり不都合である。
ＣｕＯが６重量％以上を越えるとガラスが固化時に結晶
化を起こし、失透して不都合である。
化を起こし、失透して不都合である。
Ｃｒ２Ｏ３が１重量へを越えると同様に失透を起こして
不都合である。
不都合である。
」二足組成の磁気ヘッド用吸光融着性性ガラスは熱膨張
係数が（９０〜１０５）ＸＩＯ−’／’Ｃ，ガラス転移
温度が３８０〜４４０°Ｃ１軟化温度が４２０〜５００
°Ｃであり、光の透過率係数が波長１１０６４ｎにおい
て０．８〜２．２ｍｍ−’ （但し、透過率係数ε・−
（ｌｏｇ Ｐ） ／ｌ。
係数が（９０〜１０５）ＸＩＯ−’／’Ｃ，ガラス転移
温度が３８０〜４４０°Ｃ１軟化温度が４２０〜５００
°Ｃであり、光の透過率係数が波長１１０６４ｎにおい
て０．８〜２．２ｍｍ−’ （但し、透過率係数ε・−
（ｌｏｇ Ｐ） ／ｌ。
ｔ：光の透過する板厚（＋ｎｎ＋）、Ｐ：透過率ｘ１０
０（％））であって、特に吸光度が高い特性を有するも
のとなる。よって、この磁気ヘッド用吸光融着性ガラス
はレーザー光などの光エネルギーを効率良く熱エネルギ
ーに変換できるので、レーザー光には小出力のものを用
いることでき、その照射時間も短縮できることから、Ｃ
ｕＯおよびＣｒｔＬを添加しないＰｂｏ−Ｂｔｏｓ−３
ｉＯｔ系ガラスよりも低い温度で融解させることかでき
る。
０（％））であって、特に吸光度が高い特性を有するも
のとなる。よって、この磁気ヘッド用吸光融着性ガラス
はレーザー光などの光エネルギーを効率良く熱エネルギ
ーに変換できるので、レーザー光には小出力のものを用
いることでき、その照射時間も短縮できることから、Ｃ
ｕＯおよびＣｒｔＬを添加しないＰｂｏ−Ｂｔｏｓ−３
ｉＯｔ系ガラスよりも低い温度で融解させることかでき
る。
次に、請求項（３）および請求項（４）に記載の磁気ヘ
ッド用吸光融着性ガラスについて説明する。
ッド用吸光融着性ガラスについて説明する。
この磁気ヘッド用吸光融着性ガラスはＰｂ０−Ｂｔｏ。
Ｓｉｎ、系ガラスにＴｅ０ｅおよびＣｕＯとＣｒ２Ｏｚ
のどちらか一方、あるいはその両方を添加したものであ
る。
のどちらか一方、あるいはその両方を添加したものであ
る。
このガラスの具体的組成範囲としては
ＰｂＯ４５，０〜６２．０重量％、
Ｂ２Ｏ３１５，Ｑ〜２２．０重量％、
５ＩＯ１２，０〜６．０重量％、
Ｔｅｎｔ ５〜２７重Ｎ５１
ＣｕＯ６重量％以下、
Ｃｒ２Ｏを重量Ｘ以下
であり、これ以外にＡＩ、０３、ＭｇＯなどを少量含む
ものも零゛発明の範囲内とされる。
ものも零゛発明の範囲内とされる。
本発明の磁気ヘッド用吸光融着性ガラスの具体的組成範
囲限定の理由は以下の通りである。
囲限定の理由は以下の通りである。
ＰｂＯが４５．０重量％未満では粘性の増加に伴って高
融点化することから不都合で、６２．０重量％を越える
と耐環境特性が劣化することから不都合である。
融点化することから不都合で、６２．０重量％を越える
と耐環境特性が劣化することから不都合である。
Ｂ、０．が１５．０重Ｍ％未満では結晶化しやすくなり
、作業性劣化となることから不都合で、２２，０重量％
を越えるとガラスは安定化するが、粘性曲線が緩やかに
なり、固着温度と溶着温度との温度差が大きくなること
から不都合である。
、作業性劣化となることから不都合で、２２，０重量％
を越えるとガラスは安定化するが、粘性曲線が緩やかに
なり、固着温度と溶着温度との温度差が大きくなること
から不都合である。
５ｉＯｙが２．０重量％未満では溶着温度は低下するが
結晶化しやすくなり素材との反応性が増加することから
不都合で、６．０重量％を越えると高融点化および熱膨
張係数の低下となり不都合である。
結晶化しやすくなり素材との反応性が増加することから
不都合で、６．０重量％を越えると高融点化および熱膨
張係数の低下となり不都合である。
ＣｕＯが６重量％を越えるとガラスが固化時に結晶化を
起こし、失透して不都合である。
起こし、失透して不都合である。
Ｃｒｔ０３が１重量％を越えると同様に失透を起こして
不都合である。
不都合である。
Ｔｅａ、が５重量％未満ではガラス融液の粘度を十分に
低めることができず、被溶着物の破損を引き起すように
なり不都合で、また２７！６を越えると耐食性が劣り不
都合である。
低めることができず、被溶着物の破損を引き起すように
なり不都合で、また２７！６を越えると耐食性が劣り不
都合である。
以上の組成を有する磁気ヘッド用吸光融着性ガラスは熱
膨張係数が（８６へ−１０５）ＸＩＯ−’／’Ｃ，軟化
温度が３９０〜４８０’Ｃ，ガー７ス転移温度が３転移
−４５００Ｃ”ｉ？あり、光の透過率係数が波長１０６
４ｒ＋ｍにおいて１１５〜２．２５ｍｍ−’ （但し、
透過率係数ε＝ −（ｌｏｇ Ｐ）／ｌ。
膨張係数が（８６へ−１０５）ＸＩＯ−’／’Ｃ，軟化
温度が３９０〜４８０’Ｃ，ガー７ス転移温度が３転移
−４５００Ｃ”ｉ？あり、光の透過率係数が波長１０６
４ｒ＋ｍにおいて１１５〜２．２５ｍｍ−’ （但し、
透過率係数ε＝ −（ｌｏｇ Ｐ）／ｌ。
ｔ：光の透過する板厚（ｍｍ）、Ｐ：透過率ｘ１００（
Ｘ））という特徴を持っている。
Ｘ））という特徴を持っている。
そして、この発明の磁気ヘッド用吸光融着性ガラスは、
Ｐｂ０−Ｂｙ（１＋−３１０ｗ系ガラスにＴｅｎｔを添
加することによりそのガラスの融液の粘度を下げ、セラ
ミックやフェライトなどの被溶着物に対する濡れ性を増
し、溶着性が向上していること、またそのガラスの耐食
性が高い特性を有している。
Ｐｂ０−Ｂｙ（１＋−３１０ｗ系ガラスにＴｅｎｔを添
加することによりそのガラスの融液の粘度を下げ、セラ
ミックやフェライトなどの被溶着物に対する濡れ性を増
し、溶着性が向上していること、またそのガラスの耐食
性が高い特性を有している。
「実施例」
以下実施例を示してこの発明を説明する。
（実施例）
ＰｂＯ： ５２．５重量％、Ｂ、０． ： １９．０重
量％、Ｔｅａ、 ： １９．０重ＩＳ、ＭｇＯ：１．５
重量％、ＡＩ！０３ ： １．５重量％、ＳｉＯｘ ：
５．０重量％、ＣｕＯ：１．０重量％、Ｃｒ、０．
： ０．５重量％を混合し、白金るつぼ中において空気
中、１０００’Ｃ。
量％、Ｔｅａ、 ： １９．０重ＩＳ、ＭｇＯ：１．５
重量％、ＡＩ！０３ ： １．５重量％、ＳｉＯｘ ：
５．０重量％、ＣｕＯ：１．０重量％、Ｃｒ、０．
： ０．５重量％を混合し、白金るつぼ中において空気
中、１０００’Ｃ。
５時間の条件下で加熱、溶融さけることによって製造さ
れたガラスは以下の性質を示した。
れたガラスは以下の性質を示した。
熱膨張係数： ９６．７ｘｌＯ−’／’Ｃガラス転移温
度；４１７°Ｃ 軟化温度： ４５０’Ｃ 光透過早係数： １．４４＋＋＋ｍ−’ただし、Ｎｄ−
ＹＡＧレーザー光（波長： Ｉ０６４ｎｍ）を用いて、 ε＝−（ｌｏｇ Ｐ） ／ｌ Ｌ：光の透過するガラス板厚（ｍｍ） Ｐ：光透過率Ｘ１００（％） とした。
度；４１７°Ｃ 軟化温度： ４５０’Ｃ 光透過早係数： １．４４＋＋＋ｍ−’ただし、Ｎｄ−
ＹＡＧレーザー光（波長： Ｉ０６４ｎｍ）を用いて、 ε＝−（ｌｏｇ Ｐ） ／ｌ Ｌ：光の透過するガラス板厚（ｍｍ） Ｐ：光透過率Ｘ１００（％） とした。
この組成からなる直径０．ｉｎ＋ｎ＋のガラスファイバ
ーを溶融紡糸し、このガラスファイバーにＮｄ−ＹＡＧ
レーザー先（波長： １１０６４ｎ、出力；約１．４８
Ｗ、集光スッポト径： ０．１ｍｍ）を４秒間照射した
ところ、このガラスファイバーは溶融し、セラミックな
どを溶着可能であった。
ーを溶融紡糸し、このガラスファイバーにＮｄ−ＹＡＧ
レーザー先（波長： １１０６４ｎ、出力；約１．４８
Ｗ、集光スッポト径： ０．１ｍｍ）を４秒間照射した
ところ、このガラスファイバーは溶融し、セラミックな
どを溶着可能であった。
さらに、上記組成のガラスファイバーを使用し、Ｎｄ−
ＹＡＧレーザー光を用いて磁気ヘッドのフェライト製チ
ップコアとスライダーとを溶着したところ、レーザー光
の出力は約１．５Ｗで溶着可能であり、溶着部分のガラ
スのクラック発生率は２．５％であった。
ＹＡＧレーザー光を用いて磁気ヘッドのフェライト製チ
ップコアとスライダーとを溶着したところ、レーザー光
の出力は約１．５Ｗで溶着可能であり、溶着部分のガラ
スのクラック発生率は２．５％であった。
一方、ＰｂＯ： ６５．７重ｔ％、Ｂ、０３： ２４．
８重ｆｆｉ ５、ＭｇＯ：１．５重量％、ＡＩ２Ｏ３：
１．５重量％、５ｉＯｙ ： ５．０重量％、ＣｕＯ
：１．０重量％、Ｃｒ２Ｏ３： ０．５重ｆ１％ の組成をＨするガラスを溶融紡糸し、径０．１ｍｍのカ
ラスファイハーヲ製造し、このガラスファイバーを用い
て同様にフェライト製チップコアとスライダーとを溶着
したところレーザー光の出方は約４．５ｖが必要であり
、かっ溶着部分のガラスのクラック発生率は１００％で
あった。
８重ｆｆｉ ５、ＭｇＯ：１．５重量％、ＡＩ２Ｏ３：
１．５重量％、５ｉＯｙ ： ５．０重量％、ＣｕＯ
：１．０重量％、Ｃｒ２Ｏ３： ０．５重ｆ１％ の組成をＨするガラスを溶融紡糸し、径０．１ｍｍのカ
ラスファイハーヲ製造し、このガラスファイバーを用い
て同様にフェライト製チップコアとスライダーとを溶着
したところレーザー光の出方は約４．５ｖが必要であり
、かっ溶着部分のガラスのクラック発生率は１００％で
あった。
なお、上記組成のガラスのガラス転移温度は４０９°Ｃ
１熱膨張係数ハ９５．２Ｘ１０−’／’Ｃ，光透過率係
数は１．０１ｍｍ伺であった。
１熱膨張係数ハ９５．２Ｘ１０−’／’Ｃ，光透過率係
数は１．０１ｍｍ伺であった。
「発明の効果」
以上説明したように、この発明の磁気ヘッド用吸光融着
性ガラスはレーザー光などに対して高い吸光性を有する
ことから、レーザー光などの光エネルギーが高い効率で
熱エネルギーに転換されることになり、吸光融着性を示
し、被溶着物に対する濡れ性が高く、熱膨張係数の差が
小さく、かつ耐食性にも優れているので、磁気ヘッド用
空隙部充填材として好適に用いることができる。
性ガラスはレーザー光などに対して高い吸光性を有する
ことから、レーザー光などの光エネルギーが高い効率で
熱エネルギーに転換されることになり、吸光融着性を示
し、被溶着物に対する濡れ性が高く、熱膨張係数の差が
小さく、かつ耐食性にも優れているので、磁気ヘッド用
空隙部充填材として好適に用いることができる。
Claims (4)
- （１）ＰｂＯ−Ｂ＿２Ｏ＿３−ＳｉＯ＿２系ガラスにＣ
ｕＯおよびＣｒ＿２Ｏ＿３を添加してなる磁気ヘッド用
吸光融着性ガラス。 - （２）ＣｕＯが６重量％以下で、Ｃｒ＿２Ｏ＿３が１重
量％以下である請求項（１）に記載の磁気ヘッド用吸光
融着性ガラス。 - （３）ＰｂＯ−Ｂ＿２Ｏ＿３−ＳｉＯ＿２系ガラスにＴ
ｅＯ＿２およびＣｕＯとＣｒ＿２Ｏ＿３のいずれか一方
を添加してなる磁気ヘッド用吸光融着性ガラス。 - （４）ＴｅＯ＿２が５〜２７重量％で、ＣｕＯが６重量
％以下で、Ｃｒ＿２Ｏ＿３１重量％以下である請求項（
３）に記載の磁気ヘッド用吸光融着性ガラス。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP1086168A JPH02263732A (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 磁気ヘッド用吸光融着性ガラス |
| KR1019890017078A KR920005469B1 (ko) | 1989-04-05 | 1989-11-24 | 자기헤드용 흡광융착성 유리 |
| US07/461,131 US4997796A (en) | 1989-04-05 | 1990-01-04 | Glass for magnetic head |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1086168A JPH02263732A (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 磁気ヘッド用吸光融着性ガラス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02263732A true JPH02263732A (ja) | 1990-10-26 |
Family
ID=13879227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1086168A Pending JPH02263732A (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 磁気ヘッド用吸光融着性ガラス |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4997796A (ja) |
| JP (1) | JPH02263732A (ja) |
| KR (1) | KR920005469B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2003522089A (ja) * | 2000-01-31 | 2003-07-22 | キャンデゼント テクノロジーズ コーポレイション | 同調シール材およびシール方法 |
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- 1989-11-24 KR KR1019890017078A patent/KR920005469B1/ko not_active IP Right Cessation
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1990
- 1990-01-04 US US07/461,131 patent/US4997796A/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
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| KR920005469B1 (ko) | 1992-07-04 |
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