JPH02226684A - 高周波加熱調理器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、マグネトロンを高周波インバータで駆動し、
マグネトロンから出力されるマイクロ波によって被調理
物を加熱して調理する高周波加熱調理器に関する。

（従来の技術） マグネトロンを利用した従来の加熱調理器には、商用交
流電源からの′入力電圧を昇圧トランスによって直接昇
圧し、この□昇圧した出力電圧を整流してマグネトロン
を駆動するものがある。このような加熱調理器では、マ
グネトロンからのマイクロ波出力を変化させるために昇
圧トランスへの入力電圧をオン／オフする方法が取られ
、このオン／オフの比率を種々変化させることによりマ
グネトロンからの平均マイクロ波出力を種々変化させて
いる。

また、他の従来の加熱調理器には、特公昭５９−１４２
３６号公報に示すように周波数変換器を用いてマグネト
ロンを駆動する構成のものがある。

この加熱調理器では、周波数変換器の周波数を変化させ
ること等によってマグネトロンからのマイクロ波出力を
変化させている。

上述した昇圧トランスを利用した加熱調理器におけるマ
グネトロンからのマイクロ波出力の変化は平均値として
の変化であるのに対して、周波数変換器を用いた加熱調
理器はマグネトロンからのマイクロ波出力はほぼ瞬時電
力として変化させ得るもので、昇圧トランスを利用した
加熱調理器よりも優れている。また、両加熱調理器は最
大出力で連続的に被調理物を加熱することができるとと
もに、この最大出力よりも少ない出力で被調理物を加熱
することもできる。

具体的には、上記昇圧トランスを利用した加熱調理器で
は、昇圧トランスへの入力端子のオフ時間を０とするこ
とによって最大出力を設定できるが、この最大出力以上
の出力を出すことはできない。また、周波数変換器を用
いた加熱調理器では、周波数変換器の周波数を可変する
ことにより最大出力より大きい最高出力を出すことは原
理的には可能であるが、この場合、周波数変換器を構成
するスイッチング素子やトランスまたはマグネトロン等
の各素子に多大なストレスが加わり、その最高出力を連
続的に発生した場合には各素子が破壊してしまうことに
なるため、連続最大出力より大きい最高出力を発生する
ことは困難である。

（発明が解決しようとする課題） 上述した従来の各加熱調理器は、連続的に加熱すること
ができる最大出力以下においてはマイクロ波出力を自在
に可変することができるが、この連続最大出力より大き
いマイクロ波出力を発生することができないという問題
がある。

本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的
とするところは、通常の連続最大出力よりも大きなマイ
クロ波出力を発生し、加熱調理時間の短縮化を図った高
周波加熱調理器を提供することにある。

［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明の高周波加熱調理器は
、インバータからなる駆動回路を介してマグネトロンを
駆動し、マグネトロンから出力されるマイクロ波によっ
て被調理物を加熱調理する高周波加熱調理器であって、
前記駆動回路によるマグネトロンの駆動を停止した時か
ら次に前記駆動回路によってマグネトロンを再駆動する
までの停止時間を計測する停止時間計測手段と、この停
止時間計測手段で測定した停止時間に従って、マグネト
ロンが通常の連続最大出力よりも大きな最高出力を発生
し得る時間を算出する時間算出手段と、マグネトロンを
再駆動する場合、再駆動開始時から前記時間算出手段で
算出した時間まで通常の連続最大出力よりも大きい最高
出力をマグネトロンが発生するように前記駆動回路を制
御する制御手段−とを存することを特徴とする。

（作用） 本発明の高周波加熱調理器では、マグネトロンの駆動を
停止した時から再駆動するまでの停止時間を測定し、こ
の測定した停止時間に従って、マグネトロンが通常の連
続最大出力よりも大きい最高出力を発生し得る時間を算
出し、この時間まで通常の連続最大手段よりも大きな最
高出力をマグネトロンが発生するように駆動回路を制御
する。

（実施例） 以下、図面を用いて本発明の詳細な説明する。

第１図は本発明の一実施例に係わる高周波加熱調理器の
構成を示す回路図である。同図に示す高周波加熱調理器
は、商用電源１からの交流電圧を使用して作動し、この
商用電源１からの交流電圧は本高周波加熱調理器の扉を
閉じることによって閉成するドアスイッチ２ａ、２ｂお
よびリレー接点３を介してファンモータ４および整流回
路８の整流ブリッジ５に供給されて整流される。

ファンモータ４には図示しないファンが取り付けられ、
このファンによって後述するインバータ回路１３のスイ
ッチングトランジスタ９、高周波トランス１２およびマ
グネトロン１７等を冷却するようになっている。

整流回路８の整流ブリッジ５は商用電源１からの交流電
圧を整流して直流電圧に変換し、この直流電圧をチョー
クコイル６および平滑コンデンサ７で平滑し、インバー
タ回路１３に供給している。

インバータ回路１３は高周波トランス１２の一次コイル
１２ａ１この一次コイル１２ａに直列に接続されたスイ
ッチングトランジスタ９、このスイッチングトランジス
タ９に並列に接続された回生電流用ダイオード１０およ
び共振用コンデンサ１１から構成され、整流回路８から
高周波トランス１２の一次コイル１２ａに流れる一次電
流■２をスイッチングトランジスタ９によって断続する
ことにより高周波トランス１２の二次コイル１２ｂに高
出力電圧を発生するものである。

インバータ回路１３におけるスイッチングトランジスタ
９の断続動作によって高周波トランス１２の二次コイル
１２ｂに発生する高出力電圧は半波倍電圧整流回路１６
に供給され、倍電圧に昇圧される。半波倍電圧整流回路
１６は高周波トランス１２の二次コイル１２ｂ１倍電圧
用コンデンサ１４および倍電圧用ダイオード１５で構成
され、当該半波倍電圧整流回路１６で昇圧された倍電圧
はマグネトロン１７のアノードとカソードとの間に印加
されるとともに、また高周波トランス１２の三次コイル
１２ｃに発生した電圧がマグネトロン１７のフィラメン
トに印加され、これによりマグネトロン１７は駆動され
、マイクロ波を出力する。

また、前記商用電源１からの交流電圧はトランス１８を
介して所定の電圧に変換されて制御回路１９に供給され
、図示しない整流回路等で所定の直流電圧に整流され、
制御回路１９の動作電圧として制御回路１９の各部に供
給される。制御回路１９はマイクロコンピュータ２２と
、このマイクロコンピュータ２２に供給される動作用の
基準クロックを発生するクロック発振部２３と、マイク
ロコンピュータ２２からの指令信号により前記リレー接
点３を開閉制御するリレー駆動部２１と、マイクロコン
ピュータ２２からの指令信号によりマイクロ波出力値を
設定される出力設定部２４と、この出力設定部２４に設
定されたマイクロ波設定値を供給され、この設定値に従
って前記スイッチングトランジスタ９のスイッチングを
制御するＰＷＭ部２５とから構成されている。また、前
記マイクロコンピュータ２２には操作部２０から入力信
号が供給され、マイクロコンピュータ２２はこの入力信
号に従った動作を行うようになっている。

以上のように構成される高周波加熱調理器において、ま
ずインバータ回路１３における動作を第２図および第３
図を参照して説明する。なお、第２図は第１図の高周波
加熱調理器を通常の連続最大出力で動作させた場合の各
部の波形を示す図であり、第３図は第２図の連続最大出
力よりも大きな最高出力を発生するように高周波加熱調
理器を作動させた場合の各部の波形を示す図である。

制御回路１９のＰＷＭ部２５はマイクロコンピュータ２
２によって出力設定部２４に設定された設定値に対応す
る時間に相当するオン信号をインバータ回路１３のスイ
ッチングトランジスタ９に供給する。このＰＷＭ部２５
からスイッチングトランジスタ９に供給されるオン信号
は第２図（ｆ）に示されるように時刻ｔｏからｔｌまで
の継続時間ｔ　ｏｎを有し、このオン信号がスイッチン
グトランジスタ９に供給されると、このオン信号の間ス
イッチングトランジスタ９はオン状態になる。スイッチ
ングトランジスタ９がオンになると、スイッチングトラ
ンジスタ９には第２図（ａ）に示すように電流■１が高
周波トランス１２の一次コイル１２ａを介して高周波ト
ランス１２のインダクタンスに従って徐々に上昇するよ
うに時刻ｔｏからｔｌまで流れるとともに、また同様に
第２図（Ｃ）に示すような電流１２が高周波トランス１
２の一次コイル１２ａに徐々に上昇するように流れる。

このようにスイッチングトランジスタ９がオンしている
時のスイッチングトランジスタ９のコレクターエミッタ
間電圧Ｖｃｅはだ２図（ｂ　）に示すように非常に小さ
な電圧となっている。更に、この場合に高周波トランス
１２の二次コイル１２゜ｂおよびマグネトロン１７には
、第２図（ｄ　）および（ｅ）にそれぞれ示す二次電流
！９およびマグネトロン電流Ｉ４が流れ、このマグネト
ロン電流■４によってマグネトロン１７は駆動され、マ
イクロ波を発生する。なお、高周波トランス１２の二次
コイル１２ｂに流れる二次電流■３のうち、正方向の電
流がマグネトロン１７にアノード電流として流れ、他方
の負方向の電流は半波倍電圧整流回路１６の倍電圧用ダ
イオード１５を介して倍電圧用コンデンサ１４に充電電
流として流れ、これにより倍電圧用コンデンサ１４に充
電された電圧が次のサイクルの正方向の電圧に加算され
て倍電圧がマグネトロン１７に印加されるようになって
いる。

時刻１（、からｔｌまでのオン時間ｔ。１の間は、スイ
ッチングトランジスタ９には高周波トランス１２の一次
コイル１２ａに流れている電流と同じ電流が流れるが、
時刻１．になって、オン信号がなくなると、スイッチン
グトランジスタ９はオフになり、スイッチングトランジ
スタ９に流れていた電流１１は第２図（ａ）に示すよう
に０になる。

スイッチングトランジスタ９がオフになった後、高周波
トランス１２の一次コイル１２ａに流れていた電流■２
は第２図（Ｃ）の時刻１．以降で示すように共振用コン
デンサ１１に流れて共振状態になり、これにより共振用
コンデンサ１１は充電され、共振用コンデンサ１１の電
圧、すなわちスイッチングトランジスタ９のコレクター
エミッタ間電圧Ｖｃｅを第２図（ｂ）に示すように上昇
する。

この共振状態において、高周波トランス１２の一次コイ
ル１２ａに流れていた電流Ｉ２の向きが逆転する時点で
コレクターエミッタ間電圧Ｖｃｅは最も高・い電圧にな
り、その後、この電圧Ｖｃｅは低下し、時刻ｔ２におい
て電圧Ｖｃｅは０になる。このように電圧ＶｃｅがＯに
なる時刻ｔ２になると、高周波トランス１２の一次コイ
ル１２ａに流れている電流Ｉ２は共振用コンデンサ１１
に流れるのでなく、回生電流用ダイオード１０を電流１
１として流れるようになり、ｌｌ−１２１こなる。

時刻ｔ２から所定時間遅れた時刻ｔ３において、ＰＷＭ
部２５から再度オン信号が発生し、スイッチングトラン
ジスタ９に供給され、スイッチングトランジスタ９は再
度オンになる。スイッチングトランジスタ９がオンにな
るとともに、高周波トランス１２の一次コイル１２ａに
流れる電流Ｉ２は再度正方向になる時刻ｔ４から電流■
１は回生電流用ダイオード１０を流れるのでなく、スイ
ッチングトランジスタ９を流れるようになる。以降同様
に、スイッチングトランジスタ９がオンのオン時間ｔ０
゜の間は、高周波トランス１２のインダクタンスに従っ
た傾きで徐々に上昇するようにスイッチングトランジス
タ９および高周波トランス１２の一次コイル１２ａに電
流■１およびＩ２がそれぞれ流れ、オン時間ｔ　ｏｎの
後に再度前記共振状態になるという動作を繰り返し、こ
れによりマグネトロン１７に第２図（ｅ）に示すような
マグネトロン電流Ｉ４が流れ、これによりマグネトロン
１７は駆動され、マイクロ波を発生する。

ここで、マイクロコンピュータ２２によって出力設定部
２４に第２図で示したオン時間ｔ０゜よりも小さいオン
時間に相当する設定値を設定した場合には、前述したよ
うにスイッチングトランジスタ９に流れる電流１１ｑ高
周波トランス１２の一次コイル１２ａに流れる一次電流
１２、高周波トランス１２の二次コイル１２ｂに流れる
二次電流■９およびマグネトロン１７に流れるマグネト
ロン電流■４は該設定値に比例してすべて小さな電流値
になる。すなわち、スイッチングトランジスタ９を駆動
するオン時間ｔ。１を可変することによってマグネトロ
ン１７からのマイクロ波出力を任意の値に可変すること
ができる。

第３図は第２図に示した連続動作時の最大出力よりも大
きな瞬時最高出力を出した過駆動時の第２図に対応する
各部の動作波形を示す図である。

第３図においては、過駆動状態を形成して、第２図の連
続最大出力よりも大きな瞬時最高出力をマグネトロン１
７から出力するために、第２図に示したオン時間ｔ。ｎ
よりも長いオン時間ｔ　ｏｎを設定している。この結果
、第３図の各部の電流波形Ｉ１．１２＋　　１３．Ｉ４
は、第２図の各部の対応する電流波形と比較するとわか
るように、オン時間Ｌ’ｃｒｎが終了してスイッチング
トランジスタ９がオフになる時点においてすべて大きく
なり、過駆動状態になっている。従って、マグネトロン
１７は第２図に示した連続最大出力よりも大きな最高出
力のマイクロ波を出力することになる。なお、この過駆
動状態では、スイッチングトランジスタ９に流れる電流
■１が大きくなるとともに、スイッチングトランジスタ
９のコレクターエミッタ間電圧Ｖｃｅも大きくなってい
るので、スイッチングトランジスタ９からの発熱はその
分大きくなり、このままの過駆動状態を継続すると、ス
イッチングトランジスタ９は破壊することになる。また
、同様に、高周波トランス１２およびマグネトロン１７
に流れる電流も大きくなっているので、高周波トランス
１２およびマグネトロン１７からの発熱もその分大きく
なり、このままの過駆動状態が継続すると、高周波トラ
ンス１２およびマグネトロン１７は破損することになる
。

ところで、このようなスイッチングトランジスタ９、高
周波トランス１２およびマグネトロン１７等の各素子の
過駆動状態による破壊および破損は、各素子における電
流と電圧による発熱による温度上昇から起こるものであ
り、この温度上昇は瞬時的に発生するものでなく、過駆
動状態で動作を開始して徐々に各素子の温度が上昇し、
破壊温度に達するものであり、動作開始してから破壊温
度に達するまでにはある時間かかるものである。

更に具体的に、第４図を参照して説明する。第４図（ａ
）は横軸に第１図の高周波加熱調理器の作動時間を取り
、縦軸にスイッチングトランジスタ９の温度を示すグラ
フであり１、第４図（ｂ）〜（ｄ　）は横軸に第４図（
ａ）の横軸の時間に対応した取った時間を示し、縦軸に
前記マグネトロン１７からの出力レベルを示している。

第１図の高周波加熱調理器を第２図で示した連続最大出
力で動作させた場合には、第４図（ａ）の曲線Ａで示す
ように、時刻ｔ　１０から動作を開始した場合、動作開
始時刻ｔ　ＩＱで初期温度Ｔ、あったスイッチングトラ
ンジスタ９の温度は徐々に上昇し、時刻ｔ　１２には飽
和温度Ｔ３になり、更に動作を継続してもスイッチング
トランジスタ９の温度は飽和温度以上上昇せず、スイッ
チングトランジスタ９は破壊することなく連続動作を継
続することができる。この通常連続状態においては、第
４図（Ｉｌｌ、）に示すように本高周波加熱調理器は例
えば５００ワツトの連続最大出力を連続的に出力しても
破壊することがない。

一方、高周波加熱調理器を通常連続状態の連続最大出力
よりも大きな最高出力を発生して第３図で示した過駆動
状態で動作させた場合には、第４図（ａ）の曲線Ｂで示
すように、スイッチングトランジスタ９の温度は曲線Ａ
の場合より急激に上昇し、スイッチングトランジスタ９
が破壊しなければ温度Ｔ８まで上昇して飽和するはずで
あるが、この飽和温度Ｔ６よりも低い破壊温度Ｔ５にな
った時点ｔ＋２で破壊してしまうとを示している。この
過駆動状態は、第４図（ｄ　）に示すように、高周波加
熱調理器は連続最大出力よりも大きな例えば７００ワツ
トの最高出力を発生し、時刻ｔ　１２で破壊することに
なる。

また、第４図（ａ）に示す曲線Ｃは、スイッチングトラ
ンジスタ９の温度が前記連続最大出力時の飽和温度Ｔ３
よりも若干低い所定の安全温度Ｔ２になる時刻ｔ　Ｉ＋
までは、高周波加熱調理器が最高出力を発生するように
過駆動状態で動作させ、当該所定の過駆動安全温度Ｔ２
になった時刻ｔ　ＩＩ以降は出力を連続最大出力まで低
下して動作させているものである。このように動作させ
ることによりスイッチングトランジスタ９の温度は最終
的には連続最大出力時の飽和温度Ｔ３で飽和し、スイッ
チングトランジスタ９が破壊することがないのである。

第４図（ｂ）は、この場合の高周波加熱調理器の出力状
態を示しているが、時刻ｔ　ｔｏからｔ　１１までの期
間は例えば７００ワツトの過駆動状態の最高出力を発生
し、時刻ｔ　Ｉ＋以降は例えば５００ワツトの連続最大
出力を発生している。

ところで、実際の使用状態では、高周波加熱調理器を複
数回連続して動作させる場合もあれば、使用環境温度が
低かったり、高かったりする場合もあり、これらの場合
において装置の作動開始時の初期温度Ｔ、は種々異なる
ことになるが、この初期温度Ｔ１によって瞬時最高出力
を発生し得る過駆動状態の継続時間も異なったものにな
る。例えば、装置作動開始時の初期温度Ｔ、が低い時に
過駆動状態にして瞬時最高出力を発生した場合、スイッ
チングトランジスタ９の温度が過駆動安全温度Ｔ２に達
するまでの時間、すなわち瞬時最高出力を発生し得る過
駆動状態の継続時間は長くなり、また初期温度Ｔ＋が高
い時には、スイッチングトランジスタ９の温度が過駆動
安全温度Ｔ２に達するまでの時間、すなわち瞬時最高出
力を発生し得る過駆動状態の継続時間は短くなるもので
ある。

また、スイッチングトランジスタ９の初期温度は、前回
の駆動動作を終了してからの停止時間の長さによっても
変化する。すなわち、初期温度は装置の停止時間が長け
れば長い程低くなる特性がある。従って、この停止時間
を測定すれば、初期温度が推定される。また、上述した
ように、初期温度が低い程、瞬時最高出力を発生し得る
過駆動状態の継続時間も長くなる。この結果、停止時間
を測定すれば、瞬時最高出力を発生し得る過駆動状態の
継続時間を推定することができることになる。

具体的には、第５図を参照して説明する。第５図（ａ）
〜（ｄ）は横軸に時間を示し、縦軸は第５図（ａ）がス
イッチングトランジスタ９の温度を示し、第５図（ｂ　
’）〜（ｄ　）がマグネトロン１７からの出力レベルを
示している。また、第５図（ｂ　）〜（ｄ　）はそれぞ
れ第５図（ａ）の曲線Ｂ〜Ｄに対応しているものである
。

第５図においては、時刻ｔ　１０で高周波加熱調理器は
前回の動作を停止したものとし、この停止した時のスイ
ッチングトランジスタ９の温度は飽和温度Ｔ９である。

そして、この時刻ｔ　１０でスイッチングトランジスタ
９の温度は飽和温度Ｔ３にあったものが、第５図（ａ）
の点線で示す曲線Ａで示すように、停止したことにより
徐々に低下し、最終的には周囲環境温度まで低下してい
くことになる。

ここで、第５図（ａ）の曲線Ｂおよび第５図（ｂ　”）
で示すように、時刻ｔ　１０から停止し始めて、停止時
の飽和温度Ｔ３が温度Ｔｌ＋まで低下した時刻ｔ　１１
から高周波加熱調理器を瞬時最高出力を発生する過駆動
状態で再駆動すると、スイッチングトランジスタ９の温
度は時刻ｔ　ＩＩの温度ＴＩ＋から再上昇し、時刻ｔ１
１．で過駆動安全温度Ｔ２に達する。従って、この時刻
以降は通常の連続最大出力に低下させて作動させ、スイ
ッチングトランジスタ９の温度を連続最大出力時の飽和
温度Ｔ３に安定させる。なお、この場合の瞬時最高出力
の過駆動状態の継続時間は温度Ｔ１１の時刻ｔ　ｔｌか
ら過駆動安全温度Ｔ２になるｔ　ＩＩ　Ｍまでの間であ
る。

また、第５図（ａ）の曲線Ｃおよび第５図（Ｃ）で示す
ように、時刻ｔ　１０から停止し始めて、停止時の飽和
温度Ｔ３が温度Ｔ２、まで低下した時刻ｔ２、から瞬時
最高出力の過駆動状態で再駆動すると、トランジスタ９
の温度は時刻ｔ　２１から再上昇し、時刻ｔ２□１で過
駆動安全温度Ｔ２に達する。この場合の瞬時最高出力の
過駆動状態の継続時間は温度Ｔ２１の時刻ｔ　２１から
過駆動安全温度Ｔ２になるｔ２０．までの間である。

すなわち、上述した２つの例における瞬時最高出力の過
駆動状態の継続時間を比較すると、後者のように停止時
間が長く、装置が冷却して再作動開始時の初期温度が低
い程、瞬時最高出力の過駆動状態の継続時間が長いこと
がわかる。

同様にして、第５図（ｄ　）の曲線りおよび第５図（ｄ
　）で示すように、停止時間が更に長く、再作動開始時
の初期温度がＴ３、となって更に低い場合、すなわち時
刻ｔ　１０から停止していたものを更に停止時間を長く
して時刻ｔ　３１から瞬時最高出力の過駆動状態で再駆
動すると、この瞬時最高出力の過駆動状態は更に長い時
刻ｔ３０．まで継続する。

このように、本発明は、装置の停止時間に着目し、この
停止時間を計測し、この計測した停止時間に応じて瞬時
最高出力を発生し得る過駆動状態の継続時間を算出し、
この算出した継続時間の間のみ過駆動状態を設定して瞬
時最高出力を発生するようにしたものである。

第６図はこのような本実施例の作用を示すフローチャー
トである。第６図を参照して、作用を説明する。本高周
波加熱調理器が停止すると、該停止から次に再作動する
までの加熱停止期間Ｌ　ｏｌｌを検出する（ステップ１
１０）。そして、この停止期間ｔ。ｆ、が前述した第５
図の期間（ｔ３ｔｔ１０）より長いか否かをチエツクす
（ステップ１２０）。長い場合には、瞬時最高出力を発
生する過駆動状態の継続時間を（ｔ　３１１　　Ｌ　３
１）に設定しくステップ１３０）、この設定時間まで過
駆動状態にして瞬時最高出力を発生し、加熱調理を行い
、以降は通常の連続最大出力に切り替える。

また、停止期間Ｌ　ｏｌｌが期間（Ｌ３ｔＬ＋ｏ）より
も短い場合には、この停止期間ｔ。Ｃ２が更に短い期間
（ｔ２ｔｔ＋ｏ）より長いか否かをチエツクする（ステ
ップ１４０）。長い場合には、瞬時最高出力を発生する
過駆動状態の継続時間を更に短い期間（ｔ　２１１１　
　ｔ　２１）に設定しくステップ１５０）、この設定時
間まで過駆動状態にして瞬時最高出力を発生する。また
、停止期間【。、ｌが期間（ｔ２ｔｔ＋ｏ）よりも短い
場合には、この停止期間ｔ　ｏｆＴが更に短い期間（ｔ
　＋＋　−ｔ　ｔｏ　）より長いか否かをチエツクする
（ステップ１６０）。長い場合には、瞬時最高出力を発
生する過駆動状態の継続時間を更に短い期間（ｔ　Ｉｔ
ｓ　−ｔ　ｏ）に設定しくステップ１７０）、この設定
時間まで過駆動状態にして瞬時最高出力を発生する。ま
た、停止期間ｔ。ｌ、が期間（ｔ＋＋　　ｔｏｏ）より
も短い場合には、瞬時最高出力を発生する過駆動状態の
継続時間を０に設定し、通常の連続最大出力のみで作動
させる。

以上のように、本実施例においては、スイッチングトラ
ンジスタ９等の温度を測定する必要もなく、単に停止期
間を測定するだけで瞬時最高出力を発生し得る過駆動状
態の継続時間を算出することができ、温度測定手段を一
切必要としないので、制御回路の単純化を図ることがで
き、部品点数を低減し、信頼性の向上、コストダウンを
図ることができる。

本実施例においては装置の停止時間に基づいて瞬時最高
出力を発生し得る過駆動状態の継続時間を決めているが
、これは逆に本高周波加熱調理器を使用開始しようとす
る時において停止時間から瞬時最高出力を発生し得る過
駆動状態の継続時間を算出し、この算出した時間を例え
ば表示部等に表示して使用者に明示するように構成する
ことにより、過駆動状態による瞬時最高出力で短縮した
加熱調理時間を把握することができる。

具体的には、例えば５００ワツトで３分加熱を必要とす
る調理があったとし、この場合に７００ワツトの瞬時最
高出力時間が４分と表示されたとすると、使用者は７０
０ワツトの瞬時最高出力だけで加熱調理を行うことがで
きることがわかり、この結果加熱時間の設定を２．１４
分、すなわち３Ｘ５００／７００＝２．１４分とすれば
よいことがわかる。

また、同様に５００ワツトで３分加熱を必要とする調理
の場合で、瞬時最高出力時間が１分３０秒と表示された
とすると、加熱時間を２．４分、すなわち（３ｘ５００
−１．５ｘ７００）÷５００＋１．５＝２．４分と設定
すればよいことがわかるのである。

なお、上記実施例では、第６図に示したように、停止時
間ｔ０ＩＩを３段階に分けて説明したが、これに限定さ
れるものでなく、更に複数の区分に分けてもよいし、ま
たは数式を利用して連続的に変化するようにしてもよい
ことは勿論である。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明によれば、マグネトロンの
駆動を停止した時から再駆動するまでの停止時間を測定
し、この測定した停止時間に従って、マグネトロンが通
常の連続最大出力よりも大きい最高出力を発生し得る時
間を算出し、この時間まで通常の連続最大手段よりも大
きな最高出力をマグネトロンが発生するように駆動回路
を制御するので、通常の連続最大出力よりも大きな最高
出力を発生して加熱調理を行うことができ、加熱調理時
間を短縮化することができるとともに、また装置作動開
始時に瞬時最高出力を発生し得る継続時間を算出するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例に係わる高周波加熱調理器の
回路図、第２図は第１図の高周波加熱調理器が連続動作
時の最大出力を発生する場合の各部の動作波形図、第３
図は第１図の高周波加熱調理器が瞬時最高出力を発生す
る場合の各部の動作波形を示す図、第４図および第５図
は第１図の高周波加熱調理器の原理を説明するための図
、ＪＩ＆＆第６ 図は第１図の高周波加熱調理器の作用を示すフローチャ
ートである。 ９・・・スイッチングトランジスタ １２・・・高周波トランス １３・・・インバータ回路 １７・・・マグネトロン １９・・・制御回路 ２４・・・出力設定部 ２５・・・ＰＷＭ部 代理人４ｒ］′！ｌ！十三好秀和 第４！ 第５図 第６図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 インバータからなる駆動回路を介してマグネトロンを駆
   動し、マグネトロンから出力されるマイクロ波によって
   被調理物を加熱調理する高周波加熱調理器であって、 前記駆動回路によるマグネトロンの駆動を停止した時か
   ら次に前記駆動回路によってマグネトロンを再駆動する
   までの停止時間を計測する停止時間計測手段と、 この停止時間計測手段で測定した停止時間に従って、マ
   グネトロンが通常の連続最大出力よりも大きな最高出力
   を発生し得る時間を算出する時間算出手段と、 マグネトロンを再駆動する場合、再駆動開始時から前記
   時間算出手段で算出した時間まで通常の連続最大出力よ
   りも大きい最高出力をマグネトロンが発生するように前
   記駆動回路を制御する制御手段と を有することを特徴とする高周波加熱調理器。