JPH0632293B2 - 高周波加熱装置 - Google Patents
高周波加熱装置Info
- Publication number
- JPH0632293B2 JPH0632293B2 JP25304787A JP25304787A JPH0632293B2 JP H0632293 B2 JPH0632293 B2 JP H0632293B2 JP 25304787 A JP25304787 A JP 25304787A JP 25304787 A JP25304787 A JP 25304787A JP H0632293 B2 JPH0632293 B2 JP H0632293B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- magnetron
- output
- inverter circuit
- circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明はインバータ式高周波加熱装置の改良に関し、更
に詳しくは、商用電源を高周波化し昇圧トランスにて昇
圧してマグネトロンを駆動させるように構成した高周波
加熱装置の改良に関する。
に詳しくは、商用電源を高周波化し昇圧トランスにて昇
圧してマグネトロンを駆動させるように構成した高周波
加熱装置の改良に関する。
＜従来技術＞ インバータ式高周波加熱装置において、商用電源を直流
化した電源の電圧が所定値以下の場合にはインバータ回
路の動作を停止させる方式が提案されている。その方式
はマグネトロンの発振可能最低電圧（アノードしきい値
電圧）以下に昇圧トランスの出力が低下してしまうよう
な直流電源電圧の谷のタイミングでは、インバータ回路
の動作を停止させて無効電力を少なくするものである。
化した電源の電圧が所定値以下の場合にはインバータ回
路の動作を停止させる方式が提案されている。その方式
はマグネトロンの発振可能最低電圧（アノードしきい値
電圧）以下に昇圧トランスの出力が低下してしまうよう
な直流電源電圧の谷のタイミングでは、インバータ回路
の動作を停止させて無効電力を少なくするものである。
＜発明が解決しようとする問題点＞ しかしながら高周波加熱出力が低出力設定で運転されて
いる場合には、マグネトロンのフィラメントに供給され
るヒータ電力もマイクロ波の反射電力も小さいので直流
電源電圧の谷の期間インバータ回路を停止してしまう
と、フィラメント温度が低下し直流電源電圧の谷が過ぎ
て再スタートする時にマグネトロンが異常発振を起こ
し、スイッチング素子のスイッチングミス，ノイズの発
生，マグネトロンの寿命低下，インバータ回路部品の損
傷を招いてしまう。この発明はこのような事情に鑑みて
なされたもので、高周波出力の設定によって直流電源の
谷でのインバータ回路の停止・継続を自動選択すること
により、品質信頼性の高い高周波加熱装置を提供するも
のである。
いる場合には、マグネトロンのフィラメントに供給され
るヒータ電力もマイクロ波の反射電力も小さいので直流
電源電圧の谷の期間インバータ回路を停止してしまう
と、フィラメント温度が低下し直流電源電圧の谷が過ぎ
て再スタートする時にマグネトロンが異常発振を起こ
し、スイッチング素子のスイッチングミス，ノイズの発
生，マグネトロンの寿命低下，インバータ回路部品の損
傷を招いてしまう。この発明はこのような事情に鑑みて
なされたもので、高周波出力の設定によって直流電源の
谷でのインバータ回路の停止・継続を自動選択すること
により、品質信頼性の高い高周波加熱装置を提供するも
のである。
＜問題点を解決するための手段＞ 商用電源１を整流・平滑して直流電源を作る整流・平滑
回路２と、マグネトロン駆動用昇圧トランス，コンデン
サ，ダイオード，スイッチング素子等にて構成されたイ
ンバータ回路３と、該インバータ回路３で作られた高周
波電源にてマグネトロン７を駆動させるマグネトロン駆
動回路６と、上記インバータ回路３のスイッチング素子
をオン・オフ制御すると共に、上記直流電源の電圧を検
知しその検知電圧が所定値以下のときであって高周波加
熱出力の設定が高出力設定の場合には上記インバータ回
路の動作を停止させ高周波出力の設定が低出力設定の場
合には上記インバータ回路の動作を継続させる制御回路
５とを具備する。
回路２と、マグネトロン駆動用昇圧トランス，コンデン
サ，ダイオード，スイッチング素子等にて構成されたイ
ンバータ回路３と、該インバータ回路３で作られた高周
波電源にてマグネトロン７を駆動させるマグネトロン駆
動回路６と、上記インバータ回路３のスイッチング素子
をオン・オフ制御すると共に、上記直流電源の電圧を検
知しその検知電圧が所定値以下のときであって高周波加
熱出力の設定が高出力設定の場合には上記インバータ回
路の動作を停止させ高周波出力の設定が低出力設定の場
合には上記インバータ回路の動作を継続させる制御回路
５とを具備する。
＜作 用＞ 制御回路５は整流回路２により作られる直流電源電圧及
びマグネトロン７の電流等を検知し、その結果に基いて
出力設定部８の設定出力になるようスイッチング信号を
駆動回路４に出力して、インバータ回路３を最適に制御
する。そしてインバータ回路３の昇圧トランスを通し
て、高周波のヒータ電力がマグネトロン７のフィラメン
トに供給されフィラメントを予熱する。また高周波電力
がマグネトロン駆動回路６に供給されてマグネトロン７
が発振し、高周波加熱出力が得られる。整流回路２で作
られた直流電源の電圧の瞬時値が低下し、昇圧トランス
の出力がマグネトロン７の発振可能最低電圧（アノード
しきい値電圧）以下になったことを制御回路５が検知
（直流電源の谷検知）すると、出力設定部８の設定が高
出力設定ならば制御回路５は駆動回路４へオフ信号を出
力しインバータ回路３の動作を停止させる。そして直流
電源の谷が過ぎて電圧の瞬時値が上昇しアノードしきい
値電圧以上になったことを検知すると、駆動回路４へ設
定出力に応じたオン・オフ信号を出力しインバータ回路
３を再スタートさせる。一方、出力設定が低出力設定な
らば直流電源の谷を検知しても制御回路５は設定出力に
応じたオン・オフ信号を出力し続けてインバータ回路３
の動作を継続し、マグネトロン７の発振が停止している
間もフィラメントへ高周波ヒータ電力を供給する。
びマグネトロン７の電流等を検知し、その結果に基いて
出力設定部８の設定出力になるようスイッチング信号を
駆動回路４に出力して、インバータ回路３を最適に制御
する。そしてインバータ回路３の昇圧トランスを通し
て、高周波のヒータ電力がマグネトロン７のフィラメン
トに供給されフィラメントを予熱する。また高周波電力
がマグネトロン駆動回路６に供給されてマグネトロン７
が発振し、高周波加熱出力が得られる。整流回路２で作
られた直流電源の電圧の瞬時値が低下し、昇圧トランス
の出力がマグネトロン７の発振可能最低電圧（アノード
しきい値電圧）以下になったことを制御回路５が検知
（直流電源の谷検知）すると、出力設定部８の設定が高
出力設定ならば制御回路５は駆動回路４へオフ信号を出
力しインバータ回路３の動作を停止させる。そして直流
電源の谷が過ぎて電圧の瞬時値が上昇しアノードしきい
値電圧以上になったことを検知すると、駆動回路４へ設
定出力に応じたオン・オフ信号を出力しインバータ回路
３を再スタートさせる。一方、出力設定が低出力設定な
らば直流電源の谷を検知しても制御回路５は設定出力に
応じたオン・オフ信号を出力し続けてインバータ回路３
の動作を継続し、マグネトロン７の発振が停止している
間もフィラメントへ高周波ヒータ電力を供給する。
こうすることによりフィラメントの温度低下を防ぎ、且
つ直流電源の谷が過ぎてマグネトロン７の発振が再スタ
ートするときのマグネトロンの異常発振，インバータ回
路のスイッチングミス，ノイズ発生，インバータ回路部
品の損傷，マグネトロンの寿命低下を防ぐことができ
る。
つ直流電源の谷が過ぎてマグネトロン７の発振が再スタ
ートするときのマグネトロンの異常発振，インバータ回
路のスイッチングミス，ノイズ発生，インバータ回路部
品の損傷，マグネトロンの寿命低下を防ぐことができ
る。
＜実施例＞ 以下、図面に基づいて本発明の一実施例を説明する。
尚、これによってこの発明が限定されるものではない。
尚、これによってこの発明が限定されるものではない。
第２図は本発明の一実施例を示す電気回路図であり、商
用電源１をスイッチ９を介して整流ブリッジ１０で整流
し、チョークコイル１１，平滑コンデンサ１２で平滑し
て直流電源を形成している。直流電源の電圧波形は平滑
コンデンサ１２の容量を小さく抑えているため第３図に
示すような脈流波形になっている。
用電源１をスイッチ９を介して整流ブリッジ１０で整流
し、チョークコイル１１，平滑コンデンサ１２で平滑し
て直流電源を形成している。直流電源の電圧波形は平滑
コンデンサ１２の容量を小さく抑えているため第３図に
示すような脈流波形になっている。
この直流電源にマグネトロン駆動用昇圧トランス１３の
一次巻線１３ａを接続し、トランス１３に直列または並
列（図では並列）に共振コンデンサ１４を接続して共振
回路を形成し、この共振回路にスイッチング素子１５と
ダンパーダイオード１６を接続することによりインバー
タ回路３を構成している。そしてトランス１３の高圧２
次側巻線１３ｂにはマグネトロン７を駆動させるための
高圧ダイオード１７と高圧コンデンサ１８からなる倍電
圧整流回路が形成されている。２次側補巻線１３ｃはマ
グネトロン７のフィラメントに高周波のヒータ電力を供
給するためのものである。もう一つの２次側補巻線１３
ｄはコンデンサ２４を通じてタイミング回路２５に同期
信号を与えるためのものである。
一次巻線１３ａを接続し、トランス１３に直列または並
列（図では並列）に共振コンデンサ１４を接続して共振
回路を形成し、この共振回路にスイッチング素子１５と
ダンパーダイオード１６を接続することによりインバー
タ回路３を構成している。そしてトランス１３の高圧２
次側巻線１３ｂにはマグネトロン７を駆動させるための
高圧ダイオード１７と高圧コンデンサ１８からなる倍電
圧整流回路が形成されている。２次側補巻線１３ｃはマ
グネトロン７のフィラメントに高周波のヒータ電力を供
給するためのものである。もう一つの２次側補巻線１３
ｄはコンデンサ２４を通じてタイミング回路２５に同期
信号を与えるためのものである。
タイミング回路２５から同期信号を受けた三角波発生回
路２６の出力はコンパレータＩＣ２１の非反転入力端子
に入力される。コンパレータＩＣ２１の反転入力端子に
は抵抗２７，２８の分圧と出力設定部８からの出力レベ
ル電圧とコンパレータＩＣ２２の出力とによって決まる
電圧が印加される。コンパレータＩＣ２２は抵抗２９と
抵抗３０とでマグネトロン７のアノード電流を電圧に変
換して反転入力端子に入力し、抵抗３１，３２の分圧
（非反転入力電圧）と比較することにより、アノード電
流のピーク値が所定値以下になるようなブレーキ信号を
作っている。すなわち、アノード電流のピーク値が所定
値以上になるとコンパレータＩＣ２２の出力は「Ｈ」か
ら「Ｌ」に反転し抵抗３３を通じてコンパレータＩＣ２
１の反転入力電圧を引き下げる。コンデンサ３４はこの
ブレーキ信号に時定数をもたせるものである。第４図に
タイミング回路２５，三角波発生回路２６，コンパレー
タＩＣ２１の出力電圧波形とスイッチング素子１５のコ
レクタ電圧ＶCE・電流ＩＣ波形を示す。コンパレータＩ
Ｃ２１の出力が「Ｌ」の時には、抵抗３５，４４を通じ
てトランジスタ４５が導通し、駆動回路４を介してスイ
ッチング素子１５にオン信号を与える。コンパレータＩ
Ｃ２１の出力が「Ｈ」の時には、トランジスタ４５が非
導通となりスイッチング素子１５にオフ信号を与える。
スイッチング素子１５がオン信号により導通すると第４
図に示すコレクタ電流Ｉｃをトランス１３に供給し、オ
フ信号で非導通になると共振コンデンサ１４とトランス
１３とで構成される共振回路の共振電圧がスイッチング
素子１５のコレクタ電圧ＶCEにあらわれる。インバータ
回路は２０ＫＨｚ〜１００ＫＨｚ程度の周波数で動作し
ており、電源周期でのスイッチング素子１５のコレクタ
電圧波形は第５図のようになる。スイッチング素子１５
がオフの時、共振電圧によりトランス１３の高圧２次側
巻線１３ｂには高圧ダイオード１７を介して高圧コンデ
ンサ１８を充電する方向に電流が流れる。スイッチング
素子１５がオンの時にはトランジスタ１３の高圧２次側
巻線１３ｂの出力電圧に高圧コンデンサ１８の両端電圧
が重畳して高電圧が発生し、マグネトロン７の発振可能
最低電圧（アノードしきい値電圧）を越えるとマグネト
ロン７が発振し、アノード電流が流れてマイクロ波を発
生させると同時に高圧コンデンサ１８が放電する。オフ
信号時間は共振コンデンサ１４とトランス１３との共振
周波数により略一定であるから、オン信号時間が長い程
マグネトロン７が発振する時間が長くなり加熱出力が大
きくなる。従って、出力設定部８による設定出力が「高
出力設定」の時にはオン信号時間が長く、「低出力設
定」の時にはオン時間が短かくなるようになっている。
また、オン時間が長い程共振エネルギーが大きく、オフ
時のコレクタ電圧ＶCEが大きくなり結果としてトランス
１３の２次側に発生する電圧が大きくなる。
路２６の出力はコンパレータＩＣ２１の非反転入力端子
に入力される。コンパレータＩＣ２１の反転入力端子に
は抵抗２７，２８の分圧と出力設定部８からの出力レベ
ル電圧とコンパレータＩＣ２２の出力とによって決まる
電圧が印加される。コンパレータＩＣ２２は抵抗２９と
抵抗３０とでマグネトロン７のアノード電流を電圧に変
換して反転入力端子に入力し、抵抗３１，３２の分圧
（非反転入力電圧）と比較することにより、アノード電
流のピーク値が所定値以下になるようなブレーキ信号を
作っている。すなわち、アノード電流のピーク値が所定
値以上になるとコンパレータＩＣ２２の出力は「Ｈ」か
ら「Ｌ」に反転し抵抗３３を通じてコンパレータＩＣ２
１の反転入力電圧を引き下げる。コンデンサ３４はこの
ブレーキ信号に時定数をもたせるものである。第４図に
タイミング回路２５，三角波発生回路２６，コンパレー
タＩＣ２１の出力電圧波形とスイッチング素子１５のコ
レクタ電圧ＶCE・電流ＩＣ波形を示す。コンパレータＩ
Ｃ２１の出力が「Ｌ」の時には、抵抗３５，４４を通じ
てトランジスタ４５が導通し、駆動回路４を介してスイ
ッチング素子１５にオン信号を与える。コンパレータＩ
Ｃ２１の出力が「Ｈ」の時には、トランジスタ４５が非
導通となりスイッチング素子１５にオフ信号を与える。
スイッチング素子１５がオン信号により導通すると第４
図に示すコレクタ電流Ｉｃをトランス１３に供給し、オ
フ信号で非導通になると共振コンデンサ１４とトランス
１３とで構成される共振回路の共振電圧がスイッチング
素子１５のコレクタ電圧ＶCEにあらわれる。インバータ
回路は２０ＫＨｚ〜１００ＫＨｚ程度の周波数で動作し
ており、電源周期でのスイッチング素子１５のコレクタ
電圧波形は第５図のようになる。スイッチング素子１５
がオフの時、共振電圧によりトランス１３の高圧２次側
巻線１３ｂには高圧ダイオード１７を介して高圧コンデ
ンサ１８を充電する方向に電流が流れる。スイッチング
素子１５がオンの時にはトランジスタ１３の高圧２次側
巻線１３ｂの出力電圧に高圧コンデンサ１８の両端電圧
が重畳して高電圧が発生し、マグネトロン７の発振可能
最低電圧（アノードしきい値電圧）を越えるとマグネト
ロン７が発振し、アノード電流が流れてマイクロ波を発
生させると同時に高圧コンデンサ１８が放電する。オフ
信号時間は共振コンデンサ１４とトランス１３との共振
周波数により略一定であるから、オン信号時間が長い程
マグネトロン７が発振する時間が長くなり加熱出力が大
きくなる。従って、出力設定部８による設定出力が「高
出力設定」の時にはオン信号時間が長く、「低出力設
定」の時にはオン時間が短かくなるようになっている。
また、オン時間が長い程共振エネルギーが大きく、オフ
時のコレクタ電圧ＶCEが大きくなり結果としてトランス
１３の２次側に発生する電圧が大きくなる。
従って、２次側補巻線１３ｃによるマグネトロン７のフ
ィラメントへのヒータ電力はオン時間に比例し、「高出
力設定」のとき程大きい。更にはレンジ庫内でマイクロ
波が反射してマグネトロン７のフィラメントにもどる反
射電力も加熱出力に比例する。従って、「高出力設定」
のとき程フィラメントの温度が高くなる。第３図に示す
直流電源の谷の領域ではトランス１３の２次側出力電圧
が低くてマグネトロン７が発振できない。ここでマグネ
トロン７のアノードしきい値電圧を得るための直流電源
電圧をしきい値ＶＡとする。そして第２図中のツェナー
ダイオード３７のツェナー電圧ＶＺＤとホトカプラ３８
の入力側順方向電圧降下ＶＦとの和がＶＡと等しくなる
ように、すなわち（ＶＺＤ＋ＶＦ＝ＶＡ）に設定すると
直流電源電圧がＶＡ以下でホトカプラ３８がオフにな
り、抵抗４１，４６を通じてトランジスタ４２をオンに
しトランジスタ４５をカットオフするので、コンパレー
タＩＣ２１の出力によらずインバータ回路３の動作は停
止する。そして直流電源電圧がＶＡ以上になるとホトカ
プラ３８がオンになりトランジスタ４２をカットオフす
るので、トランジスタ４５はコンパレータＩＣ２１の出
力に従ってオン・オフし、インバータ回路３を動作させ
る。さらに、出力設定部８を「低出力設定」にした時に
はトランジスタ３９をオフにしてトランジスタ４２をカ
ットオフするようにしているので、直流電源が谷の領域
でもトランジスタ４５はコンパレータＩＣ２１の出力に
従ってオン・オフし、インバータ回路３の動作が継続す
る。
ィラメントへのヒータ電力はオン時間に比例し、「高出
力設定」のとき程大きい。更にはレンジ庫内でマイクロ
波が反射してマグネトロン７のフィラメントにもどる反
射電力も加熱出力に比例する。従って、「高出力設定」
のとき程フィラメントの温度が高くなる。第３図に示す
直流電源の谷の領域ではトランス１３の２次側出力電圧
が低くてマグネトロン７が発振できない。ここでマグネ
トロン７のアノードしきい値電圧を得るための直流電源
電圧をしきい値ＶＡとする。そして第２図中のツェナー
ダイオード３７のツェナー電圧ＶＺＤとホトカプラ３８
の入力側順方向電圧降下ＶＦとの和がＶＡと等しくなる
ように、すなわち（ＶＺＤ＋ＶＦ＝ＶＡ）に設定すると
直流電源電圧がＶＡ以下でホトカプラ３８がオフにな
り、抵抗４１，４６を通じてトランジスタ４２をオンに
しトランジスタ４５をカットオフするので、コンパレー
タＩＣ２１の出力によらずインバータ回路３の動作は停
止する。そして直流電源電圧がＶＡ以上になるとホトカ
プラ３８がオンになりトランジスタ４２をカットオフす
るので、トランジスタ４５はコンパレータＩＣ２１の出
力に従ってオン・オフし、インバータ回路３を動作させ
る。さらに、出力設定部８を「低出力設定」にした時に
はトランジスタ３９をオフにしてトランジスタ４２をカ
ットオフするようにしているので、直流電源が谷の領域
でもトランジスタ４５はコンパレータＩＣ２１の出力に
従ってオン・オフし、インバータ回路３の動作が継続す
る。
逆に「高出力設定」にした時には出力設定部８がトラン
ジスタ３９にオン信号を出力するようにしているので、
インバータ回路３の動作が停止するとフィラメントへの
ヒータ電力の供給がストップしてフィラメント温度が低
下し、再スタート時（第６図のｔ2）にマグネトロン７
の安定発振開始に必要なしきい値温度θA以下まで下が
ることがある。
ジスタ３９にオン信号を出力するようにしているので、
インバータ回路３の動作が停止するとフィラメントへの
ヒータ電力の供給がストップしてフィラメント温度が低
下し、再スタート時（第６図のｔ2）にマグネトロン７
の安定発振開始に必要なしきい値温度θA以下まで下が
ることがある。
第６図の曲線に示すように「高出力設定」の場合には
谷の領域直前（ｔ1）のフィラメント温度θHが十分高い
ので、谷の領域でフィラメントの加熱を停止しても問題
ないが、曲線に示すように「低出力設定」の場合には
谷の領域でフィラメント加熱を停止すると谷の期間中に
しきい値θＡ以下に低下してしまい、再スタート時（ｔ
2）にマグネトロン７が異常発振してスイッチング素子
１５のスイッチングミスやノイズの発生を起こし、スイ
ッチング素子１５を損傷したりマグネトロン７の寿命劣
化を招くことになる。そこで「低出力設定」の場合には
第２図中のトランジスタ３９と４２をオフし谷の期間中
もインバータ回路３の動作を継続して、第６図の破線
に示すようにフィラメントにヒータ電力を与え続けてフ
ィラメント温度の低下を防ぎマグネトロン７が安定に再
発振スタートできるようにしている。
谷の領域直前（ｔ1）のフィラメント温度θHが十分高い
ので、谷の領域でフィラメントの加熱を停止しても問題
ないが、曲線に示すように「低出力設定」の場合には
谷の領域でフィラメント加熱を停止すると谷の期間中に
しきい値θＡ以下に低下してしまい、再スタート時（ｔ
2）にマグネトロン７が異常発振してスイッチング素子
１５のスイッチングミスやノイズの発生を起こし、スイ
ッチング素子１５を損傷したりマグネトロン７の寿命劣
化を招くことになる。そこで「低出力設定」の場合には
第２図中のトランジスタ３９と４２をオフし谷の期間中
もインバータ回路３の動作を継続して、第６図の破線
に示すようにフィラメントにヒータ電力を与え続けてフ
ィラメント温度の低下を防ぎマグネトロン７が安定に再
発振スタートできるようにしている。
なお、第６図のフィラメント温度値θH，θLやフィラメ
ント加熱停止中の温度の低下の傾きは、加熱出力の設定
値や電子レンジの構造設計により決まるものである。
ント加熱停止中の温度の低下の傾きは、加熱出力の設定
値や電子レンジの構造設計により決まるものである。
又、「高出力」と「低出力」だけでなく多段出力設定の
仕様の場合にどの出力設定から谷の期間もインバータ動
作を継続するべきかは、個々の電子レンジの設定により
異なるが容易に実験により求められる。
仕様の場合にどの出力設定から谷の期間もインバータ動
作を継続するべきかは、個々の電子レンジの設定により
異なるが容易に実験により求められる。
＜発明の効果＞ この発明によれば、出力設定に応じて直流電源の谷の期
間におけるインバータ動作の停止，継続を自動選択し安
定なマグネトロンの発振を確保することにより、マグネ
トロンの異常発振，スイッチング素子のスイッチングミ
ス，ノイズの発生を防ぎインバータ回路部品の損傷やマ
グネトロンの寿命劣化を解消することができる。
間におけるインバータ動作の停止，継続を自動選択し安
定なマグネトロンの発振を確保することにより、マグネ
トロンの異常発振，スイッチング素子のスイッチングミ
ス，ノイズの発生を防ぎインバータ回路部品の損傷やマ
グネトロンの寿命劣化を解消することができる。
第１図はこの発明の構成を示すブロック図、第２図は本
発明の一実施例を示す電気回路図、第３図は直流電源の
電圧波形図、第４図は回路各部の電圧・電流波形図、第
５図は電源周期のスイッチング素子のコレクタ電圧波形
図、第６図は谷期間中のフィラメントの温度変化を示す
図である。 符号 ２：電流・平滑回路、３：インバータ回路、 ５：制御回路、６：マグネトロン駆動回路、 ７：マグネトロン、８：出力設定部。
発明の一実施例を示す電気回路図、第３図は直流電源の
電圧波形図、第４図は回路各部の電圧・電流波形図、第
５図は電源周期のスイッチング素子のコレクタ電圧波形
図、第６図は谷期間中のフィラメントの温度変化を示す
図である。 符号 ２：電流・平滑回路、３：インバータ回路、 ５：制御回路、６：マグネトロン駆動回路、 ７：マグネトロン、８：出力設定部。
Claims (1)
- 【請求項１】商用電源を整流・平滑して直流電源を作る
整流・平滑回路と、マグネトロン駆動用昇圧トランス，
コンデンサ，ダイオード，スイッチング素子等にて構成
されたインバータ回路と、該インバータ回路で作られた
高周波電源にてマグネトロンを駆動させるマグネトロン
駆動回路と、上記インバータ回路のスイッチング素子を
オン・オフ制御すると共に、上記直流電源の電圧を検知
しその検知電圧が所定値以下のときであって高周波加熱
出力の設定が高出力設定の場合には上記インバータ回路
の動作を停止させ、高周波加熱出力の設定が低出力設定
の場合には上記インバータ回路の動作を継続させる制御
回路とを具備した高周波加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25304787A JPH0632293B2 (ja) | 1987-10-07 | 1987-10-07 | 高周波加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25304787A JPH0632293B2 (ja) | 1987-10-07 | 1987-10-07 | 高周波加熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0195493A JPH0195493A (ja) | 1989-04-13 |
| JPH0632293B2 true JPH0632293B2 (ja) | 1994-04-27 |
Family
ID=17245742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25304787A Expired - Fee Related JPH0632293B2 (ja) | 1987-10-07 | 1987-10-07 | 高周波加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0632293B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102019211065A1 (de) * | 2019-07-25 | 2021-01-28 | BSH Hausgeräte GmbH | Betreiben eines Mikrowellen-Haushaltsgeräts abhängig von einer Mikrowellengenerator-Temperatur |
| JP7390707B2 (ja) * | 2019-12-11 | 2023-12-04 | アイリスオーヤマ株式会社 | 高周波加熱装置 |
-
1987
- 1987-10-07 JP JP25304787A patent/JPH0632293B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0195493A (ja) | 1989-04-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4900885A (en) | High frequency heating system with changing function for rated consumption power | |
| US5451750A (en) | Microwave output stabilizing apparatus of a microwave oven and a method thereof | |
| JPH0371589A (ja) | 電子レンジ | |
| KR920004033B1 (ko) | 전압공진형 스위칭전원장치 | |
| JPH0632293B2 (ja) | 高周波加熱装置 | |
| JP3191597B2 (ja) | 高周波加熱装置 | |
| JPH05242962A (ja) | 電子レンジ用高周波電源装置 | |
| JP2537861B2 (ja) | 高周波加熱装置 | |
| JP2529312Y2 (ja) | 放電ランプ点灯装置 | |
| JP3117697B2 (ja) | 高周波加熱調理装置 | |
| JPH0234135B2 (ja) | ||
| JP3206478B2 (ja) | 高周波加熱装置 | |
| JP2003308960A (ja) | 高周波加熱調理器 | |
| JP2711696B2 (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPH04215287A (ja) | 高周波加熱装置 | |
| KR920007544B1 (ko) | 인버터 구동 전자레인지의 보호 회로 | |
| JP2537860B2 (ja) | 高周波加熱装置 | |
| JPH0432191A (ja) | 高周波加熱調理装置 | |
| JPS62198083A (ja) | 調理器 | |
| JPH07240276A (ja) | 電子レンジ | |
| JP2804072B2 (ja) | 高周波加熱調理器 | |
| JP2804537B2 (ja) | マグネトロン用インバータ電源 | |
| JP2523836B2 (ja) | 電子レンジ | |
| JPH04111192U (ja) | 高周波加熱装置 | |
| JPH02227988A (ja) | 高周波加熱調理器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |