JPH02221319A - ガス吹込用耐火物 - Google Patents
ガス吹込用耐火物Info
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- JPH02221319A JPH02221319A JP1041846A JP4184689A JPH02221319A JP H02221319 A JPH02221319 A JP H02221319A JP 1041846 A JP1041846 A JP 1041846A JP 4184689 A JP4184689 A JP 4184689A JP H02221319 A JPH02221319 A JP H02221319A
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Landscapes
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、耐久性があり、安全性の点でも優れた製鋼用
のガス吹込用耐大物に関するものである。
のガス吹込用耐大物に関するものである。
取鍋精練等において、溶鋼を下部からのガス吹込みによ
り撹拌するガス吹込用耐火物（ポーラスプラグともいう
）には、アルミナ質、ムライト賞およびジルコン質等の
多孔質組織からなる耐火物が多く使用されている。 このようなガス吹込用耐火物の損耗形態は、使用後ガス
吹込停止時に、溶鋼やスラグがガス吹込ノズル先端部か
ら浸透して緻密な贋を形成し、次いで取鍋等に溶鋼を再
注入後にガスを再吹込みする際、この緻密な層が吹き飛
ばされて、ガス吹込ノズルの先端部が順次消耗するのが
一般的である。したがって、消耗を減らすにはこの緻密
な層の厚みを出来るだけ薄くするのが良く、究極的には
不浸透性とし、ガスの吹込みを停止しても溶鋼やスラグ
が耐火物中に浸透せず、ガスの再吹込みが容易に出来る
ことが望ましい。 ガス吹込用耐火物の損耗形態は溶鋼やスラグの浸透によ
り生じる緻密な層が順次剥離するメカニズムが主体であ
る。このような現象を防止するには、濡れにくくて浸透
層を生じない材質を用いるのが好ましい、一方、マグネ
シア−カーボン質の耐火物は耐熱衝撃性に優れ、溶鋼や
溶融スラグにも濡れにくい材料として、転炉や取鍋の内
張り材として広範囲に利用されており、底吹き転炉や底
吹き電気炉などのガス吹込用耐火物として既に使用され
ている例もある。 しかしながら以下のような問題点があるため、取鍋精練
用など、ガス吹込みの停止を伴う鉄鋼の製錬用にはガス
吹込用耐火物としては利用されていない、即ち、底吹き
転炉や底吹き電気炉では常時ガスが吹き込まれているた
めに、ガス吹込用耐火物はガスによって常時′冷却され
ているのに対し、取鍋精練では鍋を移動する場合など溶
鋼が満たされた状態でガス吹込みを停止する工程がある
。その際、マグネシア−カーボン質のガス吹込みノズル
は良好な熱伝導性を有するため、ガス吹込用耐大物全体
の温度が上昇し、耐火物に取付けられている鉄製の押え
治具やバイブ等が赤熱して鉄鋼が軟化するなど、ガス吹
込用ノズルの脱落の心配など安全面についても不安があ
るという問題が生じる。
り撹拌するガス吹込用耐火物（ポーラスプラグともいう
）には、アルミナ質、ムライト賞およびジルコン質等の
多孔質組織からなる耐火物が多く使用されている。 このようなガス吹込用耐火物の損耗形態は、使用後ガス
吹込停止時に、溶鋼やスラグがガス吹込ノズル先端部か
ら浸透して緻密な贋を形成し、次いで取鍋等に溶鋼を再
注入後にガスを再吹込みする際、この緻密な層が吹き飛
ばされて、ガス吹込ノズルの先端部が順次消耗するのが
一般的である。したがって、消耗を減らすにはこの緻密
な層の厚みを出来るだけ薄くするのが良く、究極的には
不浸透性とし、ガスの吹込みを停止しても溶鋼やスラグ
が耐火物中に浸透せず、ガスの再吹込みが容易に出来る
ことが望ましい。 ガス吹込用耐火物の損耗形態は溶鋼やスラグの浸透によ
り生じる緻密な層が順次剥離するメカニズムが主体であ
る。このような現象を防止するには、濡れにくくて浸透
層を生じない材質を用いるのが好ましい、一方、マグネ
シア−カーボン質の耐火物は耐熱衝撃性に優れ、溶鋼や
溶融スラグにも濡れにくい材料として、転炉や取鍋の内
張り材として広範囲に利用されており、底吹き転炉や底
吹き電気炉などのガス吹込用耐火物として既に使用され
ている例もある。 しかしながら以下のような問題点があるため、取鍋精練
用など、ガス吹込みの停止を伴う鉄鋼の製錬用にはガス
吹込用耐火物としては利用されていない、即ち、底吹き
転炉や底吹き電気炉では常時ガスが吹き込まれているた
めに、ガス吹込用耐火物はガスによって常時′冷却され
ているのに対し、取鍋精練では鍋を移動する場合など溶
鋼が満たされた状態でガス吹込みを停止する工程がある
。その際、マグネシア−カーボン質のガス吹込みノズル
は良好な熱伝導性を有するため、ガス吹込用耐大物全体
の温度が上昇し、耐火物に取付けられている鉄製の押え
治具やバイブ等が赤熱して鉄鋼が軟化するなど、ガス吹
込用ノズルの脱落の心配など安全面についても不安があ
るという問題が生じる。
本発明は前述の問題点を解決すべくなされたものであり
、本発明の製鋼用のガス吹込用耐火物はマグネシアとカ
ーボンを主成分とする通気性耐火物と酸化物を主成分と
する通気性耐火物を前者、を溶湯側に、後者をその後方
になるように重ねて組合せ両者の外周を不定形耐火物で
鋳ぐるんだ構成からなることを特徴としている。 本発明の製鋼用のガス吹込用耐火物の好ましい形態とし
ては、前記マグネシアとカーボンな主成分とする通気性
耐火物が軸方向にスリット状の通気孔を設は円柱状に構
成されている。 本発明の製鋼用のガス吹込用耐火物の好ましい形態とし
ては、前記マグネシアとカーボンを主成分とする通気性
耐火物と酸化物を主成分とする通気性耐火物の合わせ面
の何れかに凹部な設けて両者を合せてある。 即ち、浸透層を生じないポーラスプラグの材質を選んで
、かつガス吹込み用の鉄製バイブや周囲の部材の温度上
昇を抑えるために、溶湯面側に高耐用を示すマグネシア
−カーボン質の通気性耐火物を用い、その背面側には、
従来の主として酸化物系から成る断熱性のあるポーラス
組織からなる耐火物、いわゆる従来のポーラスプラグ用
の材質を組合せ、全体を不定形耐火物で鋳ぐるんだ構成
としている。 本発明のガス吹込用耐火物の構、成の一例の断面図を第
１１！Ｉに、その平面図を第２図に示しである。マグネ
シアとカーボンからなる耐火物１中の通気性は、スリッ
ト状のガス通気孔または多孔組織のいずれかにより確保
され、これを溶湯面側に配置する。多孔質組織とするよ
り、スリット状の通気孔を設ける方が腐食や酸化に対す
る耐久性の点で好ましい。 後方に配置する酸化物系の通気性耐火物２は、従来の多
孔質のポーラスプラグ用材質であり、アルミナ質、ムラ
イト質あるいはジルコン質など適宜利用出来、ガス吹込
みが確実に出来るように鉄皮４およびガスを導入するバ
イブ５が取り付られている。 この二種類の通気性耐火物の合わせ面のいずれか、第１
図ではマグネシアとカーボンからなる通気性耐火物側に
窪みを設けることにより、画材質の境界付近の通気性を
良くし、ガスの分配を均等化する工夫がしである。予め
成形かつ焼成された両者の耐火物を重ねて、その周囲に
不定形耐火物を鋳ぐるみ、不定形耐火物の外周は円錐台
状になるよう成形、されている。 例えば第１図のような構成において、以下の条件により
酸化物系通気性耐火物２の背面の温度Ｔ８を溶鋼温度１
７００℃として計算により推定した。即ち、マグネシア
とカーボンを主成分とする通気性耐火物が１０％のカー
ボンを含有する場合（熱伝導率λ＋ ＝ １Ｏｋｃａｌ
／ｍｈｒ’ｃ ）厚さを８ＣＩとし、酸化物系の通気性
耐火物にアルミナ質のものを用い（１ｍ ＝ ０．２５
ｋｃａｌ／＋ｈｒ’Ｃ）厚さを１２ｃｍとするとき、Ｔ
８は約１８０℃と推算された。これに対し、ガス吹込用
通気性耐火物をマグネシアとカーボンを主成分とする材
質のみで構成する時には、その背面温度Ｔ３°は約７０
０℃と推算された。 また酸化物系通気性耐火物２の厚さは１０〜１５ｃ膳と
することにより、何らかのトラブルによってマグネシア
とカーボンを主成分とする通気性耐火物が消失すること
があっても、酸化物系通気性耐火物により溶鋼が漏出し
たりすることを防げるので好ましい。 ［実施例］ 第１図に示した寸法で第１表に示した材質により、ガス
吹込用耐火物を作成した。 第１表 マグネシアとカーボンを主成分とする耐火物には０．４
ｍ■Ｘ ｌＯ＋ａｍのスリットを設けてあり、このスリ
ットは短柵状に切断した紙片を第１図に示すようにプレ
ス成形型中に原料坏土と共に並べて入れ、１２００ｋｇ
／ｃ＋＋＋”の圧力でプレス成形し、還元雰囲気中１４
００℃で焼成することにより形成される。更に、焼成後
腹盤により外周を加工して円筒状にした。第１表中の物
性は焼成或いは加熱処理された耐火物としての値である
。 不定形耐火物３はは鋳込み成形後約４００℃で加熱処理
された。本実施例によるガス吹込用耐大物の通気量はガ
ス圧力が１．５ｋｇ／ｃｍ”の際２４０１ ／ｌ１ｉｎ
であった。このガス吹込用耐大物を平均溶湯温度１７０
０℃のステンレス鋼を精練処理するＶＯＤ鍋に使用した
。即ち、ＶＯＤ″ｔＪＩに溶湯を注入後アルゴンガスな
６０分間吹込み、その後ガス吹込みを停止し、鍋内の溶
鋼を注出して空になるまでの間約１１０分が経過した後
、ガス吹込み耐火物の通気性を圧縮空気を流して調べた
が、スリット状のガス通気孔の閉塞は認められなかった
。またガス吹込み停止後のガス吹込耐火物背面付近の赤
熱も認められなかった。 ［発明の効果］ 本発明により、取鍋精練等ガスの吹込停止と冷却後回吹
込みを行うような精練の工程において、耐久性の良好な
ガス吹込用耐火物が実現した。
、本発明の製鋼用のガス吹込用耐火物はマグネシアとカ
ーボンを主成分とする通気性耐火物と酸化物を主成分と
する通気性耐火物を前者、を溶湯側に、後者をその後方
になるように重ねて組合せ両者の外周を不定形耐火物で
鋳ぐるんだ構成からなることを特徴としている。 本発明の製鋼用のガス吹込用耐火物の好ましい形態とし
ては、前記マグネシアとカーボンな主成分とする通気性
耐火物が軸方向にスリット状の通気孔を設は円柱状に構
成されている。 本発明の製鋼用のガス吹込用耐火物の好ましい形態とし
ては、前記マグネシアとカーボンを主成分とする通気性
耐火物と酸化物を主成分とする通気性耐火物の合わせ面
の何れかに凹部な設けて両者を合せてある。 即ち、浸透層を生じないポーラスプラグの材質を選んで
、かつガス吹込み用の鉄製バイブや周囲の部材の温度上
昇を抑えるために、溶湯面側に高耐用を示すマグネシア
−カーボン質の通気性耐火物を用い、その背面側には、
従来の主として酸化物系から成る断熱性のあるポーラス
組織からなる耐火物、いわゆる従来のポーラスプラグ用
の材質を組合せ、全体を不定形耐火物で鋳ぐるんだ構成
としている。 本発明のガス吹込用耐火物の構、成の一例の断面図を第
１１！Ｉに、その平面図を第２図に示しである。マグネ
シアとカーボンからなる耐火物１中の通気性は、スリッ
ト状のガス通気孔または多孔組織のいずれかにより確保
され、これを溶湯面側に配置する。多孔質組織とするよ
り、スリット状の通気孔を設ける方が腐食や酸化に対す
る耐久性の点で好ましい。 後方に配置する酸化物系の通気性耐火物２は、従来の多
孔質のポーラスプラグ用材質であり、アルミナ質、ムラ
イト質あるいはジルコン質など適宜利用出来、ガス吹込
みが確実に出来るように鉄皮４およびガスを導入するバ
イブ５が取り付られている。 この二種類の通気性耐火物の合わせ面のいずれか、第１
図ではマグネシアとカーボンからなる通気性耐火物側に
窪みを設けることにより、画材質の境界付近の通気性を
良くし、ガスの分配を均等化する工夫がしである。予め
成形かつ焼成された両者の耐火物を重ねて、その周囲に
不定形耐火物を鋳ぐるみ、不定形耐火物の外周は円錐台
状になるよう成形、されている。 例えば第１図のような構成において、以下の条件により
酸化物系通気性耐火物２の背面の温度Ｔ８を溶鋼温度１
７００℃として計算により推定した。即ち、マグネシア
とカーボンを主成分とする通気性耐火物が１０％のカー
ボンを含有する場合（熱伝導率λ＋ ＝ １Ｏｋｃａｌ
／ｍｈｒ’ｃ ）厚さを８ＣＩとし、酸化物系の通気性
耐火物にアルミナ質のものを用い（１ｍ ＝ ０．２５
ｋｃａｌ／＋ｈｒ’Ｃ）厚さを１２ｃｍとするとき、Ｔ
８は約１８０℃と推算された。これに対し、ガス吹込用
通気性耐火物をマグネシアとカーボンを主成分とする材
質のみで構成する時には、その背面温度Ｔ３°は約７０
０℃と推算された。 また酸化物系通気性耐火物２の厚さは１０〜１５ｃ膳と
することにより、何らかのトラブルによってマグネシア
とカーボンを主成分とする通気性耐火物が消失すること
があっても、酸化物系通気性耐火物により溶鋼が漏出し
たりすることを防げるので好ましい。 ［実施例］ 第１図に示した寸法で第１表に示した材質により、ガス
吹込用耐火物を作成した。 第１表 マグネシアとカーボンを主成分とする耐火物には０．４
ｍ■Ｘ ｌＯ＋ａｍのスリットを設けてあり、このスリ
ットは短柵状に切断した紙片を第１図に示すようにプレ
ス成形型中に原料坏土と共に並べて入れ、１２００ｋｇ
／ｃ＋＋＋”の圧力でプレス成形し、還元雰囲気中１４
００℃で焼成することにより形成される。更に、焼成後
腹盤により外周を加工して円筒状にした。第１表中の物
性は焼成或いは加熱処理された耐火物としての値である
。 不定形耐火物３はは鋳込み成形後約４００℃で加熱処理
された。本実施例によるガス吹込用耐大物の通気量はガ
ス圧力が１．５ｋｇ／ｃｍ”の際２４０１ ／ｌ１ｉｎ
であった。このガス吹込用耐大物を平均溶湯温度１７０
０℃のステンレス鋼を精練処理するＶＯＤ鍋に使用した
。即ち、ＶＯＤ″ｔＪＩに溶湯を注入後アルゴンガスな
６０分間吹込み、その後ガス吹込みを停止し、鍋内の溶
鋼を注出して空になるまでの間約１１０分が経過した後
、ガス吹込み耐火物の通気性を圧縮空気を流して調べた
が、スリット状のガス通気孔の閉塞は認められなかった
。またガス吹込み停止後のガス吹込耐火物背面付近の赤
熱も認められなかった。 ［発明の効果］ 本発明により、取鍋精練等ガスの吹込停止と冷却後回吹
込みを行うような精練の工程において、耐久性の良好な
ガス吹込用耐火物が実現した。
第１図は本発明のガス吹込用耐火物の一例を示す断面図
であり、第２図は第１図の平面図である０図において、
１はマグネシアとカーボンを主成分とする耐火物、２は
酸化物系の多孔質耐火物、３は不定形耐火物、４はガス
のリークを防ぐ鉄皮、５はガス導入用鉄製バイブ、６は
凹みにより生じた空間、７は０．４Ｘ Ｌｏａｍのスリ
ットで、１９ケ所設けられている。
であり、第２図は第１図の平面図である０図において、
１はマグネシアとカーボンを主成分とする耐火物、２は
酸化物系の多孔質耐火物、３は不定形耐火物、４はガス
のリークを防ぐ鉄皮、５はガス導入用鉄製バイブ、６は
凹みにより生じた空間、７は０．４Ｘ Ｌｏａｍのスリ
ットで、１９ケ所設けられている。
Claims (3)
- （１）マグネシアとカーボンを主成分とする通気性耐火
物と酸化物を主成分とする通気性耐火物を、前者を溶湯
側に、後者をその後方になるように重ねて組合せ、両者
の外周を不定形耐火物で鋳ぐるんだ構成から成ることを
特徴とする製鋼用のガス吹込用耐火物。 - （２）請求項１において、前記マグネシアとカーボンを
主成分とする通気性耐火物が、軸方向にスリット状の通
気孔を設けた円柱状に構成されているガス吹込用耐火物
。 - （３）請求項１または２において、マグネシアとカーボ
ンを主成分とする通気性耐火物と、酸化物を主成分とす
る通気性耐火物の合せ面の何れかに凹部を設けて両者を
合せてあるガス吹込用耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041846A JPH02221319A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | ガス吹込用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041846A JPH02221319A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | ガス吹込用耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02221319A true JPH02221319A (ja) | 1990-09-04 |
Family
ID=12619620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1041846A Pending JPH02221319A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | ガス吹込用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02221319A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0510443U (ja) * | 1991-07-29 | 1993-02-09 | 東京窯業株式会社 | ガス吹き込み用プラグ |
-
1989
- 1989-02-23 JP JP1041846A patent/JPH02221319A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0510443U (ja) * | 1991-07-29 | 1993-02-09 | 東京窯業株式会社 | ガス吹き込み用プラグ |
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