JPH01164757A - インサート耐火物 - Google Patents
インサート耐火物Info
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- JPH01164757A JPH01164757A JP62322262A JP32226287A JPH01164757A JP H01164757 A JPH01164757 A JP H01164757A JP 62322262 A JP62322262 A JP 62322262A JP 32226287 A JP32226287 A JP 32226287A JP H01164757 A JPH01164757 A JP H01164757A
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Links
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は連続鋳造機のタンディツシュのノズル近傍の内
面を保護するためのインサート耐火物に関するものであ
る。
面を保護するためのインサート耐火物に関するものであ
る。
金属、例えば鋼の連続鋳造においては、取鍋の溶鋼を一
旦タンディッシュに受鋼した後、該受鋼した溶鋼をノズ
ルを介して鋳型へ出鋼する。第４図はタンディツシュの
ノズル近傍の一例を示す図である。タンディツシュ（１
）の鉄皮ａυは内張りれんが０δをもって内張すされ、
ノズル受けれんが０３にノズル（２）が挿設される。該
ノズル（２）は上ノズル（２１＞、スライディングプレ
ート（２２＞、浸漬ノズル（２３）をもって構成され、
浸漬ノズル（２３）の下方は図示しない鋳型内へ挿入さ
れる。タンディツシュ（１）は取鍋より受鋼するに先立
って予熱され、受鋼した溶鋼の温度低下を防止する。ス
ライディングプレート（２２）はタンディツシュ（１）
より鋳型へ出鋼するに先立って移動され、ノズル（２）
を開口する。
旦タンディッシュに受鋼した後、該受鋼した溶鋼をノズ
ルを介して鋳型へ出鋼する。第４図はタンディツシュの
ノズル近傍の一例を示す図である。タンディツシュ（１
）の鉄皮ａυは内張りれんが０δをもって内張すされ、
ノズル受けれんが０３にノズル（２）が挿設される。該
ノズル（２）は上ノズル（２１＞、スライディングプレ
ート（２２＞、浸漬ノズル（２３）をもって構成され、
浸漬ノズル（２３）の下方は図示しない鋳型内へ挿入さ
れる。タンディツシュ（１）は取鍋より受鋼するに先立
って予熱され、受鋼した溶鋼の温度低下を防止する。ス
ライディングプレート（２２）はタンディツシュ（１）
より鋳型へ出鋼するに先立って移動され、ノズル（２）
を開口する。
このようなタンディツシュ（１）は前記受鋼ならびに出
鋼をくり返す間に、前記予熱にもかかわらず、溶鋼の温
度低下のためにタンディツシュ（１）の内面、とくにノ
ズル（２）の近傍に溶鋼が冷却凝固して生ずるいわゆる
地金が付着し、漸次堆積し、これを放置すれば地金のｔ
’ｌＪ離した微粒が溶鋼中にまき込まれて鋼鋳片の品質
を損うばかりか、甚だしくは、ノズル（２）が詰って操
業不能となる。従って、一定期間使用後にタンディツシ
ュ（亘）の連続鋳造機から取外して、該取外しだ後も尚
高温であるタンディツシュ（１）の内面に酸素を吹付け
て地金を溶解除去するいわゆる酸素洗いを行う。
鋼をくり返す間に、前記予熱にもかかわらず、溶鋼の温
度低下のためにタンディツシュ（１）の内面、とくにノ
ズル（２）の近傍に溶鋼が冷却凝固して生ずるいわゆる
地金が付着し、漸次堆積し、これを放置すれば地金のｔ
’ｌＪ離した微粒が溶鋼中にまき込まれて鋼鋳片の品質
を損うばかりか、甚だしくは、ノズル（２）が詰って操
業不能となる。従って、一定期間使用後にタンディツシ
ュ（亘）の連続鋳造機から取外して、該取外しだ後も尚
高温であるタンディツシュ（１）の内面に酸素を吹付け
て地金を溶解除去するいわゆる酸素洗いを行う。
しかし、タンディツシュ（１）の内面を前記酸素洗いす
ると、タンディツシュ（１）の内面のノズル■の取付部
であるノズル受けれんが０３ならびに上ノズル（２１）
が甚だしく損傷し、ノズル受けれんがａ３ならびに上ノ
ズル（２１）を取替えなければならないことが頻々にあ
るという問題があった。
ると、タンディツシュ（１）の内面のノズル■の取付部
であるノズル受けれんが０３ならびに上ノズル（２１）
が甚だしく損傷し、ノズル受けれんがａ３ならびに上ノ
ズル（２１）を取替えなければならないことが頻々にあ
るという問題があった。
本発明はこのような問題を解決するための手段を提供す
るものであって、マグネシア８５％以上、粘土３％以上
７％以下、ケイ酸ソーダ０．５％以上１．５％以下、残
部アルミナからなる混合物に、該混合物の３％以上７％
以下の有機バインダー４０％水溶液ならびに１％以上２
％以下の粉末レジンを加えて混練して得られる坏土を連
続鋳造機のタンディツシュのノズル近傍の内面に嵌挿さ
れる形状に成形後乾燥してなるインサート耐火物をその
要旨とする。
るものであって、マグネシア８５％以上、粘土３％以上
７％以下、ケイ酸ソーダ０．５％以上１．５％以下、残
部アルミナからなる混合物に、該混合物の３％以上７％
以下の有機バインダー４０％水溶液ならびに１％以上２
％以下の粉末レジンを加えて混練して得られる坏土を連
続鋳造機のタンディツシュのノズル近傍の内面に嵌挿さ
れる形状に成形後乾燥してなるインサート耐火物をその
要旨とする。
上記においてマグネシアＭｇＯとは海水マグネシア、電
融マグネシア、天然マグネシア等を原料とするものであ
って、マグネシアＭｇＯの含を量を８５％以上としたの
は８５％以下では溶鋼によってれんがが侵食される量（
以下、侵食量という）ならびに溶鋼がれんがの中に浸潤
する量（以下、浸潤量という）が急増し、圧縮強度が急
減することによる。前記侵食量ならびに浸潤量がマグネ
シアＭｇＯ含有量８５％以下において、急増するのはマ
グネシアＭｇＯの量が減少し、アルミナＡＩ１． Ｏ。
融マグネシア、天然マグネシア等を原料とするものであ
って、マグネシアＭｇＯの含を量を８５％以上としたの
は８５％以下では溶鋼によってれんがが侵食される量（
以下、侵食量という）ならびに溶鋼がれんがの中に浸潤
する量（以下、浸潤量という）が急増し、圧縮強度が急
減することによる。前記侵食量ならびに浸潤量がマグネ
シアＭｇＯ含有量８５％以下において、急増するのはマ
グネシアＭｇＯの量が減少し、アルミナＡＩ１． Ｏ。
の量が増加するために耐火性が劣化することによる。ま
た前記圧縮強度が、マグネシア含有量８５％以下におい
て急減するのは、マグネシアＭｇＯ０量が減少し、アル
ミナＡＩ１．．０．の量が増加するために約１６００°
Ｃの溶鋼温度においてマグネシアＭｇＯとアルミナＡｕ
、 ０３ とが反応し、スピネル（ＭｇＯ−Ａｎ、 Ｏ
，）を形成して膨張し、気孔率ならびに線変化率が急増
するためである。粘土を３％以上７％以下加えるのは坏
土の成形性をよくするためである。ケイ酸ソーダをα５
％以上１．５％以下加えるのは焼結性を得るためである
。有機バインダーとしてはデキストリン等が好適であり
、該有機バインダー４０％水溶液を外掛けで３％以上７
％以下加えるのは、成形後の素地の強度を向上せしめて
乾燥の取扱い時の欠落を防止するためである。粉末レジ
ンとしてはフェノール樹脂の粉末が好適であり、粉末レ
ジン１％以上２％以下外掛けで加えるのは乾燥後の成形
物の強度を向上して、取扱い時の破損を防止する為であ
る。
た前記圧縮強度が、マグネシア含有量８５％以下におい
て急減するのは、マグネシアＭｇＯ０量が減少し、アル
ミナＡＩ１．．０．の量が増加するために約１６００°
Ｃの溶鋼温度においてマグネシアＭｇＯとアルミナＡｕ
、 ０３ とが反応し、スピネル（ＭｇＯ−Ａｎ、 Ｏ
，）を形成して膨張し、気孔率ならびに線変化率が急増
するためである。粘土を３％以上７％以下加えるのは坏
土の成形性をよくするためである。ケイ酸ソーダをα５
％以上１．５％以下加えるのは焼結性を得るためである
。有機バインダーとしてはデキストリン等が好適であり
、該有機バインダー４０％水溶液を外掛けで３％以上７
％以下加えるのは、成形後の素地の強度を向上せしめて
乾燥の取扱い時の欠落を防止するためである。粉末レジ
ンとしてはフェノール樹脂の粉末が好適であり、粉末レ
ジン１％以上２％以下外掛けで加えるのは乾燥後の成形
物の強度を向上して、取扱い時の破損を防止する為であ
る。
前記形状に成形される成形物の厚さとしては素地強度を
確保するために１．０Ｒ〜ａｏｗ、ｆｕ度が好適であり
、成型圧としては４００ｋｇ／ｃＪ〜５００ｋｇ／ｃＪ
カ好適である。前記乾燥は８０℃程度の低温乾燥を１
２時間程度施した後、２００℃程度の高温乾燥を１２時
間程度施すのが好適である。
確保するために１．０Ｒ〜ａｏｗ、ｆｕ度が好適であり
、成型圧としては４００ｋｇ／ｃＪ〜５００ｋｇ／ｃＪ
カ好適である。前記乾燥は８０℃程度の低温乾燥を１
２時間程度施した後、２００℃程度の高温乾燥を１２時
間程度施すのが好適である。
第１図は本発明のインサート耐火物の一実施の態様の説
明図である。第１図においては第４図に示したと同一物
であるものは同一符号を用いる。
明図である。第１図においては第４図に示したと同一物
であるものは同一符号を用いる。
本実施の態様においては、ノズル受けれんがａ３ならび
に上ノズルれんが（２１）にそれぞれ嵌挿される形状に
本発明のインサート耐火物（３１）ならびに（３２）が
構成される。
に上ノズルれんが（２１）にそれぞれ嵌挿される形状に
本発明のインサート耐火物（３１）ならびに（３２）が
構成される。
上記のような構成をもつ本発明のインサート耐火物（３
１）ならびに（３２）を使用するには、タンディツシュ
（１）のノズル受けれんが０３に本発明インサート耐火
物（３１）を、上ノズル（２１）に、本発明のインサー
ト耐火物（３２）を嵌挿して、タンディツシュ（１）を
前記取鍋からの受鋼ならびに鋳型への出鋼のための使用
に供する。該使用の間にタフデイツシュ（１）の内面に
地金が付着し、該付着の堆積が一定の限度を超える時間
に至る場合は、連続鋳造機からタンディツシュ（１）を
取外して前記酸素洗いを行って、タンディツシュ（１）
の内面に堆積付着した地金を溶融除去した後、使用済の
インサート耐火物（３１）ならびに（３２）を抜出する
とともに新品のインサート耐火物（３１）ならびに（３
２）をそれぞれノズル受けれんが０３ならびに上ノズル
（２１）に嵌挿して、タンディツシュ（１）を再び取鍋
から受鋼ならびに鋳型への出鋼のための使用に供する。
１）ならびに（３２）を使用するには、タンディツシュ
（１）のノズル受けれんが０３に本発明インサート耐火
物（３１）を、上ノズル（２１）に、本発明のインサー
ト耐火物（３２）を嵌挿して、タンディツシュ（１）を
前記取鍋からの受鋼ならびに鋳型への出鋼のための使用
に供する。該使用の間にタフデイツシュ（１）の内面に
地金が付着し、該付着の堆積が一定の限度を超える時間
に至る場合は、連続鋳造機からタンディツシュ（１）を
取外して前記酸素洗いを行って、タンディツシュ（１）
の内面に堆積付着した地金を溶融除去した後、使用済の
インサート耐火物（３１）ならびに（３２）を抜出する
とともに新品のインサート耐火物（３１）ならびに（３
２）をそれぞれノズル受けれんが０３ならびに上ノズル
（２１）に嵌挿して、タンディツシュ（１）を再び取鍋
から受鋼ならびに鋳型への出鋼のための使用に供する。
〔実施例１〕
第１表の配合物を混合混練して得た坏土を４５０ｋｇ／
ｃＪの加圧力をもって第２図ならびに第２表に示す形状
の試験ルツボに成形し、該試験ルツボに炭素鋼ＳＳ４１
の粉末５０ｇを投入し、電気炉内で温度１６００°Ｃお
いて２時間保持した後、電気炉から取出し、前記ルツボ
の侵食量と浸潤量とを測定し、耐火物Ａの試験ルツボの
侵食量ならびに浸潤量をそれぞれ１００とした場合にお
ける耐火物Ｂ、 Ｃ，Ｄ、 Ｅ、 Ｆ、 Ｇのそれぞれ
の侵食量（以下、侵食指数という）ならびに浸潤量（以
下、浸潤指数という）を求めた結果を第３図（イ）に示
す。同図においては各耐火物のマグネシアＭｇＯ含有量
（％）を横軸に、侵食指数ならびに浸潤指数を縦軸に示
す。
ｃＪの加圧力をもって第２図ならびに第２表に示す形状
の試験ルツボに成形し、該試験ルツボに炭素鋼ＳＳ４１
の粉末５０ｇを投入し、電気炉内で温度１６００°Ｃお
いて２時間保持した後、電気炉から取出し、前記ルツボ
の侵食量と浸潤量とを測定し、耐火物Ａの試験ルツボの
侵食量ならびに浸潤量をそれぞれ１００とした場合にお
ける耐火物Ｂ、 Ｃ，Ｄ、 Ｅ、 Ｆ、 Ｇのそれぞれ
の侵食量（以下、侵食指数という）ならびに浸潤量（以
下、浸潤指数という）を求めた結果を第３図（イ）に示
す。同図においては各耐火物のマグネシアＭｇＯ含有量
（％）を横軸に、侵食指数ならびに浸潤指数を縦軸に示
す。
以下余白
第 ２ 表
第３図（イ）の結果から、マグネシアＭｇＯ含を量が８
５％以下においては侵食量ならびに浸潤量が急増するこ
とがわかる。
５％以下においては侵食量ならびに浸潤量が急増するこ
とがわかる。
〔実施例２〕
第１表の配合物を混合混練して得た坏土を５００ｋｇ／
ｃ＋ｆの加圧力をもって直径５０１Ｘ高さ５０璽璽の円
柱状に成形したものを電気炉内で１６００℃において２
時間保持し、焼成して得た試験片を圧縮試験に供し圧縮
強度を求めた結果を第３図（ロ）に示す。同図において
は各耐火物のマグネシアＭｇＯの含有量（％）を横軸に
、圧縮強度を縦軸に示す。
ｃ＋ｆの加圧力をもって直径５０１Ｘ高さ５０璽璽の円
柱状に成形したものを電気炉内で１６００℃において２
時間保持し、焼成して得た試験片を圧縮試験に供し圧縮
強度を求めた結果を第３図（ロ）に示す。同図において
は各耐火物のマグネシアＭｇＯの含有量（％）を横軸に
、圧縮強度を縦軸に示す。
第３図（ロ）の結果からマグネシアＭｇＯの含有量が８
５％以下においては圧縮強度が急減することがわかる。
５％以下においては圧縮強度が急減することがわかる。
〔実施例３〕
２７０Ｔ／ヒートの転炉の取鍋からの受鋼ならびに２ス
ラントの連続鋳造機の鋳型への出鋼を１基をもって行う
タンディツシュに本発明のインサート耐火物の使用後な
らびに使用前におけるノズル受けれんがと上ノズルの各
１個当り寿命と月当り使用個数を第３表に示す。
ラントの連続鋳造機の鋳型への出鋼を１基をもって行う
タンディツシュに本発明のインサート耐火物の使用後な
らびに使用前におけるノズル受けれんがと上ノズルの各
１個当り寿命と月当り使用個数を第３表に示す。
第 ３ 表
第３表の結果から本発明のインサート耐火物を使用すれ
ばノズル受けれんがは寿命において約３倍、使用個数に
おいて約３、上ノズルは寿命において約４倍使用個数に
おいて約とになることがわかる。
ばノズル受けれんがは寿命において約３倍、使用個数に
おいて約３、上ノズルは寿命において約４倍使用個数に
おいて約とになることがわかる。
上記のように、本発明のインサート耐火物は侵含量なら
びに浸潤量が小さく、圧縮強度が大きい耐火物をもって
連続鋳造機のタンディツシュのノズル近傍の内面に嵌挿
される形状に形成され、ノズル近傍の面内を保護するよ
うに構成されるから、本発明のインサート耐火物の使用
によって、ノズル受けれんが、上ノズル等の寿命を延長
し、使用量を減少せしめることができるという効果が得
られる。
びに浸潤量が小さく、圧縮強度が大きい耐火物をもって
連続鋳造機のタンディツシュのノズル近傍の内面に嵌挿
される形状に形成され、ノズル近傍の面内を保護するよ
うに構成されるから、本発明のインサート耐火物の使用
によって、ノズル受けれんが、上ノズル等の寿命を延長
し、使用量を減少せしめることができるという効果が得
られる。
第１図は本発明のインサート耐火物の一実施の態様の説
明図である。第２図は試験ルツボを示す図、第３図（イ
）はマグネシアＭｇＯ含有量と侵食指数ならびに浸潤指
数の関係図、第３図（ロ）はマグネシアＭｇＯ含有量と
圧縮強度の関係図、第４図はタンディツシュのノズル近
傍の一例を示す図である。 １・・・タンディツシュ １１・・・鉄皮１２・・・内
張りれんが １３・・・ノズル受けれんが２・・・ノ
ズル ２１・・・上ノズル２２・・・スライデ
ィングプレート ２３・・・浸漬ノズル ３１・・・インサート耐火
物３２・・・インサート耐火物 出口人 住友金属工業株式会社 ネ１０ 号２図 亨３ Ｂ （イ） 吻０（／、） （ロ）
明図である。第２図は試験ルツボを示す図、第３図（イ
）はマグネシアＭｇＯ含有量と侵食指数ならびに浸潤指
数の関係図、第３図（ロ）はマグネシアＭｇＯ含有量と
圧縮強度の関係図、第４図はタンディツシュのノズル近
傍の一例を示す図である。 １・・・タンディツシュ １１・・・鉄皮１２・・・内
張りれんが １３・・・ノズル受けれんが２・・・ノ
ズル ２１・・・上ノズル２２・・・スライデ
ィングプレート ２３・・・浸漬ノズル ３１・・・インサート耐火
物３２・・・インサート耐火物 出口人 住友金属工業株式会社 ネ１０ 号２図 亨３ Ｂ （イ） 吻０（／、） （ロ）
Claims (1)
- マグネシア８５％以上、粘土３％以上７％以下、ケイ
酸ソーダ０．５％以上１．５％以下、残部アルミナから
なる混合物に、該混合物の３％以上７％以下の有機バイ
ンダー４０％水溶液ならびに１％以下の粉末レジンを加
えて混練して得られる坏土を連続鋳造機のタンディッシ
ュのノズル近傍の内面に嵌挿される形状に成形後乾燥し
てなるインサート耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62322262A JPH01164757A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | インサート耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62322262A JPH01164757A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | インサート耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01164757A true JPH01164757A (ja) | 1989-06-28 |
Family
ID=18141688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62322262A Pending JPH01164757A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | インサート耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01164757A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100356366B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2002-11-18 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 턴디쉬 노즐 보호용 내화벽돌의 주변 충진재 |
| KR100415643B1 (ko) * | 1998-12-12 | 2004-03-19 | 주식회사 포스코 | 코렉스 용융로 노즐용 내화조성물 |
-
1987
- 1987-12-18 JP JP62322262A patent/JPH01164757A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415643B1 (ko) * | 1998-12-12 | 2004-03-19 | 주식회사 포스코 | 코렉스 용융로 노즐용 내화조성물 |
| KR100356366B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2002-11-18 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 턴디쉬 노즐 보호용 내화벽돌의 주변 충진재 |
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