JPH02200394A

JPH02200394A - ステンレス鋼或いはニッケル基合金と炭素鋼との溶接方法

Info

Publication number: JPH02200394A
Application number: JP1759789A
Authority: JP
Inventors: Satoyuki Miyake; 三宅　聰之; Hiroyuki Koike; 弘之小池; Masahito Ogata; 雅人緒方
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1989-01-30
Filing date: 1989-01-30
Publication date: 1990-08-08

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、優れた耐食性、耐熱性等の特性ゆえに、化学
プラント、原子カプラント等に用いられるステンレスｗ
４或いはニッケル基合金と軟鋼や低合金等の炭素ＩＩ（
以下炭素鋼と言う）との溶接方法に係わり、さらに詳し
くはステンレス鋼或いはニッケル基台金と炭素鋼とを経
済的且つ高能率に溶接し、しかも高品質の溶接部を得る
ことを可能とする異種金属の溶接方法に関するものであ
る。

従来の技術化学プラントや原子カプラント等には優れた耐食性、耐
熱性、高温強度、低温靭性等の特性を持つステンレス鋼
やニッケル基合金が、その構造物の用途や要求特性に応
じて多種・多様・多量に使用されている。しかし、ステ
ンレス鋼やニッケル基合金が適用されるのは、構造物の
苛酷な環境下にさらされる一部分であることがほとんど
であり、他の大部分は経済性、加工性０強度等の確保の
点から炭素鋼が用いられている。従って構造物としては
必然的にステンレス鋼やニッケル基合金と炭素鋼との異
種金属間の溶接が必要となる。

このステンレス鋼或いはニッケル基合金と炭素鋼との溶
接において、従来は第２図（１）、（２）或いは第３図
（１）、（２）、（３）に示すごとく行われている。

即ち第２図（１）においてステンレスｗ４或いはニッケ
ル基合金（以下高合金と言う）１側及び炭素Ｘ　２側両
方にＶ型間光を設け、同図（２）において高合金１側の
材質に合わせて、高合金タイプのオーステナイト系ステ
ンレスｆＩ４６いはＮ　ｉ　−Ｃｒ−Ｆｅ合金の、いわ
ゆるインコネル系等の溶接材料を用いて溶接金属４を得
ていた。

或いは、より高品質の溶接部を得る目的で第３図（１）
において高合金１側及び炭素ｗＡ２側両方にＶ型間光を
設け、同図（２）に示すごとく炭素ｗ４２側間先面に前
記インコネル系等の溶接材料で肉盛層３を形成した後、
同図（３）に示すごとく高合金１側の材質に合わせて高
合金タイプの溶接材料を用いて溶接金属４を得ていた。

このような溶接方法を採用する大きな理由は、溶接割れ
の防止、溶接部の延性・靭性の確保等である。

以上のような従来法では、高価なしかも溶接性の劣る溶
接材料を多量に用いて溶接することとなり、経済面でも
能率面でも大きな犠牲を払わなければならなかった。さ
らには高Ｃｒ高Ｎ　ｉの溶接金属４は、熱膨張係数が大
きいため変形が生じたり、炭素Ｗ２に比較して強度差が
大きくなる等の問題も有り、また高合金１側及び炭素ｍ
２側の材質に応じて適合する溶接材料の遷定にも専門的
且つ広範囲の知識が必要となり、設計上困難な点も多か
った。

又、特開昭５１−４０３４５号公報には、マルテンサイ
ト系ステンレス鋼と軟鋼との溶接において、マルテンサ
イト系ステンレス鋼側の初層溶接個所及び最終溶接個所
を、フェライトを５〜１５％含むす一ステナイト系ステ
ンレス鋼溶接棒で溶接し、それ以外の個所をクロムモリ
ブデン鋼溶接棒で溶接することにより、溶接割れを防止
し、溶接変形を軽減する溶接法が開示されているが、溶
接の対象となる鋼材はフルテンサイ１〜系ステンレス鋼
と軟鋼とに限られる適用範囲の狭いものであり、主とな
る溶接もクロムモリブデン鋼溶接棒に限定されるため溶
接性、溶接変形、溶接金属特性の母材との適合性等にい
まだ問題が残っていた。

又、特開昭５９−１０４７８号公報には、ステンレス鋼
と低合金鋼との溶接において、ステンレス鋼の初層溶接
部に対応する個所の低合金’ＩＡＨの開先面に、予めＴ
ＩＧ溶接又はプラズマ溶接によりインコネル系溶接材料
を肉感溶接し、次に真当金を装著して、ｙｌｌ大入熱高
い溶接方法によりインコネル系溶接材料を肉感溶接する
ことによって、異材溶接継手の高温割れを防止し、１１
１度の高い異材溶１１！ｌ！手を得る方法が開示されて
いるが、溶接材料としては高価なインコネル系溶接材料
を用いるため経済性の面で問題があり、さらに溶接金屑
の特に機械的性質の低合金８１母祠との適合性にも問題
が残っていた。

以上のごとく、ステンレス鋼或いはニッケル基台金と炭
素鋼との溶接において、設計上簡単で、経済的且つ高能
率に溶接が可能で、しかも高品質の溶接部が得られる溶
接方法が強く要望されている。

発明が解決しようとする課題即ち、本発明は従来のステンレス鋼或いはニッケル基合
金と炭素鋼との溶接方法の問題点であった、設計上の難
しさ、経済面や能率面における犠牲、溶接部の品質上の
不適合性等を解決すべくなされたものであって、その目
的とする所は、ステンレス鋼或いはニッケル基合金と炭
素鋼との異１金Ｈ溶接において、ステンレス鋼或いはニ
ッケル基合金側及び炭素＊＊の諸特性を損なうことなく
、経済的且つ高能率な溶接を可能とし、容易に健全且つ
高品質の溶接部を得ることを可能とする溶接方法を提供
することにある。

課題を解決するための手段本発明者等は、ステンレス鋼或いはニッケル基台金と炭
素鋼とを溶接するにあたって、ステンレス鋼或いはニッ
ケル基合金母材及び炭素鋼母材の諸特性を損なうことな
く、又溶接割れ等の有害な欠陥も発生することなく、経
済的且つ高能率な溶接が可能となる方法を見出すことを
目的として鋭意検討した。その結果得られた本発明に係
わるステンレス！或いはニッケル基合金と炭＊ａとの溶
接方法の詳細を図面参照のもとに説明する。

第１図＜１）において高合金１側及び炭素ｗＡ２側にＶ
型開光を設け、同図（２）において高合金１側間先面に
、（１）Ｎｉ６０〜８０％、Ｎ０１２〜２８％、Ｏ０．
０４０％以下、Ｎ　０．０５０％以下又は、（２）とし
て上記（１）にさらにＷ５．０％以下、Ｃｒ４．０％以
下、Ｃｕ１．５％以下のＩＩ又は２８１以上、及びＡ　
１０．７５％以下、Ｔ　ｉ　０．５０％以下の１種又は
２！！を含み、それぞれ残部Ｆｅ及び不可避的な不純物
からなる溶接材料で１層以上の肉盛層３を形成する。

この成分範囲の溶接材料から得られる肉盛層３は、高合
金１の材質がステンレス鋼或いはニッケル基合金であれ
ば、その組成にかかわらず、高合金１を溶融することか
ら生ずる成分変動に対して、高温割れ抵抗性が大きく、
又延性・靭性も十分ある。

さらに同図（３）において肉感Ｐ５３を形成した高合金
１と炭素ｆＩ４２とを突合せ、炭素［２同志の溶接に通
常用いられる溶接材料で溶接することによって、溶接割
れその他の有害な欠陥は発生せず、良好な延性と炭１８
４２と同等以上の諸特性を有するＩ′１１接金属４が得
られる。

即ち、安価″′ｅ溶接作業性が良好で、しかも強度等の
特性も炭素１ｇ２に適合し、溶接による変形も小さい炭
素鋼用溶接材料の使用が可能になること等が明らかにな
った。

本発明は以上の新たな知見に基づくものであって、その
要旨とする所は、ステンレス鋼或いはニッケル基合金と
炭素鋼との溶接において、ステンレス１１或いはニッケ
ル基台金側の開先面に、（１）Ｎｉ８０〜８０％、Ｍ　
ｏ　１２〜２８％、Ｏ０．０４Ｑ％以下、Ｎ　０．０５
０％以下、（２）として上記（１）にさらにＷ５．０％
以下、Ｃｒ４．０％以下、Ｃｕ１．５％以下の１種又は
２種以上、及びＡｌ０．７５％以下、Ｔ　Ｉ　Ｑ、５０
％以下の１種又は２１１を含み、残部Ｆｅ及び不可避的
な不純物からなる溶接材料で１層以上の肉盛層を形成し
、しかる後炭素鋼用溶接材料を用いて、炭素鋼と突合せ
溶接することを特徴とするステンレス１１或いはニッケ
ル基合金と炭素鋼との溶接方法にある。

なおここで言うステンレス鋼とは、日本工業規格ＪＩＳ
　Ｇ　４３０５等に規定されているオーステナイト系、
オーステナイト・フェライト系、フェライト系、マルテ
ンサイト系、析出硬化系ステンレス鋼等を指す。

又、ニッケル基合金とは、Ａ　Ｓ　Ｍ　Ｅ　（Ａｍｅｒ
ｉｃａｎＳｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　１ｌｅｃｈａｎｉｃａ
ｌ　Ｅｎｇｆｎａｅｒ＋ｓ）等で＃ｉ格化されているい
わゆるインコネル系やハステロイ系のニッケルを主成分
とする合金を指す。

又、炭素鋼とは、軟鋼、高張力鋼、耐熱鋼や低温用鋼等
の低合金鋼等を指す。

又、炭素鋼用溶接材料とは、上記軟鋼、高張力鋼、耐熱
鋼や低温用鋼等の低合金鋼等同志の溶接に通常用いられ
るＪＩＳ　Ｚ　３２１１，３２１２，３２１３，３２１
４゜３２２３．３２４１．３３１１．３３１２．３３１
３．３３１４．３３＋５．　ＡＷＳ＾５．１．Ａ５．５
．＾５．１？、ム５．１８．Ａ５．２３．Ａ５．２０．
Ａ５．２８゜Ａ５．２９　ＱＦで規格化されている溶接
材料を指す。

さらに、ＮｉＢＧ〜８０％、Ｎ０１２〜２８％、Ｏｏ、
ｏｔｏ％、Ｎ　０．０５Ｑ％以下、また必要に応じてこ
れにＷ５．０％以下、Ｃｒ４．０％以下、Ｃｕｔ、５％
以下の１種又は２種以上、及びＡ　ｌ　１０．７５％以
下、Ｔ　Ｉ　Ｇ、５０％以下の１種又は２種を含み、残
部Ｆｅ及び不可避的な不純物からなる溶接材料とは、テ
ィグ、ミグ及び潜弧溶接の各溶接方法の場合ワイヤの組
成が上記成分範囲にあることを意味し、被覆アーク溶接
棒の場合ＪＩＳ　Ｚ　３２２４等で規定されている溶着
金属の組成が上記の成分範囲にあることを意味している
。

作用先ず、ステンレス鋼或いはニッケル基台金の高合金の高
合金側は、適用される構造物の要求特性に応じて選定す
れば良く、広範囲のステンレス鋼或いはニッケル基合金
に対して、炭素鋼との経済的且つ高能率な異材溶接を可
能ならしめることも本発明の大きな特長の一つである。

次に、ステンレス鋼或いはニッケル基合金の高合金側開
先に肉盛層を形成するための溶接材料の組成について述
べると、（１）Ｎｉ６０％未満では、高合金側母材のステンレス
鋼或いはニッケル基合金を溶融することによる成分変動
に対して、肉盛層溶接金属の高温割れ抵抗性が不十分と
なり、又延性・靭性が劣化する。Ｎｉが８０％を超える
と、炭素鋼用溶接材料による突合せ溶接で生じる熱影響
部が脱化し肉盛層の延性・靭性が劣化する。同時に炭素
鋼用溶接材料による突合せ溶接金属中のＮｉｌが過剰と
なって、高温割れ感受性が大きくなる。従ってＮｉは６
０〜８０％とする。

Ｍｏ１２％未満では、肉盛層及び炭素制用ＷＩ接材料に
よる溶接金属の耐高温割れ性が不十分となる。２８％を
超えると、肉盛層溶接金属及び炭素鋼溶接材料による溶
接金属が脆化し、延性・靭性が劣化する。従ってＭＯは
１２〜２８％する。

０が０．０４０％を超えると、肉盛層の成分変動に対す
る抵抗性が弱くなり、肉盛層溶接金属の耐高温別れ性及
び延性が劣化する。従って０．０４０％以下に制限する
。

Ｎが０．０５０％を超えると、肉盛層溶接金属及び炭素
Ｗ４溶接材料による溶接金属中にブローホールが発生し
、且つ溶接作業性も劣化する。従って０、０５０％以下
に制限する。

（２）肉盛層形成用の溶接材料として、（１）にさらに
、肉盛層の強度や耐食性を向上させる目的でＷ５．０％
以下、Ｃｒ４゜０％以下、Ｃｕ１．５％以下の１ｍ又は
２！１以上を、及び、肉盛層溶接金篇及び炭素鋼溶接材
料による溶接金属中の耐ブローホール性を向上させる目
的でＡ　Ｉ　０．７５％以下、Ｔｉ０１５０％以下の１
穫又は２種を含有するものな使用してもよい。

しかし、Ｗは５．０％、Ｃｒは４．０％、Ｃｕは１．５
％をそれぞれ超えると、肉盛層溶接金属及び炭素鋼溶接
材料による溶接金属が脆化し延性＋１＠性が劣化すると
同時に高温割れが発生し易くなる。

又、ＡＩは０．７５％、ＴＩは０．５０％を超えると、
肉盛層溶接金属及び炭素鋼溶接材料による溶接金属が脆
化し延性・靭性が劣化すると同時に高温割れが発生し易
くなる。

従ッテ、Ｗは５．０％以下、Ｃｒは４．０％以下、Ｃｕ
は１．５％以下とし、ＡＩは０．７５％以下、Ｔｉは０
．５０％以下とする。

さらに、炭素鋼用溶接材料にて突合せ溶接を行って、そ
の突合せ溶接金属の健全性を確保するためには、肉盛層
の暦数は一暦で十分有効であり、二層以上でも効果は変
わらない。

又、肉盛層を形成したステンレス鋼或いはニッケル基合
金の高合金母材と炭素鋼母材との突合せ溶接には、経済
的で高能率且つ変形の少ない溶接を可能とし、さらに炭
素鋼母材の８１１１に応じてＪ　Ｉ　Ｓ　＋Ａ　Ｗ　Ｓ
　（Ａｍｅｒｉｃａｎ　Ｗｅｌｄｉｎｇ　５ｐｅｃｉｆ
ｉｃ−ａｔｉｏｎ）等で規定されている適正な溶接材料
を用いる。

以上のように本発明は、第一にステンレス鋼或いはニッ
ケル基合金の高合金側開先面に特定の成分範囲の溶接材
料により１層以上の肉盛層を形成し、しかる後に炭素鋼
用溶接材料で炭素鋼との突合せ溶接を最終迄行うという
溶接方法を採用することによって、広範囲のステンレス
鋼或いはニッケル基合金と炭素鋼との溶接において、高
品質の溶接部を経済的に且つ高能率に得ることが出来る
。

以下の実施例により本発明の効果を具体的に説明する。

実施例第１表に供試した母材を示す０表中母材記号Ａ％Ｂ、Ｃ
％Ｄ、Ｅ％Ｆ及びＧはステンレスｗ４或いはニッケル基
合金の高合金側母材であり、母材記号Ｈ，Ｉ、Ｊ及びＫ
は軟鋼や低合金鋼等の炭素両側母材である。これら母材
はいずれも板厚２４濡１である。

第２表に供試した肉盛層形成用溶接材料を示す、これら
の内記号ｇの溶接材料はＮｉが８０％を超え、且つＭｏ
が１２％未満で本発明外のものである。又記号りの溶接
材料はＣｒが４．０％を超え、且つＮが０．０５０％を
超えており本発明外のものである。又記号ｌの溶接材料
はＭＯが２８％を超え、且つ０が０．０４０％を超えて
おり本発明外のものである。さらに記号ｊの溶接材料は
Ｎｉが６０％未満で、且つＷが５．０％瘉超え、Ｃｕが
１．５％を超え、Ａｌが０．７５％を超え、本発明外の
ものである。

第３表にこれら母材と肉盛層形成用溶接材料との組合せ
による異材突合せ溶接試験結果を示す。

開先形状は第１図（１）に示すごとくＶ型で、第一に第
１図（２）に示すごとく高合金側母材開先面に、第３表
に示す要領で、試験Ｎｏ、２９、及びＮｏ、　３０を除
き、肉盛層形成用溶接材料を用いて肉盛溶接を行い、肉
盛層溶接金属３を得た。

肉盛層の形成は、被覆アークの溶接棒による溶接の場合
、棒径４．　Ｄａｍ、溶接電流１２０〜１４ＯＡ。

溶接電圧２３〜２６Ｖ、溶接速度１５−２２ｃｍ／ｓｉ
ｎの手動Ｐａｔ妾を行った。

又ティグによる溶接の場合、ワイヤ径２．４Ｉ、溶接電
流１３０〜ｏＯＡ、Ｗｉ接電圧１０〜１３Ｖ、溶接速度
８−１３ｃｍ／ｉ＋ｉｎ％Ａ　ｒシールドガス流量２０
１ノ層ｉｎの手動溶接を行った。

又ミグ溶接の場合、ワイヤ径１．２論−１溶接電流２０
０−２４０　／ｉ、、溶接電圧２０〜２４Ｖ、溶接速度
１７〜３０ｃｍ／ｇｉｎ、　Ａ　ｒシールドガス流！１
２０１／ｗｉｎの半自動溶接を行った。

さらにフラックス入りワイヤによるＣｏｏ溶接の場合、
ワイヤ径１．２ｍｍ、溶接電流２００〜２４０Ａ、溶接
電圧１８−２２Ｖ、溶接速度１８−３０ｃｍ／ｓｉｎ、
ＣＯａシールドガス流量２０　Ｌ’ｍｉｎの半自動溶接
を行った。　第二に第１図（３）に示すごとく、肉盛層
を形成した高合金側母材と炭素ａａ母材とを、第３表に
示すとおり試験Ｎｏ、　３０を除き、炭素鋼母材に適合
する炭素鋼用溶接材料にて、溶接金属４を積層して最終
まで溶接を行った。

被覆アークＷＩ接の場合、棒径５．Ｏｍｍ　、溶接電流
１９０〜２４０　Ａ、溶接電圧２４〜２８Ｖ、溶接速度
１４〜２５ｃｍ／■ｉｎの手動溶接を行った。

ミグ溶接の場合、ワイヤ１．２■、溶接電流２２０〜２
９０Ａ％溶接電圧１８〜２２Ｖ１溶接速度２０〜３５ｅ
麿／ｓｉｎ、　Ａ　ｒ　＋　１０％ＣＯ畠シールドガス
流量２０１／ｓｉｎの半自動溶接を行った。

フラックス入りワイヤによるｃｏ、溶接の場合、ワイヤ
径ｌ−２ｍｍ　％溶接電流２００〜２８０Ａ、溶ｉｌ！
電圧１８〜２２Ｖ、溶接速度２０〜３５ｃｍ／ｓｉｎ、
　ＣＯｍシールドガス流５！２０１／諏ｉｎの半自動溶
接を行った。

ティグ溶接の場合、ワイヤ径２．４鵬謙、溶接電流１２
０〜１８０Ａ、溶接電圧１０〜１４Ｖ、溶接速度１０〜
２０ｃ醜／ｓｉｎ、　Ａ　ｒシールドガス流１２０１／
ｗｉｎの半自動溶接を行った。

肉盛層の健全性を評価するため、１層目溶接金属のカラ
ーチエツク検査を行い、ｉ＋Ｊれの存無を調べた。又、
突合せ溶接金属の健全性を評価するため初層溶接金属の
カラーチエツク検査を行い割れの有無を調べた。さらに
全溶接終了後、異材突合せ溶接部全体の健全性を評価す
るため、ＪＩＳ　Ｚ３１２２に基づいた側曲げ試験、及
びＪＩＳ　Ｚ　３１２１に１づいた継手引張試験を行っ
た。　これら異材突合せ溶接試験の結果、本発明の溶接
方法試験Ｎｏ。

１．３．４．６．７．８．９．１０．１２．１３．１４
．１６．１８．２０．２１．２２．２３．２５．２６及
び２７は、肉盛層の１層目及び突合せ溶接金属の初層に
割れは認められず、又側曲げ試験においては無欠陥であ
り十分な延性を示し、さらに継手引張試験においては母
材原質部で破断しており、溶接金属が母材以上の強度を
有することが明らかである。

これに対し、試験Ｎ０６２．１５及び１９は、肉盛層の
溶接をＣｒが４．０％を超え、且つＮが０．０５０％を
超える肉盛層形成用溶接材料を用いて行ったため、肉盛
層及び突合せ溶接金属初層に割れが発生し、且つ側曲げ
試験においても割れが発生した。

さらに継手引張試験においては溶接金属破断となり、強
度にも問題が有った。

試験Ｎｏ、５及び２８は、肉盛層の溶接なＭｏが２８％
を超え、且つＯが０．０４０％を超える肉盛層形成用溶
接材料を用いて行ったため、肉盛層及び突合せ溶接金属
初層に別れが発生し、且つｇＩＪ曲げ試験においても割
れが発生した。さらに継手引張試験においては溶接金属
破断となり強度にも問題が有った。

試験Ｎｏ、１１及び２４は、肉盛層の溶接なＮＬが６０
％未満で且っＷが５６０％を超え、Ｃｕが１．５％を超
え、＾１が０．７５％を超える肉盛層形成用溶接材料を
用いて行つたため、肉盛層及び突合せ溶接金属初層に割
れが発生し、且つ側曲げ試験においても割れが発生した
。さらに継手引張試験においては溶接金属破断となり強
度にも問題が有った。

試験Ｎｏ、　２９は、肉盛層を形成せずに、異材突合せ
溶接を直接炭素鋼側母材用溶接材料で溶接したため、突
合せ溶接金属の初層に割れが発生し且つ側曲げ試験にお
いても割れが発生した。さらに継手引張試験においては
溶接金属破断となり強度にも問題が有った。

試験Ｎｏ、３０は、肉盛層を形成せずに異材突合せ溶接
をＮ　ｉ　−Ｃｒ　−Ｍ　ｏ合金被覆アーク渭接棒ＡＷ
Ｓ　　ＥＮｉＣｒＭｏ−３を用いて行ったため、溶接に
よる変形が大きく又溶接性が劣るため、側曲げ試験にお
いて割れ或いは溶接欠陥が発生した。さらに継手引張試
験においては溶接金属破断となり、強度にも問題が有っ
た。

発明の効果以上のように本発明は、ステンレス鋼或いはニッケル基
合金と炭素鋼との溶接において、ステンレス鋼或いはニ
ッケル基合金の高合金（１１間光面に特定成分範囲の溶
接材料にて肉盛層を形成し、しかる後に炭素鋼とを突合
せ炭素馬用溶接材料で最ｊＩ迄溶接する、という方法に
よって、変形が少なく母材と同等以上の特性を有する極
めて健全な溶接部を、経済的且つ高能率に得ることを可
能にしたものであって、広範囲のステンレス調成いは、
ニッケル基合金と、広範囲の款調や但合金調等の炭素鋼
との、異材浴接を必要とする、化学プラントや原子カプ
ラント等の１造物全体の健全性と経済性を大きく真上さ
せるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図（１）　、　（２）　、　（３）は本発明溶接方
法の説明のための開先断面図、！ｓ２図（１）　、　（
２）は従来の肉盛層を形成せずに、高合金タイプの溶接
材料を用いる溶接方法の説明のための開先断面図、第３
図（１）　、　（２）　、　（３）は従来の炭素鋼側に
肉ｍ暦を形成し、高合金タイプの溶接材料を用いる溶接
方法の説明のための開先断面図である。ｌ・・・高合金母材、２・・Φ炭素鋼母材、３拳拳・肉
盛層、４・ψ・突合せ溶接金属。代理人弁理士　　井　上　雅　生第２（１〕跨転全友玉詞第図（１ン第図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ステンレス鋼或いはニッケル基合金と炭素鋼との
溶接において、ステンレス鋼或いはニッケル基合金側の
開先面に、Ｎｉ６０〜８０％（重量％以下同じ）、Ｍｏ
１２〜２８％、Ｏ０．０４０％以下、Ｎ０．０５０％以
下で残部Ｆｅ及び不可避的な不純物からなる溶接材料で
１層以上の肉盛層を形成し、しかる後炭素鋼用溶接材料
を用いて炭素鋼と突合せ溶接することを特徴とするステ
ンレス鋼或いはニッケル基合金と炭素鋼との溶接方法。
（２）ステンレス鋼或いはニッケル基合金と炭素鋼との
溶接において、ステンレス鋼或いはニッケル基合金側の
開先面に、Ｎｉ６０〜８０％（重量％以下同じ）、Ｍｏ
１２〜２８％、Ｏ０．０４０％以下、Ｎ０．０５０％以
下で、さらにＷ５．０％以下、Ｃｒ４．０％以下、Ｃｕ
１．５％以下の１種又は２種以上、及びＡｌ１０．７５
％以下、Ｔｉ０．５０％以下の１種又は２種を含み、残
部Ｆｅ及び不可避的な不純物からなる溶接材料で１層以
上の肉盛層を形成し、しかる後炭素鋼用溶接材料を用い
て炭素鋼と突合せ溶接することを特徴とするステンレス
鋼或いはニッケル基合金と炭素鋼との溶接方法。