JPH02194678A - 半導体レーザ駆動方法 - Google Patents
半導体レーザ駆動方法Info
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- JPH02194678A JPH02194678A JP1013281A JP1328189A JPH02194678A JP H02194678 A JPH02194678 A JP H02194678A JP 1013281 A JP1013281 A JP 1013281A JP 1328189 A JP1328189 A JP 1328189A JP H02194678 A JPH02194678 A JP H02194678A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
[産業上の利用分野1
本発明は゛L導体レーザの駆動方法に関し、とりわけ雑
音の低減を達成する゛ト導体レーザの駆動方法に関する
。
音の低減を達成する゛ト導体レーザの駆動方法に関する
。
【従来の技術1
従来、光ビデオディスク等から、光学的に情報を両生す
る情報再生装置に、半導体レーザな光源として用いると
、光ディスクからの戻り光によって半導体レーザの出力
光に戻り光誘起雑音がのり、情報の再生に支障があるこ
とが知られている。また、光通(+47Fの分野におい
ても、光ファイバ端等の九′?部品からの反射光が半導
体レーザに戻り、戻り光誘起雑音が発生し問題となって
いる。 それらの対策として、特公昭69−9086号に示され
るが如く、半導体レーザが多重縦モード発振するように
、直流電流に高周波の電流を重畳し雑音を低減する方法
が提案されている。 さらに、高周波電流の発振部をリング・オシレータとし
、増幅部、半導体レーザ等をモノリシックに作成すると
いった方法も、特開昭62=190888号に示されて
いる。 [発明が解決しようとしている課題] このような方法において、前記の特公昭59−9086
号に示されるが如く、雑音の低減効果は高周波電流が半
導体レーザの発振しきい値を深く切るように高周波電流
振巾を大きくシ、高周波による変調度を大きくして半導
体レーザをパルス発光させた時に、十分な雑音低減効果
がある。 ところが、前記特公昭59’−9086号及び特開閉6
2−190888号の如き、固定した高周波電力の供給
では、レーザの周囲温度の変化等により、高周波の変調
度が低Fして、雑音の低減効果を得ることができなくな
るという問題点を有している。そこで、特開昭61−1
04342号に示されるが如く、数100組1z以、ト
の高周波の光パルスを、レーザと同一のパッケージに入
れた。 オートパワーコントロール用の千二ターフォトダイオー
ドで検出を行ない、高周波回路の発振周波数と振幅を安
定化させる方法が提案されている。 しかし、こういった数100MIIZ以−Lの高周波で
、しかも数10dB、と大きな電力をa、II御するに
は、検出部、制御部とも特殊な専用の部品、基板及び回
路の引きまわし技術が必要で、装jnの複雑化、大型化
、高価格化がまぬがれえないという問題点を有している
。 さらに上記の特公昭59−9086号、特開昭61−1
04342号、特開昭62−190888号はレーザ・
ディスク・プレイヤー等の光学的情報再生装置における
もので、再生のみであれば、レーザの゛[均出力は低く
てもよく、また出力は一定で変調の必要もないが、情報
の記録や消去も行なう装置や、光通信装置においては1
次のような問題がある。 これらの装置においては、良好な信号対雑音比を得るの
に、変調時の消光比が大きいことが要求されるため、高
い光パワーが必要となる。ところが、前述の従来例に示
されるが如き、レーザの励起レベルがほぼ一定で(オー
ト・パワー・コントロールにより、光出力パワーを一定
にするように励起レベルが変化する)、シかも低くてよ
い場合の雑音の低減に必安な高周波の変調度を得るため
の高周波電流振巾では、高出力パワー即ち高励起時には
ト分な変調度が得られず、従って雑&の低減効果が得ら
れないという問題点をaしている。 また、逆に高出力時に合わせた大きな電流振tt1で常
時高周波パルス発振をさせると、低い励起レベルの内生
時又は消去、記録時の低いパワーレベルの時に、電流振
1−+の谷側のピークが、゛ト導体レーザを逆方向に駆
動してレーザの逆方向特性の最大定格を超え、レーザな
劣下させる可能性があり問題である。 【課題を解決するための手段1 本発明は、上記従来例の問題に鑑み、光出力の変調をと
もなう、情報の記録、消去、伝送等を行なう場合にも、
それぞれ複数の励起レベルに応じ、戻り光誘起雑音、モ
ードホップ雑音等半導体レーザの雑音を低減することが
でき、しかも簡便な方法で、安定で43頼性の高い、安
価で低消費電力であるレーザ駆動方法を°提供すること
を目的とする。 以上のような目的は、半導体レーザに高い周波数の交流
電流を注入するレーザ駆動法において。 該交流の電圧振1】がレーザの励起レベルによらずほぼ
一定である交流電圧源によりレーザを駆動することによ
り達成される。 [実施例] 以下、図面を用いて1本発明の半導体レーザ駆動方法の
具体的な実施例について詳細に説明する。 第1図は本発明の実施例であり、半導体レーザー動装置
112のJul路を示す説明図である。 lは!i導体レーザ、2は゛L導体レーザ1の後方出力
をモニターする干二ター・フォトダイオード、3は情報
に応じて変調された変調信号の入力端Tである。該入力
端P3は4の処理回路を介し、レーザ1の駆動アンプ5
及び、オート・パワー・コントロール用比較器(1)8
.高周波電圧設定用比較器(II)11に所定の信号を
送る。 6は電流電IE変換器及びアンプで、モニター・フォト
ダイオード2の出力電流を検出し、高周波を遮断するロ
ーパス・フィルター7を介し、比較器8、アンプ5とい
うフィード・バック系により、オート・パワー・コント
ロールを達成する。 この辺の動作は同業者により公知であるから詳しい説明
は省略する。10は高周波発振器で、高周波アンプ9に
より電圧増幅され、不図示であるが、アンプ9の出力端
の直流阻止用のカップリング・コンデンサを介して、レ
ーザlに高周波電圧を印加する。なお同様に不図示であ
るが、アンプ5の出力端には、通常、高周波ff1d−
用のインダクタンスを設ける方が望ましい。 上記構成において、端子3より入力された情報変調信号
から、処理回路4により、たとえば、I]#生時には、
レーザlの出力を再生光パワーPgにするための直流の
信号電圧が比較器8.アンプ5、比較器11にそれぞれ
送られ、Ilq述のオート・パワー・コントロールによ
り平均光出力が一定に保たれ、また、レーザlに印加さ
れる高周波電圧の振[11が、アンプ9の出力と処理回
路4からの出力との比較により安定化される。なお、説
明のため、高周波アンプ9と比較器11を明確に分けて
図示したが、要するに交流電圧の振幅が安定化される回
路系であればよい。このような構成により結果的には、
従来例と同様に通常低い励起レベルである再生光パワー
l’s+でレーザlが安定に発光し、かつ雑音が低減さ
れる。 次に、レーザ1の光出力を情報に応じて変調する場合に
ついて、説明する。たとえば、“l”“0”情報の記録
時には、端F3より矩形波状の信号が人力される。処理
回路4により、波形整形等がな行われ、記録の高出力パ
ワーPwと1通常、両生光パワーPaと同じ、記録の低
出力パワーP、とが、情報の“l”0”いずれかに対応
するようにレーザlの光出力を矩形状に変調する。具体
的には、処理回路4からの変調信号により、アンプ5は
1通常、常温で設定された。パワーPw、pHに対応し
た注入電流を変調に対応して出力し。 レーザ1を駆動する。オート・パワー・コントロールの
比較器8には、パワーPw、 PRに対応した基準電圧
が変調信号に対応して人力され、それぞれのパワーに安
定化される。なお、記録時のオート・パワー・コントロ
ールはこれ以外にも、同業者にとって公知な方法が使用
可能であるが1本発明は、それらによらず実施可能であ
るので、詳細な説明は省略する。この時、高周波電圧は
特に変化させず、再生時と同じ振幅電圧を半導体レーザ
lに印加する。それは、処理回路4から比較器11へ送
る信号を再生時と同じレベルに保つことにより達成され
る。記録の場合にも1両生の場合と同様に、アンプ9と
比較器11により、高周波振幅型lJiは安定化されて
、次に述べるような方法により、記録時のPw、P*レ
ベルどちらでも、最適な変調度が確保されるため、従来
子=1能であった記録時の雑音低減が可能となる。 第2図(a)は半導体レーザの順方向の電流−電圧特性
を説明するための模式図、第2図(b)は、第2図(a
)のグラフの傾きから求めた%半導体レーザの電流と実
効抵抗の関係を説明するための模式図である。 半導体レーザは現在ダブルへテロのPη接合を用いたダ
イオード構造が一般的であり、その電流−電圧特性は、
同業者にとっては公知で、たとえばIEEE jour
nal of quantum electronic
sの1976年のQlニー12巻 10月号633〜639 rtニ示さ れるように、 で表わされる。V、lは各々レーザの端子間電圧及び電
流、!、は接合の飽和電流、ηは接合の特性パラメータ
ーにはボルツマン定数、′rは絶対温度、qは中電荷、
Rは等個直列抵抗、 Rshはシャン 学ト抵抗で活性層以外のたとえば電流ブロック層の抵抗
で、104〜10′1Ωと大きいので(’ I )式は と近似できる。このl−V特性を表わしたのが第2図(
a)の曲線12である。また、(2)式より、傾きを求
めると となり、実効的な抵抗を表わし、これをグラフにしたの
が第2図(b)の曲線I7である。これから明らかなよ
うに、レーザへの注入電流が小さい時は、抵抗が大きく
、(具体的にはin+^で100数+Ω、10mAで十
数Ω)、レーザが発振している注入電流領域では抵抗は
低く、はとんど飽和している(2〜4Ω程度)。従って
、第1図で説明したようを、同じ電圧振111をもつ交
流電圧でも、第2図(a)の13.34に示されるよう
な同じ振巾の電圧波形でもその直流成分のバイアス値に
より、レーザに実際に注入される電流は、各々、15.
16に示されるように、電流振巾が異なる波形となる。 ゛IL均励起レベルが高い程、実効的な抵抗が小さくな
り、同じ交流電圧による変調の場合、注入電流の振巾が
大きくなる。従って1本発明によれば、一定の電圧伽巾
を持つ高周波交流電圧なレーザに印加することにより、
励起レベルが低い再生時には、レーザのしきい値を切り
4・分な変調度を持つが、逆方向電流を流すことのない
最適な高周波電流を重畳し、記録の高出力に対応した高
い励起レベルの時には、同じ交流電圧で、レーザのしき
い値を切り、十分な変調度を持つ最適な高周波電流を重
畳することが、従来のように複雑な検出・制御装置を必
要とせずに自動的に達成される。 第3図は、半導体レーザの直流バイアス電流と平均光出
力の関係を説明するための模式図である。 18は高周波電圧を印加していない時の通常のレーザの
電流−光出力特性であり、19は本発明による高層r&
電IEを印加した場合の【cl、流バイアス電流と平均
光出力の関係、破線20は従来の方法で、定電力、又は
定電流で高周波電流を注入し、記録時の高出力レベルP
wでも十分なM1a低減効果が得られる変調度を達成し
ている場合の特性である。 高周波による変調度は、通常、光出力により定義され、
ある高周波の重畳時の光出力の直流バイアス値で。 と表わされ、通常1.1・分な雑音低減レベル、たとえ
ば相対雑音強度で−120dB/II□を得るには。 変調度は120%以上必要とされる。 破線9に示されるように、従来は、記録時の高出力Pw
時に変調度120%を達成するように、高周波の電流振
幅を設定すると、前述の問題点で述べたように、低出力
1’R時に、逆方向の電流が流れ、レーザを劣化させる
ため、記録時の雑音低減の実現は不可能である。それに
対し、本発明によれば、第2図で説明し、また第3図の
実線19に示されるように、バイアス電流が小さい程、
高周波電流の振巾が小さくなり、そのような問題は生じ
ない、第3図の21は、バイアスがしきい値10以下の
場合の電流波形で、その尖頭電流の高い側が、ちょうど
しきい値l−に一致している場合を示している。従って
、実線19の実効的しきい値である。平均光出力が、再
生及び記録時の低光出力PIIの場合は、不図示である
が、21の電流波形に対し、バイアス、振巾かやや大き
い波形で、変調度も120%以上確保され、かつ、逆方
向電流が流れる程振幅は大きくない、電流波形22は、
記録時の高出力21時のもので、+iiJ述したように
、実効的抵抗が小さくなっているため、同じ電圧振幅で
も、注入される電流振幅が太き(。 変調度120%は十分に確保される。もちろん逆方向電
流は生じない、記録時の光出力の情報に応じた変調は、
第1図で説明したようにPRとP、の2値の矩形波状の
ものである。それは、第1図のアンプ5により直流バイ
アス値の変調により?−1なわれるから1本発明によれ
ば、従来のように、変調55号により、高周波の電流波
形を切り替えたり、重畳のオン・オフ等を行なうといっ
た複雑な装置1!1を設ける必要がなく、直流バイアス
を通常に変調することにより自動的に電流振幅が切り替
り、常時雑音低減が達成される。電流波形2コ3は1重
畳時の特性19が非重畳時の特性18と一致する点のも
のである。つまり、高周波の電流振巾は、励起レベルの
上昇にともない増大して(但し、第2図の特性から明ら
かなように、飽和しはじめている)いるが、その尖頭電
流の低い側が、ちょうどしきい値1゜に一致している場
合に相当する、変調度は0で、しきい値を切らないため
雑音の低減効果はあまりないし、尖頭電流の高い側が、
レーザの最大定格P11.を超える可能性もあるが、現
実には、使用しない領域である。 [他の実施例] 第4図に他の実施例を示す。第4図は、本発明に用いる
半導体レーザの構成を示す模式図である。 同図において、半導体レーザ部24とモニター・フォト
ダイオード部25がモノリシックに作られており、η型
電極30は共通であるが、レーザ24の1)型電極は、
27.28.29と3つの注入領域して分割され、活性
層26からレーザ光が射出する。注入領域27と29は
、高周波電圧専用、28はバイアス専用である。従って
、第1図において、高周波アンプ9.アンプ5はそれぞ
れ独−γに直接レーザの注入領域に接続される。このよ
うな構成により、高周波電圧専用の領域27゜29が小
さいため、駆動する電圧が小さくてすみ、消費電力が少
なくなり、しかも、不要軸射雑音も小さくできるという
効果がある。さらに、領域27と29に加える高周波電
圧を位相を反転させたものにすることにより、パルス発
光が補ない合い実効的に連続発光に近くなる。従って、
より高出力にも対応i+l能となる。 なお、第2図、第3図では、高周波型lEとして、1F
弦波を印加した場合について説明したが。 もちろん本発明はこれに限定されるものではなく5たと
えば矩形波でよい。また1周波数、位相、娠中が雑音低
減効果を損なわない範囲で変調された高周波型TEでも
よい。さらに、第2図、第3図では、IF弦彼電圧を印
加すると、正弦波電流により駆動されるように図示した
が、第2図(31)の電流−電圧特性の非線形効果のた
め、正弦波の山と谷は対称とならず歪んだ電流波形とな
る。(r4シ、本発明の木質には特に関係しない。 また、情報の記録再生装z6への応用を例に説明したが
、もちろんこれに限定されるものではなく、消去、ある
いは、光通信、光計測といった他の分野においても使用
可能なレーザ駆動方である。 [発明の効果] 以1゛、説明したように、′V、導体レーザの電流−電
圧特性の非線形性を利用し、高周波型IF、をその伽幅
がレーザの励起レベルによらず一定であるように印加す
ることにより、光出力の変調をともなう情報の記録、消
去を、伝送等を行なう場合にも、自動的にそれぞれの複
数の励起レベルに対応し。 レーザの雑音を常時低減することができ、しかも簡便な
方法であるため、安定で信頼性の高い、安II−で、低
消費電力である半導体レーザ駆動方法が実現する。
る情報再生装置に、半導体レーザな光源として用いると
、光ディスクからの戻り光によって半導体レーザの出力
光に戻り光誘起雑音がのり、情報の再生に支障があるこ
とが知られている。また、光通(+47Fの分野におい
ても、光ファイバ端等の九′?部品からの反射光が半導
体レーザに戻り、戻り光誘起雑音が発生し問題となって
いる。 それらの対策として、特公昭69−9086号に示され
るが如く、半導体レーザが多重縦モード発振するように
、直流電流に高周波の電流を重畳し雑音を低減する方法
が提案されている。 さらに、高周波電流の発振部をリング・オシレータとし
、増幅部、半導体レーザ等をモノリシックに作成すると
いった方法も、特開昭62=190888号に示されて
いる。 [発明が解決しようとしている課題] このような方法において、前記の特公昭59−9086
号に示されるが如く、雑音の低減効果は高周波電流が半
導体レーザの発振しきい値を深く切るように高周波電流
振巾を大きくシ、高周波による変調度を大きくして半導
体レーザをパルス発光させた時に、十分な雑音低減効果
がある。 ところが、前記特公昭59’−9086号及び特開閉6
2−190888号の如き、固定した高周波電力の供給
では、レーザの周囲温度の変化等により、高周波の変調
度が低Fして、雑音の低減効果を得ることができなくな
るという問題点を有している。そこで、特開昭61−1
04342号に示されるが如く、数100組1z以、ト
の高周波の光パルスを、レーザと同一のパッケージに入
れた。 オートパワーコントロール用の千二ターフォトダイオー
ドで検出を行ない、高周波回路の発振周波数と振幅を安
定化させる方法が提案されている。 しかし、こういった数100MIIZ以−Lの高周波で
、しかも数10dB、と大きな電力をa、II御するに
は、検出部、制御部とも特殊な専用の部品、基板及び回
路の引きまわし技術が必要で、装jnの複雑化、大型化
、高価格化がまぬがれえないという問題点を有している
。 さらに上記の特公昭59−9086号、特開昭61−1
04342号、特開昭62−190888号はレーザ・
ディスク・プレイヤー等の光学的情報再生装置における
もので、再生のみであれば、レーザの゛[均出力は低く
てもよく、また出力は一定で変調の必要もないが、情報
の記録や消去も行なう装置や、光通信装置においては1
次のような問題がある。 これらの装置においては、良好な信号対雑音比を得るの
に、変調時の消光比が大きいことが要求されるため、高
い光パワーが必要となる。ところが、前述の従来例に示
されるが如き、レーザの励起レベルがほぼ一定で(オー
ト・パワー・コントロールにより、光出力パワーを一定
にするように励起レベルが変化する)、シかも低くてよ
い場合の雑音の低減に必安な高周波の変調度を得るため
の高周波電流振巾では、高出力パワー即ち高励起時には
ト分な変調度が得られず、従って雑&の低減効果が得ら
れないという問題点をaしている。 また、逆に高出力時に合わせた大きな電流振tt1で常
時高周波パルス発振をさせると、低い励起レベルの内生
時又は消去、記録時の低いパワーレベルの時に、電流振
1−+の谷側のピークが、゛ト導体レーザを逆方向に駆
動してレーザの逆方向特性の最大定格を超え、レーザな
劣下させる可能性があり問題である。 【課題を解決するための手段1 本発明は、上記従来例の問題に鑑み、光出力の変調をと
もなう、情報の記録、消去、伝送等を行なう場合にも、
それぞれ複数の励起レベルに応じ、戻り光誘起雑音、モ
ードホップ雑音等半導体レーザの雑音を低減することが
でき、しかも簡便な方法で、安定で43頼性の高い、安
価で低消費電力であるレーザ駆動方法を°提供すること
を目的とする。 以上のような目的は、半導体レーザに高い周波数の交流
電流を注入するレーザ駆動法において。 該交流の電圧振1】がレーザの励起レベルによらずほぼ
一定である交流電圧源によりレーザを駆動することによ
り達成される。 [実施例] 以下、図面を用いて1本発明の半導体レーザ駆動方法の
具体的な実施例について詳細に説明する。 第1図は本発明の実施例であり、半導体レーザー動装置
112のJul路を示す説明図である。 lは!i導体レーザ、2は゛L導体レーザ1の後方出力
をモニターする干二ター・フォトダイオード、3は情報
に応じて変調された変調信号の入力端Tである。該入力
端P3は4の処理回路を介し、レーザ1の駆動アンプ5
及び、オート・パワー・コントロール用比較器(1)8
.高周波電圧設定用比較器(II)11に所定の信号を
送る。 6は電流電IE変換器及びアンプで、モニター・フォト
ダイオード2の出力電流を検出し、高周波を遮断するロ
ーパス・フィルター7を介し、比較器8、アンプ5とい
うフィード・バック系により、オート・パワー・コント
ロールを達成する。 この辺の動作は同業者により公知であるから詳しい説明
は省略する。10は高周波発振器で、高周波アンプ9に
より電圧増幅され、不図示であるが、アンプ9の出力端
の直流阻止用のカップリング・コンデンサを介して、レ
ーザlに高周波電圧を印加する。なお同様に不図示であ
るが、アンプ5の出力端には、通常、高周波ff1d−
用のインダクタンスを設ける方が望ましい。 上記構成において、端子3より入力された情報変調信号
から、処理回路4により、たとえば、I]#生時には、
レーザlの出力を再生光パワーPgにするための直流の
信号電圧が比較器8.アンプ5、比較器11にそれぞれ
送られ、Ilq述のオート・パワー・コントロールによ
り平均光出力が一定に保たれ、また、レーザlに印加さ
れる高周波電圧の振[11が、アンプ9の出力と処理回
路4からの出力との比較により安定化される。なお、説
明のため、高周波アンプ9と比較器11を明確に分けて
図示したが、要するに交流電圧の振幅が安定化される回
路系であればよい。このような構成により結果的には、
従来例と同様に通常低い励起レベルである再生光パワー
l’s+でレーザlが安定に発光し、かつ雑音が低減さ
れる。 次に、レーザ1の光出力を情報に応じて変調する場合に
ついて、説明する。たとえば、“l”“0”情報の記録
時には、端F3より矩形波状の信号が人力される。処理
回路4により、波形整形等がな行われ、記録の高出力パ
ワーPwと1通常、両生光パワーPaと同じ、記録の低
出力パワーP、とが、情報の“l”0”いずれかに対応
するようにレーザlの光出力を矩形状に変調する。具体
的には、処理回路4からの変調信号により、アンプ5は
1通常、常温で設定された。パワーPw、pHに対応し
た注入電流を変調に対応して出力し。 レーザ1を駆動する。オート・パワー・コントロールの
比較器8には、パワーPw、 PRに対応した基準電圧
が変調信号に対応して人力され、それぞれのパワーに安
定化される。なお、記録時のオート・パワー・コントロ
ールはこれ以外にも、同業者にとって公知な方法が使用
可能であるが1本発明は、それらによらず実施可能であ
るので、詳細な説明は省略する。この時、高周波電圧は
特に変化させず、再生時と同じ振幅電圧を半導体レーザ
lに印加する。それは、処理回路4から比較器11へ送
る信号を再生時と同じレベルに保つことにより達成され
る。記録の場合にも1両生の場合と同様に、アンプ9と
比較器11により、高周波振幅型lJiは安定化されて
、次に述べるような方法により、記録時のPw、P*レ
ベルどちらでも、最適な変調度が確保されるため、従来
子=1能であった記録時の雑音低減が可能となる。 第2図(a)は半導体レーザの順方向の電流−電圧特性
を説明するための模式図、第2図(b)は、第2図(a
)のグラフの傾きから求めた%半導体レーザの電流と実
効抵抗の関係を説明するための模式図である。 半導体レーザは現在ダブルへテロのPη接合を用いたダ
イオード構造が一般的であり、その電流−電圧特性は、
同業者にとっては公知で、たとえばIEEE jour
nal of quantum electronic
sの1976年のQlニー12巻 10月号633〜639 rtニ示さ れるように、 で表わされる。V、lは各々レーザの端子間電圧及び電
流、!、は接合の飽和電流、ηは接合の特性パラメータ
ーにはボルツマン定数、′rは絶対温度、qは中電荷、
Rは等個直列抵抗、 Rshはシャン 学ト抵抗で活性層以外のたとえば電流ブロック層の抵抗
で、104〜10′1Ωと大きいので(’ I )式は と近似できる。このl−V特性を表わしたのが第2図(
a)の曲線12である。また、(2)式より、傾きを求
めると となり、実効的な抵抗を表わし、これをグラフにしたの
が第2図(b)の曲線I7である。これから明らかなよ
うに、レーザへの注入電流が小さい時は、抵抗が大きく
、(具体的にはin+^で100数+Ω、10mAで十
数Ω)、レーザが発振している注入電流領域では抵抗は
低く、はとんど飽和している(2〜4Ω程度)。従って
、第1図で説明したようを、同じ電圧振111をもつ交
流電圧でも、第2図(a)の13.34に示されるよう
な同じ振巾の電圧波形でもその直流成分のバイアス値に
より、レーザに実際に注入される電流は、各々、15.
16に示されるように、電流振巾が異なる波形となる。 ゛IL均励起レベルが高い程、実効的な抵抗が小さくな
り、同じ交流電圧による変調の場合、注入電流の振巾が
大きくなる。従って1本発明によれば、一定の電圧伽巾
を持つ高周波交流電圧なレーザに印加することにより、
励起レベルが低い再生時には、レーザのしきい値を切り
4・分な変調度を持つが、逆方向電流を流すことのない
最適な高周波電流を重畳し、記録の高出力に対応した高
い励起レベルの時には、同じ交流電圧で、レーザのしき
い値を切り、十分な変調度を持つ最適な高周波電流を重
畳することが、従来のように複雑な検出・制御装置を必
要とせずに自動的に達成される。 第3図は、半導体レーザの直流バイアス電流と平均光出
力の関係を説明するための模式図である。 18は高周波電圧を印加していない時の通常のレーザの
電流−光出力特性であり、19は本発明による高層r&
電IEを印加した場合の【cl、流バイアス電流と平均
光出力の関係、破線20は従来の方法で、定電力、又は
定電流で高周波電流を注入し、記録時の高出力レベルP
wでも十分なM1a低減効果が得られる変調度を達成し
ている場合の特性である。 高周波による変調度は、通常、光出力により定義され、
ある高周波の重畳時の光出力の直流バイアス値で。 と表わされ、通常1.1・分な雑音低減レベル、たとえ
ば相対雑音強度で−120dB/II□を得るには。 変調度は120%以上必要とされる。 破線9に示されるように、従来は、記録時の高出力Pw
時に変調度120%を達成するように、高周波の電流振
幅を設定すると、前述の問題点で述べたように、低出力
1’R時に、逆方向の電流が流れ、レーザを劣化させる
ため、記録時の雑音低減の実現は不可能である。それに
対し、本発明によれば、第2図で説明し、また第3図の
実線19に示されるように、バイアス電流が小さい程、
高周波電流の振巾が小さくなり、そのような問題は生じ
ない、第3図の21は、バイアスがしきい値10以下の
場合の電流波形で、その尖頭電流の高い側が、ちょうど
しきい値l−に一致している場合を示している。従って
、実線19の実効的しきい値である。平均光出力が、再
生及び記録時の低光出力PIIの場合は、不図示である
が、21の電流波形に対し、バイアス、振巾かやや大き
い波形で、変調度も120%以上確保され、かつ、逆方
向電流が流れる程振幅は大きくない、電流波形22は、
記録時の高出力21時のもので、+iiJ述したように
、実効的抵抗が小さくなっているため、同じ電圧振幅で
も、注入される電流振幅が太き(。 変調度120%は十分に確保される。もちろん逆方向電
流は生じない、記録時の光出力の情報に応じた変調は、
第1図で説明したようにPRとP、の2値の矩形波状の
ものである。それは、第1図のアンプ5により直流バイ
アス値の変調により?−1なわれるから1本発明によれ
ば、従来のように、変調55号により、高周波の電流波
形を切り替えたり、重畳のオン・オフ等を行なうといっ
た複雑な装置1!1を設ける必要がなく、直流バイアス
を通常に変調することにより自動的に電流振幅が切り替
り、常時雑音低減が達成される。電流波形2コ3は1重
畳時の特性19が非重畳時の特性18と一致する点のも
のである。つまり、高周波の電流振巾は、励起レベルの
上昇にともない増大して(但し、第2図の特性から明ら
かなように、飽和しはじめている)いるが、その尖頭電
流の低い側が、ちょうどしきい値1゜に一致している場
合に相当する、変調度は0で、しきい値を切らないため
雑音の低減効果はあまりないし、尖頭電流の高い側が、
レーザの最大定格P11.を超える可能性もあるが、現
実には、使用しない領域である。 [他の実施例] 第4図に他の実施例を示す。第4図は、本発明に用いる
半導体レーザの構成を示す模式図である。 同図において、半導体レーザ部24とモニター・フォト
ダイオード部25がモノリシックに作られており、η型
電極30は共通であるが、レーザ24の1)型電極は、
27.28.29と3つの注入領域して分割され、活性
層26からレーザ光が射出する。注入領域27と29は
、高周波電圧専用、28はバイアス専用である。従って
、第1図において、高周波アンプ9.アンプ5はそれぞ
れ独−γに直接レーザの注入領域に接続される。このよ
うな構成により、高周波電圧専用の領域27゜29が小
さいため、駆動する電圧が小さくてすみ、消費電力が少
なくなり、しかも、不要軸射雑音も小さくできるという
効果がある。さらに、領域27と29に加える高周波電
圧を位相を反転させたものにすることにより、パルス発
光が補ない合い実効的に連続発光に近くなる。従って、
より高出力にも対応i+l能となる。 なお、第2図、第3図では、高周波型lEとして、1F
弦波を印加した場合について説明したが。 もちろん本発明はこれに限定されるものではなく5たと
えば矩形波でよい。また1周波数、位相、娠中が雑音低
減効果を損なわない範囲で変調された高周波型TEでも
よい。さらに、第2図、第3図では、IF弦彼電圧を印
加すると、正弦波電流により駆動されるように図示した
が、第2図(31)の電流−電圧特性の非線形効果のた
め、正弦波の山と谷は対称とならず歪んだ電流波形とな
る。(r4シ、本発明の木質には特に関係しない。 また、情報の記録再生装z6への応用を例に説明したが
、もちろんこれに限定されるものではなく、消去、ある
いは、光通信、光計測といった他の分野においても使用
可能なレーザ駆動方である。 [発明の効果] 以1゛、説明したように、′V、導体レーザの電流−電
圧特性の非線形性を利用し、高周波型IF、をその伽幅
がレーザの励起レベルによらず一定であるように印加す
ることにより、光出力の変調をともなう情報の記録、消
去を、伝送等を行なう場合にも、自動的にそれぞれの複
数の励起レベルに対応し。 レーザの雑音を常時低減することができ、しかも簡便な
方法であるため、安定で信頼性の高い、安II−で、低
消費電力である半導体レーザ駆動方法が実現する。
第1図は本発明のレーザ駆動方法を説明するための回路
のブロック図である。 第2図は半導体レーザの電流−電圧特性及び電流−抵抗
特性を示す模式図である。 第3図は半導体レーザの電流−光出力特性を示す模式図
である。 第4図は半導体レーザの構成を示す模式図である。 l:゛1導体レーザ コ3:変調イ3号入力端r・
lO:高周波発振器 9:高周波型1]:アンブ皿:
3.14:高周波電圧波形 +6.16.21.22.23 :高周波電流波形代理
人 弁理l゛ 山 下 穣 IV−第 図 第 図 電しん 工
のブロック図である。 第2図は半導体レーザの電流−電圧特性及び電流−抵抗
特性を示す模式図である。 第3図は半導体レーザの電流−光出力特性を示す模式図
である。 第4図は半導体レーザの構成を示す模式図である。 l:゛1導体レーザ コ3:変調イ3号入力端r・
lO:高周波発振器 9:高周波型1]:アンブ皿:
3.14:高周波電圧波形 +6.16.21.22.23 :高周波電流波形代理
人 弁理l゛ 山 下 穣 IV−第 図 第 図 電しん 工
Claims (1)
- 半導体レーザを、しきい値を切るように交流駆動する半
導体レーザ駆動方法において、励起レベルによらず、印
加する交流電圧の振幅を一定に安定化することを特徴と
する半導体レーザ駆動方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1013281A JPH02194678A (ja) | 1989-01-24 | 1989-01-24 | 半導体レーザ駆動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1013281A JPH02194678A (ja) | 1989-01-24 | 1989-01-24 | 半導体レーザ駆動方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02194678A true JPH02194678A (ja) | 1990-08-01 |
Family
ID=11828816
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1013281A Pending JPH02194678A (ja) | 1989-01-24 | 1989-01-24 | 半導体レーザ駆動方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02194678A (ja) |
-
1989
- 1989-01-24 JP JP1013281A patent/JPH02194678A/ja active Pending
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