JPH0218701B2 - - Google Patents
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は、落錘衝撃強度の著しく優れたポリア
ミド樹脂組成物に関する。 ポリアミド樹脂性質を改良するために種々の試
みがなされている。例えば、ポリアミドにポリス
チレン、スチレンアクリロニトリル共重合体を溶
融混合することが提案されている(特公昭40−
7380号)が、これらはポリアミドとの相溶性が悪
く、成形品が層状剥離(成形品において例えば杉
の皮がむけるように表面層が皮状に剥離する現
象)状態を示し機械的強度が著しく低下(従つ
て、耐衝撃性も低下)して良好な成形材料とはな
らないことが知られている。 また、オレフイン系重合体とポリアミドを混合
するに際し、該オレフイン系重合体として酸、エ
ステルアミド、酸無水物、エポキシド基の少なく
とも1つを導入した変性オレフイン系重合体を使
用することにより分散性良好な重合体組成物の製
造方法が提案されている(特公昭45−30954)が
この提案は、紡糸の際の雨ふり、糸ゆれ性等の改
良を目的としたものであつて耐衝撃性の改良には
役立たないものである。 一方、特開昭56−62844にはスチレン系化合物
とα,β不飽和カルボン酸からなる共重合体又は
スチレン系化合物とα,β不飽和カルボン酸およ
びα,β不飽和カルボン酸エステルからなる共重
合体20〜80重量%(樹脂成分基準)とポリアミド
樹脂80〜20重量%(樹脂成分基準)よりなる樹脂
組成物に対してガラス繊維を5〜60重量%(全組
成物基準)添加してなる樹脂組成物が開示されて
いる。しかしながら、この樹脂組成物は吸湿能が
低下し、寸法精度が改良され、耐衝撃性も改良さ
れるが、樹脂部分の本質的な耐衝撃性が改良され
たわけではなかつた。 本発明者らは上記の問題を解決するために鋭意
検討した結果、スチレン系化合物とα,β不飽和
カルボン酸からなる特定の共重合体とポリアミド
樹脂を特定組成範囲で配合し、かつビニル芳香族
炭化水素−共役ジエンブロツク共重合体を配合す
ることにより、ポリアミドが海の状態でかつ連続
相であり、その内にスチレン系化合物とα,β不
飽和カルボン酸からなる共重合体が安定的にミク
ロ分散した構造を有すること、しかも、スチレン
系化合物とα,β不飽和カルボン酸からなる共重
合体の島の相が、ビニル芳香族炭化水素−共役ジ
エンブロツク共重合体を配合しない場合と比較し
て、より微細に、具体的には1/2〜1/3程度にミク
ロに均一分散しており、落錘衝撃強度が著しく改
良されることを発見し、本発明に到達したもので
ある。 しかして、本発明によれば、スチレン系化合物
とα,β不飽和カルボン酸からなる共重合体20〜
52重量%とポリアミド樹脂70〜45重量%からなり
更にビニル芳香族炭化水素−共役ジエンブロツク
共重合体又はその水添物3〜20重量%からなるこ
とを特徴とする耐衝撃ポリアミド樹脂組成物が提
供される。 本発明の樹脂組成物は、上記のように落錘衝撃
強度に著しく優れるだけでなく、ポリアミド特有
の機械的強靭性、耐久性を保持するとともに、吸
湿性、寸法安定性、流動性のバランスが改良さ
れ、成形性が良好であるといつた特徴をも有する
ものである。 具体的には、本発明の樹脂組成物は下記の物性
を示す: (イ) 落錘衝撃強度: 100Kg・cm以上 (ロ) 引張強さ: 500Kg/cm2以上 (ハ) 吸水率: 1.2%以下 (ニ) 成形収縮率(A側/B側):
両方とも1.0%以下 (ホ) 加熱変形温度: 80℃以上 スチレン系化合物とα,β不飽和カルボン酸か
らなる共重合体はスチレン系単量体とα,β不飽
和カルボン酸を共重合させることにより得ること
ができる。 スチレン系単量体としてはスチレン、α−メチ
ルスチレン、p−メチルスチレンなどが単独又は
混合して使用でき、α,β不飽和カルボン酸とし
てはメタアクリル酸、アクリル酸などが用いられ
る。 本発明に用いる好適なポリアミドとしては、ポ
リカプロラクタム(ナイロン−6)、ポリヘキサ
メチレンアジパミド(ナイロン−6,6)が挙げ
られる。 ポリアミドが海の状態で、スチレン系化合物と
α,β不飽和カルボン酸からなる共重合体が島の
状態でミクロ分散した構造にすることにより、ナ
イロンの特徴である優れた耐久性例えば耐油性、
滑り性が保持でき、また、優れた機械的強靭性が
保持できる。 本発明に用いるビニル芳香族炭化水素−共役ジ
エンブロツク共重合体としては共役ジエンとビニ
ル芳香族炭化水素をブロツク共重合した、一般式 (S−B)o, S(−B−S)o B(−S−B)o 上式において、Sはビニル芳香族炭化水素を主
とする重合体ブロツクであり、Bは共役ジエンを
主とする重合体ブロツクである。SブロツクとB
ブロツクとの境界は必ずしも明瞭に区別される必
要はない。又、nは1以上の整数であるで表わさ
れる線状ブロツク共重合体、あるいは一般式 [(B−S)o]−n+2X, [(S−B)o]−n+2X, [(B−S))−oB]−n+2X [(S−B)o−S]−n+2X (上式において、S,Bは前記と同じであり、
Xは例えば四塩化ケイ素、四塩化スズなどのカツ
プリング剤の残基又は多官能有機リチウム化合物
等の開始剤の残基を示す。m及びnは1以上の整
数である。)で表わされるラジアルブロツク共重
合体が挙げられる。 上記一般式においてnは1〜5が好ましく、よ
り好ましくは2〜5である。 尚、上式においてビニル芳香族炭化水素を主と
する共重合体ブロツクとはビニル芳香族炭化水素
と共役ジエンとの共重合体ブロツク又はビニル芳
香族炭化水素単独重合体ブロツクを示し、共役ジ
エンを主とする重合体ブロツクとは共役ジエンを
50重量%を超える量で含有する共役ジエンとビニ
ル芳香族炭化水素との共重合体ブロツク又は共役
ジエン単独重合体ブロツクを示す。共重合体ブロ
ツク中のビニル芳香族炭化水素は均一に分布して
いても、又テーパー状に分布していてもよい。本
発明の方法で用いるビニル芳香族炭化水素として
はスチレン、o−メチルスチレン、p−メチルス
チレン、p−tert−ブチルスチレン、1,3ジメ
チルスチレン、α−メチルスチレン、ビニルナフ
タレン、ビニルアントラセンなどがあるが、特に
一般的なものとしてはスチレンが挙げられる。こ
れらは1種のみならず2種以上混合して使用して
もよい。 本発明で用いる共役ジエンとは、一対の共役二
重結合を有するジオレフインであり、たとえば
1,3−ブタジエン、2−メチル−1,3−ブタ
ジエン(インプレン)、2,3−ジメチル−1,
3−ブタジエン、1,3−ペンタジエン、1,3
−ヘキサジエンなどであるが、特に一般的なもの
としては1,3−ブタジエン、イソプレンが挙げ
られる。これらは1種のみならず2種以上混合し
て使用してもよい。 本発明で使用するブロツク共重合体の分子量は
5000〜1000000、好ましくは10000〜800000、更に
好ましくは30000〜500000である。又ブロツク共
重合体はその基本的な特性、例えば耐衝撃性改良
効果などを損なわない範囲内で水素添加、ハロゲ
ン化、ハロゲン化水素化、或いは化学反応により
水酸基、チオール基、ニトリル基、スルホン酸
基、アミノ基等の官能基の導入を行うなどの改質
が行われてもよい。 本発明において、ビニル芳香族炭化水素−共役
ジエンブロツク共重合体中のビニル芳香族炭化水
素の含有量は10〜70重量%が好ましく、より好ま
しくは15〜55重量%である。 また、本発明におけるビニル芳香族炭化水素−
共役ジエンブロツク共重合体としては、上述のう
ち、ポリスチレン鎖の少なくとも一端に共役ジエ
ンを主体とする共重合体ブロツクを有するブロツ
ク共重合体が好ましく、特に好ましくは前記一般
式で表わされる,,,のブロツク共重合
体である。 また,,,のうちでも、とに分類
されるBSBS型、BSBSB型のものが著しく優れ
た効果を示すものである。 樹脂組成物において、ポリアミドを海の状態に
するにはポリアミド45〜70重量%とスチレン系化
合物−α,β不飽和カルボン酸共重合体52〜20重
量%からなり更にスチレン−ブタジエンブロツク
共重合体3〜20重量%の範囲の配合とする必要が
ある。 この配合割合とすることにより、吸湿性低下に
よる寸法安定性、成形安定性も同時に改良するこ
とができる。ポリアミドが45〜70重量%の領域で
は上記改良効果が大きい。また、70重量%を越え
る領域では殊に耐衝撃強度の要求される用途、例
えば大型の成形品の製造に好適である。 ポリアミドの海の中にスチレン系化合物とα,
β不飽和カルボン酸からなる共重合体をミクロ分
散させるには、スチレン系化合物70〜97重量%、
α,β不飽和カルボン酸30〜3重量%からなる組
成比で可能であるが、好ましくはスチレン系化合
物88〜93重量%、α,β不飽和カルボン酸12〜7
重量%がよい。スチレン系化合物とα,β不飽和
カルボン酸からなる共重合体中のα,β不飽和カ
ルボン酸の割合が3重量%未満であればポリアミ
ドとの相溶性が悪くなり成形材料として成形品剥
離などの現象がみられる。一般的にいつて本発明
の組成物における共重合体の分散は約3μ以下の
共重合体粒子がポリアミドの海の中に分散した安
定した均一な状態にある。また、α,β不飽和カ
ルボン酸の割合が30重量%を越える場合は共重合
体を製造する際ゲル状物質が生成するため高分子
量化が難しい欠点をもつている。 スチレン系化合物−α,β不飽和カルボン酸共
重合体のゲルパーミエーシヨンクロマトグラフイ
ーによる分子量測定によるスチレン系化合物ポリ
マー換算分子量で重量平均分子量100000〜
500000、好ましくは150000〜400000の範囲が望ま
しい。またポリアミドは種類としてはポリカプロ
ラクタムとポリヘキサメチレンアジパミドで重量
平均分子量として40000〜90000好ましくは45000
〜80000の範囲が望ましい。すなわちスチレン系
化合物−α,β不飽和カルボン酸共重合体とポリ
アミドの重量平均分子量の比として1.1〜12.5、
好ましくは1.9〜8.9の範囲であれば射出成形品の
物性が良くなる。 ビニル芳香族炭化水素−共役ジエンブロツク共
重合体の配合比を検討した結果、3〜20重量%の
範囲において、上記スチレン−ブタジエンブロツ
ク共重合体を配合すると、ポリアミドが海の状態
でかつ連続相の状態の所にスチレン系化合物と
α,β不飽和カルボン酸からなる共重合体が、上
記スチレン−ブタジエン共重合体を入れない場合
と比較して島の状態で均一に微細に分散すること
により一般的に実用タフネスの評価としての落錐
衝撃強度の値が大幅に上昇すること、かつ成形品
外観フローマークが消滅することを発見した。ス
チレン−ブタジエンブロツク共重合体の配合量と
しては3重量%以下の場合は落錐衝撃試験の値は
大幅には上がらない。又20重量%以上では剛性、
耐熱性が大幅に低下して射出成形用樹脂として実
用的でない。 次に実施例及び比較例を挙げて本発明を説明す
る。 なお、以下の実施例及び比較例においては、混
合物を射出成形にて試験片を作成し、引張強さ
(ASTM−D638)、アイゾツト衝撃強さ(ASTM
−D256)、加熱変形温度(ASTM−D648)、メル
トフローインデツクス(230℃、3.8Kg荷重、ISO
−R1133)、吸水率(ASTM−D570)、成形収縮
率(第3図参照但し、A=150mm、B=150mm、厚
み3mm、片ピンゲートの条件である。)を測定し
た。 落錐衝撃試験法(旭化成法)即ち150mm、厚み
3mm、片ピンゲートの成形品にミサイル(R=
3/4inch)を使用し、ミサイルにのせる荷重と
ミサイルの落下させる距離(ミサイル先端から成
形品の面までの距離)をかえて、成形品が割れる
ところの破壊エネルギーを計算する。 また、成形品の剥離状態は試験片破断面に接着
テープを付着させ、後にとりはずすという方法で
剥離試験を行つた後の状態を肉眼にて観察した。 実施例1,比較例1及び比較例5 ポリカプロラクタム(2300,旭化成工業(株))50
重量部と重量平均分子量210000のスチレン−メタ
アクリル酸共重合体(メタアクリル酸含有量8重
量%)40重量部とスチレン含有量40重量%の
BSBS型のスチレン−ブタジエンブロツク共重合
体(重量平均分子量約75000)10重量部(実施例
1)、ポリカプロラクタム(2300)50重量部とス
チレン−メタアクリル酸共重合体(メタアクリル
酸含有量8重量%)50重量部(比較例1)とスチ
レン−アクリロニトリル共重合体(アクリロニト
リル含有量30重量%)50重量部(比較例5)より
なる樹脂配合物をペレツト状態にて混合し、250
℃で40mmφ単軸押出機にて溶融混練した。この
各々の混合物について電子顕微鏡により観察し
た。 第1図に本発明(実施例1)のスチレン−メタ
アクリル酸共重合体とポリカプロラクタム及びタ
フプレンとの混合物の電子顕微鏡写真を、第2図
にスチレン−メタアクリル酸共重合体とカプロラ
クタムとの混合物(比較例1)の電子顕微鏡写真
を、第3図にスチレン−アクリロニトリル共重合
体とポリカプロラクタムの混合物(比較例5)の
電子顕微鏡写真を示す。ミクロ分散は第1図0.1
〜0.9μ、第2図0.5〜3μ、第3図20μであり、また
海−島の関係はナイロンが海の状態である。 実施例1の樹脂組成物の成形品外観及び剥離も
無く極めて良好であり、かつ機械的物性バランス
特に一般的に実用タフネス評価項目の落錐衝撃強
度がBSBS型のスチレンブタジエン共重合体配合
の場合は288Kg・cm大幅に向上し、かつ成形材料
として好ましい。吸水率も0.76%と低下し、かつ
成形収縮率もA側0.81、B側0.75%と低減してい
た。比較例1の場合は実用タフネスの落錐衝撃強
度が4Kg・cmと低い。また比較例5のスチレン−
アクリルニトリル共重合体とポリアミドからなる
樹脂組成物の場合は成形品外観にフローマークが
出、かつ剥離が目立ち成形材料としては使用不可
であつた。 実施例 2,3 実施例1におけるBSBS型のスチレン−ブタジ
エンブロツク共重合体の配合量をかえて、実施例
1と同様に溶融混練した。その物性試験の結果を
表−1に示した。 実施例 4 実施例1におけるBSBS型のスチレン−ブタジ
エンブロツク共重合体の代りにスチレン含有量が
29重量%でSBS型のスチレン−ブタジエンブロツ
ク共重合体(重合平均分子量約65000)の水添物
(水添率90モル%以上)を用いて実施例1と同様
に溶融混練した。その物性試験の結果を表−1に
示した。 実施例 5 実施例1におけるポリカプロラクタムの代りに
ポリヘキサメチレンアジパミド[レオナ(登録商
標)1200S,旭化成工業(株)]を用いて、溶融混練
温度を280℃にする以外は実施例1と同様に実施
した。その物性試験の結果を表−1に示した。 比較例 2 実施例5からBSBS型のスチレン−ブタジエン
ブロツク共重合体を抜いて、同様の溶融混練を行
つた。得た混合物の電子顕微鏡から0.2〜2μの範
囲の分散で実施例1の0.1〜0.9μより約2倍程度
大きい。大きく異なる点は実用タフネスである落
錐衝撃強度が5Kg・cmと極めて低く成形品によつ
てはタフネスの面では実用的でない。又BSBS型
のスチレン−ブタジエンブロツク共重合体を入れ
た実施例5にくらべて成形品の外観のフローマー
クが目立ち、成形品によつては外観不良になる。 比較例 3,4 実施例1のスチレン−ブタジエンブロツク共重
合体を比較例3では2部に減らし、比較例4では
30部に減らした場合は、まず比較例3の場合は実
用タフネスの落錐衝撃強度が8Kg・cmとなりタフ
ネスが低く補強効果がみられない。又比較例4の
場合は実用タフネスの落錐衝撃強度>600Kg・cm
になるが耐熱性が大幅に下がり、かつ剛性が低下
して射出成形材料としては実用的でない。 実施例 8 実施例1のBSBS型のスチレン−ブタジエンブ
ロツク共重合体をスチレン含有量が30重量%で
(S−B)−4X型のスチレン−ブタジエンブロツク
共重合体(重量平均分子量約170000)10重量部に
かえ、その他は実施例1と同様にして樹脂組成物
を得た。結果を表−1に示す。 実施例 9 実施例1のBSBS型のスチレンブタジエンブロ
ツク共重合体をスチレン含有量が40重量%で
BSBS型のスチレン−ブタジエンブロツク共重合
体(重量平均分子量約80000)10重量部にかえ、
その他は実施例1と同様にして樹脂組成物を得
た。結果を表−1に示す。
ミド樹脂組成物に関する。 ポリアミド樹脂性質を改良するために種々の試
みがなされている。例えば、ポリアミドにポリス
チレン、スチレンアクリロニトリル共重合体を溶
融混合することが提案されている(特公昭40−
7380号)が、これらはポリアミドとの相溶性が悪
く、成形品が層状剥離(成形品において例えば杉
の皮がむけるように表面層が皮状に剥離する現
象)状態を示し機械的強度が著しく低下(従つ
て、耐衝撃性も低下)して良好な成形材料とはな
らないことが知られている。 また、オレフイン系重合体とポリアミドを混合
するに際し、該オレフイン系重合体として酸、エ
ステルアミド、酸無水物、エポキシド基の少なく
とも1つを導入した変性オレフイン系重合体を使
用することにより分散性良好な重合体組成物の製
造方法が提案されている(特公昭45−30954)が
この提案は、紡糸の際の雨ふり、糸ゆれ性等の改
良を目的としたものであつて耐衝撃性の改良には
役立たないものである。 一方、特開昭56−62844にはスチレン系化合物
とα,β不飽和カルボン酸からなる共重合体又は
スチレン系化合物とα,β不飽和カルボン酸およ
びα,β不飽和カルボン酸エステルからなる共重
合体20〜80重量%(樹脂成分基準)とポリアミド
樹脂80〜20重量%(樹脂成分基準)よりなる樹脂
組成物に対してガラス繊維を5〜60重量%(全組
成物基準)添加してなる樹脂組成物が開示されて
いる。しかしながら、この樹脂組成物は吸湿能が
低下し、寸法精度が改良され、耐衝撃性も改良さ
れるが、樹脂部分の本質的な耐衝撃性が改良され
たわけではなかつた。 本発明者らは上記の問題を解決するために鋭意
検討した結果、スチレン系化合物とα,β不飽和
カルボン酸からなる特定の共重合体とポリアミド
樹脂を特定組成範囲で配合し、かつビニル芳香族
炭化水素−共役ジエンブロツク共重合体を配合す
ることにより、ポリアミドが海の状態でかつ連続
相であり、その内にスチレン系化合物とα,β不
飽和カルボン酸からなる共重合体が安定的にミク
ロ分散した構造を有すること、しかも、スチレン
系化合物とα,β不飽和カルボン酸からなる共重
合体の島の相が、ビニル芳香族炭化水素−共役ジ
エンブロツク共重合体を配合しない場合と比較し
て、より微細に、具体的には1/2〜1/3程度にミク
ロに均一分散しており、落錘衝撃強度が著しく改
良されることを発見し、本発明に到達したもので
ある。 しかして、本発明によれば、スチレン系化合物
とα,β不飽和カルボン酸からなる共重合体20〜
52重量%とポリアミド樹脂70〜45重量%からなり
更にビニル芳香族炭化水素−共役ジエンブロツク
共重合体又はその水添物3〜20重量%からなるこ
とを特徴とする耐衝撃ポリアミド樹脂組成物が提
供される。 本発明の樹脂組成物は、上記のように落錘衝撃
強度に著しく優れるだけでなく、ポリアミド特有
の機械的強靭性、耐久性を保持するとともに、吸
湿性、寸法安定性、流動性のバランスが改良さ
れ、成形性が良好であるといつた特徴をも有する
ものである。 具体的には、本発明の樹脂組成物は下記の物性
を示す: (イ) 落錘衝撃強度: 100Kg・cm以上 (ロ) 引張強さ: 500Kg/cm2以上 (ハ) 吸水率: 1.2%以下 (ニ) 成形収縮率(A側/B側):
両方とも1.0%以下 (ホ) 加熱変形温度: 80℃以上 スチレン系化合物とα,β不飽和カルボン酸か
らなる共重合体はスチレン系単量体とα,β不飽
和カルボン酸を共重合させることにより得ること
ができる。 スチレン系単量体としてはスチレン、α−メチ
ルスチレン、p−メチルスチレンなどが単独又は
混合して使用でき、α,β不飽和カルボン酸とし
てはメタアクリル酸、アクリル酸などが用いられ
る。 本発明に用いる好適なポリアミドとしては、ポ
リカプロラクタム(ナイロン−6)、ポリヘキサ
メチレンアジパミド(ナイロン−6,6)が挙げ
られる。 ポリアミドが海の状態で、スチレン系化合物と
α,β不飽和カルボン酸からなる共重合体が島の
状態でミクロ分散した構造にすることにより、ナ
イロンの特徴である優れた耐久性例えば耐油性、
滑り性が保持でき、また、優れた機械的強靭性が
保持できる。 本発明に用いるビニル芳香族炭化水素−共役ジ
エンブロツク共重合体としては共役ジエンとビニ
ル芳香族炭化水素をブロツク共重合した、一般式 (S−B)o, S(−B−S)o B(−S−B)o 上式において、Sはビニル芳香族炭化水素を主
とする重合体ブロツクであり、Bは共役ジエンを
主とする重合体ブロツクである。SブロツクとB
ブロツクとの境界は必ずしも明瞭に区別される必
要はない。又、nは1以上の整数であるで表わさ
れる線状ブロツク共重合体、あるいは一般式 [(B−S)o]−n+2X, [(S−B)o]−n+2X, [(B−S))−oB]−n+2X [(S−B)o−S]−n+2X (上式において、S,Bは前記と同じであり、
Xは例えば四塩化ケイ素、四塩化スズなどのカツ
プリング剤の残基又は多官能有機リチウム化合物
等の開始剤の残基を示す。m及びnは1以上の整
数である。)で表わされるラジアルブロツク共重
合体が挙げられる。 上記一般式においてnは1〜5が好ましく、よ
り好ましくは2〜5である。 尚、上式においてビニル芳香族炭化水素を主と
する共重合体ブロツクとはビニル芳香族炭化水素
と共役ジエンとの共重合体ブロツク又はビニル芳
香族炭化水素単独重合体ブロツクを示し、共役ジ
エンを主とする重合体ブロツクとは共役ジエンを
50重量%を超える量で含有する共役ジエンとビニ
ル芳香族炭化水素との共重合体ブロツク又は共役
ジエン単独重合体ブロツクを示す。共重合体ブロ
ツク中のビニル芳香族炭化水素は均一に分布して
いても、又テーパー状に分布していてもよい。本
発明の方法で用いるビニル芳香族炭化水素として
はスチレン、o−メチルスチレン、p−メチルス
チレン、p−tert−ブチルスチレン、1,3ジメ
チルスチレン、α−メチルスチレン、ビニルナフ
タレン、ビニルアントラセンなどがあるが、特に
一般的なものとしてはスチレンが挙げられる。こ
れらは1種のみならず2種以上混合して使用して
もよい。 本発明で用いる共役ジエンとは、一対の共役二
重結合を有するジオレフインであり、たとえば
1,3−ブタジエン、2−メチル−1,3−ブタ
ジエン(インプレン)、2,3−ジメチル−1,
3−ブタジエン、1,3−ペンタジエン、1,3
−ヘキサジエンなどであるが、特に一般的なもの
としては1,3−ブタジエン、イソプレンが挙げ
られる。これらは1種のみならず2種以上混合し
て使用してもよい。 本発明で使用するブロツク共重合体の分子量は
5000〜1000000、好ましくは10000〜800000、更に
好ましくは30000〜500000である。又ブロツク共
重合体はその基本的な特性、例えば耐衝撃性改良
効果などを損なわない範囲内で水素添加、ハロゲ
ン化、ハロゲン化水素化、或いは化学反応により
水酸基、チオール基、ニトリル基、スルホン酸
基、アミノ基等の官能基の導入を行うなどの改質
が行われてもよい。 本発明において、ビニル芳香族炭化水素−共役
ジエンブロツク共重合体中のビニル芳香族炭化水
素の含有量は10〜70重量%が好ましく、より好ま
しくは15〜55重量%である。 また、本発明におけるビニル芳香族炭化水素−
共役ジエンブロツク共重合体としては、上述のう
ち、ポリスチレン鎖の少なくとも一端に共役ジエ
ンを主体とする共重合体ブロツクを有するブロツ
ク共重合体が好ましく、特に好ましくは前記一般
式で表わされる,,,のブロツク共重合
体である。 また,,,のうちでも、とに分類
されるBSBS型、BSBSB型のものが著しく優れ
た効果を示すものである。 樹脂組成物において、ポリアミドを海の状態に
するにはポリアミド45〜70重量%とスチレン系化
合物−α,β不飽和カルボン酸共重合体52〜20重
量%からなり更にスチレン−ブタジエンブロツク
共重合体3〜20重量%の範囲の配合とする必要が
ある。 この配合割合とすることにより、吸湿性低下に
よる寸法安定性、成形安定性も同時に改良するこ
とができる。ポリアミドが45〜70重量%の領域で
は上記改良効果が大きい。また、70重量%を越え
る領域では殊に耐衝撃強度の要求される用途、例
えば大型の成形品の製造に好適である。 ポリアミドの海の中にスチレン系化合物とα,
β不飽和カルボン酸からなる共重合体をミクロ分
散させるには、スチレン系化合物70〜97重量%、
α,β不飽和カルボン酸30〜3重量%からなる組
成比で可能であるが、好ましくはスチレン系化合
物88〜93重量%、α,β不飽和カルボン酸12〜7
重量%がよい。スチレン系化合物とα,β不飽和
カルボン酸からなる共重合体中のα,β不飽和カ
ルボン酸の割合が3重量%未満であればポリアミ
ドとの相溶性が悪くなり成形材料として成形品剥
離などの現象がみられる。一般的にいつて本発明
の組成物における共重合体の分散は約3μ以下の
共重合体粒子がポリアミドの海の中に分散した安
定した均一な状態にある。また、α,β不飽和カ
ルボン酸の割合が30重量%を越える場合は共重合
体を製造する際ゲル状物質が生成するため高分子
量化が難しい欠点をもつている。 スチレン系化合物−α,β不飽和カルボン酸共
重合体のゲルパーミエーシヨンクロマトグラフイ
ーによる分子量測定によるスチレン系化合物ポリ
マー換算分子量で重量平均分子量100000〜
500000、好ましくは150000〜400000の範囲が望ま
しい。またポリアミドは種類としてはポリカプロ
ラクタムとポリヘキサメチレンアジパミドで重量
平均分子量として40000〜90000好ましくは45000
〜80000の範囲が望ましい。すなわちスチレン系
化合物−α,β不飽和カルボン酸共重合体とポリ
アミドの重量平均分子量の比として1.1〜12.5、
好ましくは1.9〜8.9の範囲であれば射出成形品の
物性が良くなる。 ビニル芳香族炭化水素−共役ジエンブロツク共
重合体の配合比を検討した結果、3〜20重量%の
範囲において、上記スチレン−ブタジエンブロツ
ク共重合体を配合すると、ポリアミドが海の状態
でかつ連続相の状態の所にスチレン系化合物と
α,β不飽和カルボン酸からなる共重合体が、上
記スチレン−ブタジエン共重合体を入れない場合
と比較して島の状態で均一に微細に分散すること
により一般的に実用タフネスの評価としての落錐
衝撃強度の値が大幅に上昇すること、かつ成形品
外観フローマークが消滅することを発見した。ス
チレン−ブタジエンブロツク共重合体の配合量と
しては3重量%以下の場合は落錐衝撃試験の値は
大幅には上がらない。又20重量%以上では剛性、
耐熱性が大幅に低下して射出成形用樹脂として実
用的でない。 次に実施例及び比較例を挙げて本発明を説明す
る。 なお、以下の実施例及び比較例においては、混
合物を射出成形にて試験片を作成し、引張強さ
(ASTM−D638)、アイゾツト衝撃強さ(ASTM
−D256)、加熱変形温度(ASTM−D648)、メル
トフローインデツクス(230℃、3.8Kg荷重、ISO
−R1133)、吸水率(ASTM−D570)、成形収縮
率(第3図参照但し、A=150mm、B=150mm、厚
み3mm、片ピンゲートの条件である。)を測定し
た。 落錐衝撃試験法(旭化成法)即ち150mm、厚み
3mm、片ピンゲートの成形品にミサイル(R=
3/4inch)を使用し、ミサイルにのせる荷重と
ミサイルの落下させる距離(ミサイル先端から成
形品の面までの距離)をかえて、成形品が割れる
ところの破壊エネルギーを計算する。 また、成形品の剥離状態は試験片破断面に接着
テープを付着させ、後にとりはずすという方法で
剥離試験を行つた後の状態を肉眼にて観察した。 実施例1,比較例1及び比較例5 ポリカプロラクタム(2300,旭化成工業(株))50
重量部と重量平均分子量210000のスチレン−メタ
アクリル酸共重合体(メタアクリル酸含有量8重
量%)40重量部とスチレン含有量40重量%の
BSBS型のスチレン−ブタジエンブロツク共重合
体(重量平均分子量約75000)10重量部(実施例
1)、ポリカプロラクタム(2300)50重量部とス
チレン−メタアクリル酸共重合体(メタアクリル
酸含有量8重量%)50重量部(比較例1)とスチ
レン−アクリロニトリル共重合体(アクリロニト
リル含有量30重量%)50重量部(比較例5)より
なる樹脂配合物をペレツト状態にて混合し、250
℃で40mmφ単軸押出機にて溶融混練した。この
各々の混合物について電子顕微鏡により観察し
た。 第1図に本発明(実施例1)のスチレン−メタ
アクリル酸共重合体とポリカプロラクタム及びタ
フプレンとの混合物の電子顕微鏡写真を、第2図
にスチレン−メタアクリル酸共重合体とカプロラ
クタムとの混合物(比較例1)の電子顕微鏡写真
を、第3図にスチレン−アクリロニトリル共重合
体とポリカプロラクタムの混合物(比較例5)の
電子顕微鏡写真を示す。ミクロ分散は第1図0.1
〜0.9μ、第2図0.5〜3μ、第3図20μであり、また
海−島の関係はナイロンが海の状態である。 実施例1の樹脂組成物の成形品外観及び剥離も
無く極めて良好であり、かつ機械的物性バランス
特に一般的に実用タフネス評価項目の落錐衝撃強
度がBSBS型のスチレンブタジエン共重合体配合
の場合は288Kg・cm大幅に向上し、かつ成形材料
として好ましい。吸水率も0.76%と低下し、かつ
成形収縮率もA側0.81、B側0.75%と低減してい
た。比較例1の場合は実用タフネスの落錐衝撃強
度が4Kg・cmと低い。また比較例5のスチレン−
アクリルニトリル共重合体とポリアミドからなる
樹脂組成物の場合は成形品外観にフローマークが
出、かつ剥離が目立ち成形材料としては使用不可
であつた。 実施例 2,3 実施例1におけるBSBS型のスチレン−ブタジ
エンブロツク共重合体の配合量をかえて、実施例
1と同様に溶融混練した。その物性試験の結果を
表−1に示した。 実施例 4 実施例1におけるBSBS型のスチレン−ブタジ
エンブロツク共重合体の代りにスチレン含有量が
29重量%でSBS型のスチレン−ブタジエンブロツ
ク共重合体(重合平均分子量約65000)の水添物
(水添率90モル%以上)を用いて実施例1と同様
に溶融混練した。その物性試験の結果を表−1に
示した。 実施例 5 実施例1におけるポリカプロラクタムの代りに
ポリヘキサメチレンアジパミド[レオナ(登録商
標)1200S,旭化成工業(株)]を用いて、溶融混練
温度を280℃にする以外は実施例1と同様に実施
した。その物性試験の結果を表−1に示した。 比較例 2 実施例5からBSBS型のスチレン−ブタジエン
ブロツク共重合体を抜いて、同様の溶融混練を行
つた。得た混合物の電子顕微鏡から0.2〜2μの範
囲の分散で実施例1の0.1〜0.9μより約2倍程度
大きい。大きく異なる点は実用タフネスである落
錐衝撃強度が5Kg・cmと極めて低く成形品によつ
てはタフネスの面では実用的でない。又BSBS型
のスチレン−ブタジエンブロツク共重合体を入れ
た実施例5にくらべて成形品の外観のフローマー
クが目立ち、成形品によつては外観不良になる。 比較例 3,4 実施例1のスチレン−ブタジエンブロツク共重
合体を比較例3では2部に減らし、比較例4では
30部に減らした場合は、まず比較例3の場合は実
用タフネスの落錐衝撃強度が8Kg・cmとなりタフ
ネスが低く補強効果がみられない。又比較例4の
場合は実用タフネスの落錐衝撃強度>600Kg・cm
になるが耐熱性が大幅に下がり、かつ剛性が低下
して射出成形材料としては実用的でない。 実施例 8 実施例1のBSBS型のスチレン−ブタジエンブ
ロツク共重合体をスチレン含有量が30重量%で
(S−B)−4X型のスチレン−ブタジエンブロツク
共重合体(重量平均分子量約170000)10重量部に
かえ、その他は実施例1と同様にして樹脂組成物
を得た。結果を表−1に示す。 実施例 9 実施例1のBSBS型のスチレンブタジエンブロ
ツク共重合体をスチレン含有量が40重量%で
BSBS型のスチレン−ブタジエンブロツク共重合
体(重量平均分子量約80000)10重量部にかえ、
その他は実施例1と同様にして樹脂組成物を得
た。結果を表−1に示す。
【表】
【表】
【表】
第1図は本発明の実施例としてのスチレン−メ
タアクリル酸共重合体とカプロラクタムとスチレ
ン−ブタジエンブロツク共重合体よりなる樹脂組
成物(実施例1)の樹脂の分散状態を示す電子顕
微鏡写真、第2図はスチレン−メタアクリル酸共
重合体とカプロラクタムとからなる樹脂組成物
(比較例1)の樹脂の分散状態を示す電子顕微鏡
写真、第3図はスチレン−アクリロニトリル共重
合体とポリカプロラクタムよりなる樹脂組成物
(比較例5)の樹脂の分散状態を示す電子顕微鏡
写真、第4図は成形収縮率測定のための試料及び
落錐衝撃強度測定用成形品形状を示す平面図であ
る。
タアクリル酸共重合体とカプロラクタムとスチレ
ン−ブタジエンブロツク共重合体よりなる樹脂組
成物(実施例1)の樹脂の分散状態を示す電子顕
微鏡写真、第2図はスチレン−メタアクリル酸共
重合体とカプロラクタムとからなる樹脂組成物
(比較例1)の樹脂の分散状態を示す電子顕微鏡
写真、第3図はスチレン−アクリロニトリル共重
合体とポリカプロラクタムよりなる樹脂組成物
(比較例5)の樹脂の分散状態を示す電子顕微鏡
写真、第4図は成形収縮率測定のための試料及び
落錐衝撃強度測定用成形品形状を示す平面図であ
る。
Claims (1)
- 1 スチレン系化合物とα,β不飽和カルボン酸
からなる共重合体20〜52重量%ポリアミド樹脂70
〜45重量%からなり更にビニル芳香族炭化水素−
共役ジエンブロツク共重合体又はその水添物3〜
20重量%からなることを特徴とする耐衝撃ポリア
ミド樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6675284A JPS60210660A (ja) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | 耐衝撃ポリアミド樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6675284A JPS60210660A (ja) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | 耐衝撃ポリアミド樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60210660A JPS60210660A (ja) | 1985-10-23 |
JPH0218701B2 true JPH0218701B2 (ja) | 1990-04-26 |
Family
ID=13324924
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6675284A Granted JPS60210660A (ja) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | 耐衝撃ポリアミド樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60210660A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04108002A (ja) * | 1990-08-29 | 1992-04-09 | Hino Motors Ltd | フロントホイールハブのシール性向上装置 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3604376A1 (de) * | 1986-02-12 | 1987-08-13 | Basf Ag | Thermoplastische formmassen |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52114649A (en) * | 1976-03-20 | 1977-09-26 | Bayer Ag | Shockkresistant thermoplastic molding compound |
JPS5670055A (en) * | 1979-11-14 | 1981-06-11 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Glass-fiber reinforced resin composition |
JPS5681361A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-03 | Hitachi Ltd | Resin composition |
JPS56110761A (en) * | 1980-02-08 | 1981-09-02 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Novel thermoplastic resin composition |
-
1984
- 1984-04-05 JP JP6675284A patent/JPS60210660A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS52114649A (en) * | 1976-03-20 | 1977-09-26 | Bayer Ag | Shockkresistant thermoplastic molding compound |
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JPH04108002A (ja) * | 1990-08-29 | 1992-04-09 | Hino Motors Ltd | フロントホイールハブのシール性向上装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60210660A (ja) | 1985-10-23 |
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