JPH02186605A - 耐摩耗性高透磁率磁気記録再生ヘッド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、Ｎｉ、　Ｎｂ、　ＰおよびＦｅを主成分とし
、副成分としてＣｒ、　Ｍｏ、　Ｇｃ、　Ａｕ、　Ｃｏ
、　Ｖ、　Ｗ、　Ｃ，ｕＴａ、　　Ｍｎ、　　ＡＩ！、
、　　Ｓｉ、　　Ｔｉ、　　Ｚｒ、　　Ｈｆ、　　Ｓｎ
、　　Ｓｂ、　　Ｇａ＋　　ＩｎＴｆ、希土類元素、白
金族元素、Ｂｅ、八Ｌ　Ｓｒ、　ＢａＢの１種または２
種以上を含有する耐摩耗性高透磁率合金に関するもので
、その目的とするところは、鍛造加工が容易で、実効透
磁率が大きく、飽和磁束密度が４００００以上で、（１
１０１＜１１２＞の再結晶集合組織を有して耐摩耗性が
良好な耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録再生ヘッ
ドに関するものである。

テープレコーダーなどの磁気記録再生−＼ラドは交流磁
界において作動するものであるから、これに用いられる
磁性合金は高周波磁界にお＆ｊる実効透磁率か大きいこ
とか必要とされ、またる〃ステープか接触して摺動する
ため耐摩耗性が良好であることか望まれている。現在、
耐摩耗性にすくれた磁気−＼ソＩ・用磁性合金としては
センゲス１へＦｅ−５ｉ八ρ系合金）およびフェライｌ
□　　（ＭｎＯ−ＺｎＯ−Ｆｅ２０３）かあるか、これ
らは非常に硬く脆いため、鍛造、圧延加工が不可能で、
ヘノ１コアの製造に研削、研磨の方法か用いられており
、従ってぞの成品は高価である。またセンダストは飽和
磁束密度は大きいか薄板にできないので高Ｒ１］波磁界
におりる実効透磁↑゛か比較的小さい。またソｆライＬ
　Ｌ；ｌ実効透磁率は大きいか、飽和磁束密度か約４０
０００で小さいのが欠点である。他方パーマロイ（Ｎｉ
−Ｆｅ系合金）は飽和磁束密度は大きいが、実効透磁率
は小さく、また鍛造、圧延加工および打抜き番よ容易で
量産性にすくれているが、摩耗し７やずいのが大きな欠
点てあり、これを改善することが強く望まれている。

木発明者らは、先にＮｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金は鍛造加工
が容易てずくれた高透磁率合金であることがら、磁気記
録再生ヘンド用磁性合金として好適であることを見い出
し、これを特許出願した（′＋￥公昭４７−２９６９０
号）。その後本発明者らは、一般に摩耗現象は合金結晶
の方位によって差異かあり、結晶異方性が存在すること
が知られ−ζいることから、ｔｌ　ｉ　−ｌ・ｅ　−Ｎ
　＋１系合金の結晶力位と摩耗現象の関係について研究
した結果、Ｎｉ−１’ｅ−Ｎｂ系合金においては、ｆｌ
ｏｏ）　＜００１．＞再結晶集合組織はＹ？′耗し易く
、（１１０）　＜１．１２＞再結晶集合組織力積（摩耗
性に優れていることを見い出し、これを特許出願（特公
昭５　Ｂ　−５７４９！’ｌ　′；シ、１、冒１ｉ１１
１１ｉ　５．’！　−２６９９４号）した。

本発明者らはこの知見に基づいて、さらに進んでＣｕ等
の面心立方晶金属の（１００）　＜００１＞σｆ結晶集
合組織の形成を抑制する効果があるとされる元素の一つ
であるＰを同し面心立方晶のＮｉ−Ｆｃ−Ｎｂ系合金に
添加し、再結晶集合組織の形成につＧゾて研究した。す
なわちＮｉ−Ｆｅ　２元系合金は冷間圧延加工すると（
＋１０１　＜１１．２＞　＋　　（１１，２１＜１１．
１＞の加工集合組織が生しるが、これを高温加熱すると
ｆｌ、００）　＜００１＞再結晶集合組織が発達するこ
とが知られている。しかし、これにＮｂを添加すると積
層欠陥エネルギーは低下し、（１１０１ｄ１２＞　再結
晶集合組織が生成するようになるが、これはさらに微量
のＰを添加するごとにょゲこｆｌｏｏｌ＜００１＞再結
晶集合組織の成長＆Ｊ抑制され、（１１０１＜１１２＞
再結晶集合組織の成長が優先的に促進し、ｆｌｌ、０）
　ｄ１２＞再結晶集合Ｍｉ織が形成されて、耐摩耗性か
著し２く向」−することを見い出しのである。

Ｊ二たＮｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金にＰを添加するとＮ１−
ＰＩ・ｅ−１〕およびＮ　ｌ）　−Ｐ系の硬いリン化物
が７１〜ワツクス中に析出し、硬度を高め、耐摩耗性の
向上に寄与するとともに、これらの弱強磁性および非強
磁性の微細なリン化物の分散析出によって磁区が分割さ
れて、交流磁界における渦電流損失が減少し、このため
に実効透磁率が増大することも見い出した。要するにＮ
ｂと［〕の相乗的効果により、ｆｉｌｏｌ　＜１１２＞
再結晶集合組織が発達するとともに実効透磁率か増大し
、耐摩耗性のすくれた高透磁率合金が得られるのである
。

本発明の合金を造るには、Ｎｉ　６０〜９０％、Ｎ　ｉ
、＋０．５〜１４％、Ｐ　Ｏ，００１〜１％および残部
ＦＣの適当量を空気中、好ましくは非酸化性雰囲気（水
素、アルゴン、窒素など）中あるいは真空中において適
当な溶解炉を用いて溶解した後、マンガン、珪素、アル
ミニウム、チタン、カルシウＪ２合金、マグネシウム合
金、ヘリリウム合金その他の脱酸脱硫剤を少量添加して
できるだけ不純物を取り除く。

或いは又、上記合金に副成分としてＣｒ、　Ｍｏ、　Ｇ
ｅＡｕの７％以下、Ｃｏ、　　Ｖの１０％以下、Ｗの１
５％以下、Ｃｕ、　ＴａｌＭｎの２５％以下、八〇、　
Ｓｉ、　Ｔｉ、　Ｚｒｌｆｆ、　Ｓｎ、　Ｓｂ、　Ｇａ
、　Ｉｎ、　　ＴＩ、希土類元素、白金族元素の５％以
下、Ｂｅ、八ｇ、　Ｓｒ、　Ｂａの３％以下、８１％以
下の１種あるいは２種以上の合計０．四〜３０％の所定
量を更に添加する。かくして得た混合物を充分に攪拌し
て組成的に均一な溶融合金を造る。

次にこれを適当な形および大きさの鋳型に注入して健全
な鋳塊を得、さらにこれに高温において鍛造あるいは熱
間加工を施して適当な形状のもの、例えば捧あるいは板
となし、必要ならば６００°Ｃ以上の温度で焼鈍する。

次いでこれに冷間圧延などの方法によって加工率３０％
以」−の冷間加Ｔを施し、目的の形状のもの、例えば厚
さＯ、ｌ　ｍ＋ｎの薄板を造る。次にその薄板から例え
ば外径４５ｍｍ、内径３３１＋１１ｎの環状板を打抜き
、これを水素中その他の適当な非酸化性雰囲気（水素、
アルゴン、窒素など）中あるいは貫空中で９００°Ｃ以
」−融点以下の温度で適当時間加熱し、ついで規則−不
規則格子変態点（約６００°Ｃ）以上の温度から１００
°Ｃ／秒〜１°Ｃ／時の組成に対応した適当な速度で冷
却するかあるいはこれをさらに規則−不規則格子変態点
（約６００°Ｃ）以下の温度で適当時間再加熱し、冷却
する。この１Ｙうにして実効透磁率３０００以上、飽和
磁束密度４０００　Ｇ以下を有し、且つ（１１０１＜１
１２＞の再結晶集合組織を有した耐摩耗性高透磁率合金
が摺られる。

次に本発明を図面につき説明する。

第１図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％　Ｎｂ−Ｐ系合金ニー
Ｚｌイ７力１１工率８５％の冷間圧延し、１０５０°Ｃ
で加熱した後１０００°Ｃ／時の速度で冷却した場合の
再結晶集合組織および諸特性とＰ量との関係を示したも
のである。Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金は冷間圧延加］二す
ると（１１０１＜１１２＞＋（１１２１＜１１１＞の加
工集合組織が生じるが、これを高温加熱すると（１１０
）　＜１１２＞＋（１００１＜００１＞の再結晶集合組
織が生成する。

しかし、これにＰを添加すると（１００）　＜００１＞
再結晶集合組織の生成が抑制され、（１１０）　＜１１
２＞の再結晶集合組織が発達し、それとともに摩耗量は
減少する。また実効透磁率はＰの添加によって増大する
。第２図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ
合金について、１０５０°Ｃで加熱した場合の再結晶集
合組織および諸特性と冷間加工率との関係を示したもの
で、冷間加工率の増加は（１１０）　＜１１２＞の再結
晶集合組織の発達をもたらし、耐摩耗性を向上させ、実
効透磁率を高める。第３図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎ
ｂ−０，０５％Ｐ合金を冷間加工率８５％で圧延した後
の加熱温度と再結晶集合組織および諸特性との関係を示
したもので、加熱温度の上昇とともに＋１１２）　＜１
１１＞成分が減少し、＋１１０１と１１２〉が発達し、
面１摩耗性が向」−シ、また実効透磁率は増大する。第
４図は合金番号８（８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，
０５％Ｐ合金）、合金番号４１　（７９，５％Ｎｉ−Ｂ
ｅ−８％ｆｉｂ−０．０３５％Ｐ−２％Ｍｏ合金）、合
金番号８９（８２％旧−Ｆｅ−２％Ｎｂ−０，０８５％
Ｐ−３％３１合金）について実効透磁率と冷却速度との
関係およびこれをさらに再力ｎ熱処理を施した場合の実
効透磁率（×印）を示したものである。合金の組成に対
応した最適冷却速度、最適加熱温度および再加熱時間が
存在することが判る。

第５図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎ＋１−０．０５％Ｐ
合金にＣｒ、　Ｍｏ、　Ｇｅ、　ＡｕあるいはＣｏを添
加した場合の磁気ヘッドの副摩耗量の特性図で、Ｃｒ　
＋　Ｍ　ｏ　＋　Ｇ　ｅ　＋　＾ＵあるいはＣｏを添加
すると、何れも実効透磁率は高くなり、摩耗量は減少す
るが、Ｃｒ、　Ｍｏ、　Ｇｅあるいは八ｕの７％以上で
は飽和磁束密度が４０００　Ｇ以下となり好ましくない
。またＣｏ　１０％以上では実効透磁率が３０００以下
となり好ましくない。

第６図は同しく８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５
％Ｐ合金にＶ、　Ｗ、　Ｃｕ、　ＴａあるいはＭｎを添
加した場合の磁気ヘッドの摩耗量および実効透磁率の特
性図で、Ｖ、　Ｗ、　Ｃｕ、　ＴａあるいはＭｎを添加
すると、何れも実効透磁率は高くなり、摩耗量は減少す
るが、■を１０％以上、Ｗを１５％以上、Ｃｕ＋　Ｔａ
あるいはにｎを２５％以上添加すると飽和磁束密度が４
０００　Ｇ以下となり好ましくない。

第７図は同じく８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｗｂ−０，０５
％Ｐ合金に＾！、Ｓｉｔ　Ｔｉ、　Ｚｒ、　Ｉｆｆ、　
Ｓｎ、　ＳｂあるいはＧａを添加した場合の特性図で、
Ａｆｆｉ、　Ｓｉ＋　Ｔｉ、　Ｚｒ＋Ｈｆ、’Ｓｎ　　
ＳｂあるいはＧａを５％以上添加すると、何れも実効透
磁率は高くなり、摩耗量は減少するが、Ｓｉ、　Ｔｉ、
　Ｚｒ、　ＩｆｆあるいはＧａが５％以上では飽和磁束
密度は４０００　Ｇ以下となり、Ａ尼、Ｓｎあるいはｓ
ｂが５％以上では鍛造加工が困難となり好ましくない。

第８図は同じく８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５
％Ｐ合金にＩｎ、　Ｔｆｆｉ＋　Ｌａ、　Ｒｕ、　Ｂｅ
＋　Ａｌ！＋　Ｓｒ、　ＢａあるいはＢを添加した場合
の特性図で、Ｉｎ、　ＴＣＩ、ａ。

Ｒｕ、　Ｂｅ、八Ｈ，Ｓｒ、　［ｌａあるいはＩ３を添
加すると、何れも実効透磁率は高くなり、摩耗量ＩＪ減
少するが、Ｉｎ、　’Ｉ゛Ｅ　、　１．；＋、　Ｔｈ＋
を５％以」二、Ｂｅ、　Ｓｒ、　Ｂａを３％以ヒト添加
ろと飽和磁束密度が７１０００　Ｇ以下となり、ＡＰ、
を３％以）１あるいはＢを１％以ヒト添加ると鍛造加工
か困難となり好ましくない。

第９図は８０％Ｎｉ−Ｆｃ−５％Ｎ１）−０，０５％Ｐ
系合金を実施例と同し刀法（製造し、約１０００’Ｃで
鍛造して厚さ７　ｍｍとし、種々な加熱温度で厚さ０．
６７ｍｍまで熱間圧延加工し、一ついで常温て冷間圧延
力ｎＴ−を施して０　、１　ｍｍ薄板（冷間加工率８５
％）とし、この薄板を１０５０°Ｃの水素中−（２時間
加熱後、１０００°Ｃ／ｈｒの速度て常温まて冷却した
場合の熱間加Ｔの温度と再結晶集合組織と摩耗量との関
係を示す特性図である。熱間圧延加工の温度が９００°
Ｃ以下では（１，］、２１　＜０１＞が残留し、摩耗量
が大きいが、１〕００°Ｃ〜１０［］０’Ｃの温度では
＋１１０１　＜１１２＞が発達し摩耗量か特に小さくな
るのである。

本発明の合金の製造法においては、９００°Ｃ〜１００
０°Ｃ間の温度における熱間圧延加工と、加工率５０％
以ｌ−の冷間加工と、９００°Ｃ以上の温度における熱
処理とを繰り返す工程の相関によって（］１０）＜１１
２＞の再結晶集合組織が著しく発達し、１Ｉｌｉ］ＩＪ
＋４゜磁性のずくれたＮ　ｉ　−Ｆ　ｅ　−Ｎ　ｂ　−
Ｐ系合金が得られるのである。

本発明において、冷間加工は＋１１０＋　＜１１２＞＋
（１］、２１　＜１１１＞の集合組織を形成し、これを
基として＋１１０１　＜］、１．２＞の再結晶集合ＡＪ
Ｌ織を発達させるために必要で、第１図および第２図に
見られるようにＰ　Ｏ，００１％以上において、特に加
工率３０％以上の冷間加工を施した場合に（１，１０）
　＜１１２＞の再結晶集合組織の発達が顕著で、耐摩耗
性は著しく向上し、その実効透Ｔ３１率も高い。また−
１−記の冷間加工に次いで行われる加熱は、組織の均一
化、加工歪みの除去とともに、＋１１０１　＜１１．２
＞の再結晶集合組織を発達させ、高い実効透磁率とずく
れた耐摩耗性を得るために必要であるが、第３図に見ら
れるように特に９００°Ｃ以上の加熱によって実効透磁
イ（および面ｌ摩耗性は顕著に向」−する。

尚、上記の冷間加工と、次いで行われる９００’Ｃ以上
の融点以下の加熱を繰り返し行うことは、（１１０１＜
１１２＞の再結晶集合組織の集積度を高め、耐摩耗性を
向上させるために有効である。この場合は最終冷間加工
の加工率が３０％以下でも（１１０１＜１１２＞再結晶
集合組織が得られるが、本発明の技術的思想に句含され
るものである。

上記の９００°Ｃ以−」二融点以下の温度から規則−不
規則格子変態点（約６００°Ｃ）以１−の温度までの冷
却は、象、冷しても徐冷しても得られる磁性には大した
変りはないが、第４図に見られるようにこの変態点以下
の冷却速度は磁性に大きな影響を及ぼず。すなわちごの
変態意思」二の温度より１００’Ｃ／秒〜１°Ｃ／時の
組成に対応した適当な速度で常温迄冷却することにより
、地の規則度が適度に調整され、ずくれた破性が得られ
る。そして上記の冷却速度の内１００°Ｃ／秒に近い速
度で急冷すると、規則度か小さくなり、これ以上速く冷
却すると規則化か進まず、規則度はさらに小さくなり磁
性は′Ｊ′Ｊ（ヒずろ。しかし、その規則度の小さい合
金をその変態点以下の２００°Ｃ〜６００　’Ｃに組成
に対応して、１分間以−ト１００時間以下再加熱し冷却
すると、規則化が進んで適度な規則度となり磁性は向上
する。

他方、上記の変態意思１゛の温度から、例えば１０７時
以下の速度で徐冷すると、規則化は進みずき、磁性は低
下する。

尚、上記の熱処理を水素が存在する雰囲気中で施すこと
は、実効透磁率を高めるのに特に効果があるので好まし
い。

次に本発明を実施例につき説明する。

原料として９９．８％純度の電解ニッケル、９９．９％
純度の電解鉄、９９．８％純度のニオブおよびリン２０
％のニンケルーリン母合金を用いた。試料を造るには、
原料を全重量８００ｇでアルミナ坩堝に入れ、真空中で
高周波誘導電気炉によって溶がした後、よく攪拌して均
質な熔融合金とした。次にこれを直径２５ｍｍ、問ざ］
　７０　ｍｌｎの孔をもつ鋳型に２１人し、得られた鋳
塊を約１０００°Ｃで鍛造して厚さ約７ｍｍの手反とし
た。さらに約９００″Ｃ−］０００’Ｃの１７刀で適当
な厚さテトて熱間圧延し、ついで常温で種々な加Ｔ−り
；で冷間圧延を施してＱ　、　Ｔ　ｍｍの薄板とし、そ
れから外径４５　ｍｍ、内径３３　ｍｍの環状板を打ち
抜いた。

・つぎにごれに種々な熱処理を施して、磁気特性および
不〃気・＼ノ１の」アとしで使用した場合湿度８０％、
温度４０°Ｃにおいて（：ｒＯ□磁気テープによる２０
０時間時間後の摩耗量をタリサーフ表面粗さ計で測定を
行い１、第１表のような特性を得た。

実画ｌ舛り 原料は実施例１と同し純度のニッケル、鉄および９９．
８％純度のニオブ、モリブデンとリン１０χの鉄−リン
母合金を用いた。試料の製造法は実施例１と同しである
。試料に種々の熱処理を施して磁気特性および磁気ヘッ
ドのコアとして使用した場合湿度８０％、温度４０°Ｃ
においてＣｒＯ□磁気テープによる２００時間時間後の
摩耗量の測定を行い、第２表に示すような特性を得られ
た。

なお代表的な合金の特性は第３表に示すとおりである。

ダＳ　１　我 肚表 上記各実施例、第３表および図面に掲げた合金には比較
的純度の高い金属Ｎｈ、鼾、　Ｍｏ、　Ｗ、　ＭｎＶ、
　Ｔｉ、　Ａ℃、　Ｓｉおよび希土類元素等を用いたか
、これらの代りに経済的に有利な一般市販のファーロ合
金、母合金およびミンシュノタルを用い′ζもン容解の
際、脱酸、脱硫を充分に行えば、これら金属を単独で用
いる場合とほぼ同様な磁気特性、爾１ｒ耗性および加工
性が得られる。

」−記のように本発明合金は加工か容易で、而」摩耗１
ノＩｇにすくれ、４００（１（’：以Ｉの飽和磁束密度
、１１ｊ１い透磁率、低保磁力を有しているので、磁気
記録再生ヘンドのコアおよびゲース用磁性合金として好
適であるばかりてなく、而［磁性および１ｆ；Ｊ透磁率
を必要とする一般の電磁機器の磁性祠料としても好適で
ある。

次に本発明において合金の組成をＮｉ　６０〜９０Ｘ、
Ｎｂ　０．５〜１４χ、Ｐ　Ｏ，００１〜１χおよび残
部Ｉ箋と限定し、これに副成分として添加する元素を叶
Ｍｏ、　Ｇｅ、八Ｕを７％以下、Ｃｏ、　　ＶをＩＯＸ
以ド、Ｗを１５％以下、Ｃｕ、　Ｔａ＋　Ｍｎを２５′
Ａ以下、Ａｆｆ、　Ｓｉ、　ＴｉＺｒ、　Ｉｆｆ、　Ｓ
ｎ、　Ｓｈ、　Ｇｅｌ、　Ｊｎ、　Ｔｆｆ、　弄Ｉ−類
元素、白金族元素を５％以下、Ｒｅ　、　Ａ　ＦＸ、　
Ｓ　ｒ　、　ｌｌ　ａを３ｚ以下、１３を１％以−ドの
１種または２種以１−の合計で０．０１〜３０χと限定
した理由は各実施例、第３表および図面で明らかなよう
に、ごの組成範囲の実効透磁・ｔは３０００以１１、飽
和磁束密度？１０００　Ｇ以トて、Ｉ　−）　ｆｌＨ＋
］　　　　１１２＞　のｌ”Ｉ’　４．’ｉ　１’１−
＋’１′！ノニ合Ｋ１１ｌキ合成１１ｌキ１攻　白・１
摩耗性かずくれているか、この組成範囲をはずれると磁
気特性あるし料、ｌ耐１？耗性が劣化するがらである。

ずなわち、Ｎｂ　Ｑ、５％以下およびＰ　Ｏ，００１％
以下で＆Ｊ：　＋１’ＩＯ＋　＜１１２＞の再結晶集合
′に：１１織が充分発達しないので耐摩７耗１７１か悪
（、ｔｉ＋　１１ｉ％以」−および２１％以上では鍛造
加工か困難となり、また実効透磁４３０００以ド、飽和
＆’を束密度４０００　Ｃ；以下になるからである。

そしテＮｉ　６０〜９０　％、Ｎｂ　０．５−１４％　
、Ｐ　０．００１〜１χおよび残部Ｉ・ｅの組成範囲の
合金は、実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４００
０　Ｃ以上で、耐貯”耗１）１かずくれ、且つ加工性が
良好であるが、−・般にごれにさらに叶＋　Ｍｏｌ　［
１Ｆ！ｌ　八ｕ、　Ｗ、　Ｖ、　ＣｕＴａ　　Ｍｎ　　
Ａｐ、＋　Ｚｒ、Ｓｏｌ　Ｔｌｌ　１ｉｆｔ　Ｇａ、希
土類元素Ｂｅ、　Ａｇ、　Ｂ等を添加すると特に実効透
磁率を市める効果があり、Ｃｏを添加すると！Ｉ）に飽
和磁束密度を高める効果があり、Ｇｃ、八ｕ、　Ｖ、　
′Ｉ’ａ、　Ｗ、　Ｔｉ、　Ｚｒ１汀　八〇、　　Ｓｉ
＋　Ｓｎ、　Ｓｂ、　（＋ａ、　Ｉｎ、　　ＴＩ−＋希
土類元素、白金族元素、　ｌｉｅ、　ＡＢ、　Ｓｒ、　
Ｉｆ、　Ｂ等を添加′Ｊると特に耐摩耗性を向上する効
果があり、Ａｕ、　ＭｎＴｉ、　Ｃｏ、希」−類元素、
　Ｂｅ、　Ｓｒ、　Ｂ；］、　Ｂを添加１すると鍛造、
加工を良好にする効果がある。

尚、用途に応して本発明合金の切削加工性を向上さ−ｌ
たい場合には、磁気特性、白１摩耗１ソ１をｌｉｉ　７
．ψわない程度に鉛、テルル、硫黄、カルシウム、ビス
マスおよびセレンの少量を添加しても差支えない。また
炭素、酸素、窒素は酢ｊ摩耗性を改善するので加工性を
損なわない程度ならば少量含有されても差支えない。

【図面の簡単な説明】

第１図ば８０Ｘ　Ｎｉ−Ｆｅ−５％　Ｎｂ−１’系合金
の緒特性とｐＨとの関係を示す特性図、 第２図ｉ；１８０Ｚ　Ｎｉ［’ｔ：　５χＮｂ−０，０
５Ｚ　Ｐ系合金の諸性１’ｌと冷間卯−Ｉ−后との関係
を示ず１−１ノ性図、第３図るよ８０Ｚ　Ｎｉ斗ｅ−５
１ｉ（Ｎｂ−０，０５１Ｐ系合金の諸性１〕１と加熱温
度との関係を示す特性図、第４図は８０％　Ｎｉ−Ｆｅ
−５％　Ｎｂ−０，０５”Ａ　Ｐ系合金（合金番号εｌ
　）　、７９．５！　Ｎｉ−Ｆｅ−８χＮｂ　０．０３
５Ｘ　＋１−２”Ａ　Ｍｏ合金（４１）、および８２！
　Ｎｉ斗ｅ−２％　Ｎｂ−０，０８５Ｚ　Ｐ３χＳ１合
金（８つ）の実効透磁率と冷却速度、再加熱温度および
再ＪＪＩＩ熱ローｊ間との関係を示ず特１ノ１図、第５
１ゾ１は８０％　Ｎｉ　Ｆｅ−５Ｚ　Ｎｂ−０，０５χ
Ｐ合金に鼾、　Ｍｏ、　Ｇｃ、　ＡｕあるいはＣｏを添
加した場合の緒特性と各元素の添加量との関係を示す１
．′１性図、第６図は８０Ｘ　Ｎｉ−Ｆｅ−５％　Ｎｂ
−０，０５”／、　Ｐ合金にＶ、　Ｗ、　Ｃｕ、　Ｔａ
あるいはＭｎを添加した場合の諸１！ｊ　ＩＩＩと各九
克の添加ｈ↓との関係を示す特性図、第７図ハ８０％　
Ｎｉ−Ｆｅ−５％　Ｎｈ−０，０５Ｘ　Ｐ合金にＡＩ！
、　Ｓｉ、　ｌ’ｉ、　Ｚｒ、　Ｉｆｆ、　Ｓｎ、　Ｓ
ｂあるいはＧａを添加した場合の緒特性と各元素の添加
量との関係を示す特性図、 第８図ｉ；Ｉ’、　Ｉｎ、　’ｒｐ、　ｌ、ｒ＋、　ｆ
ｌｕ、　Ｉｌｅ、　ＡＲ，Ｓｒ、　ＩｌａあるいはＢを
添加した場合の緒特性と各元素の添加量との関係を示す
特性図、 第９図は８０Ｘ　Ｎ１−ｒｅ−５Ｚ　Ｎｂ−０，０５’
Ａ　Ｐ系合金の熱間圧延加工温度と再結晶集合組織と摩
耗量との関係を示す特性図である。 特 許 出 願 人 財団法人 電気磁気材料研究所

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. １．重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、Ｐ０．００１〜１％および残部Ｆｅと少量の不純物と
   からなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、
   飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１
   ２＞の再結晶集合組織を有する耐摩耗性高透磁率合金よ
   りなる磁気記録再生ヘッド。
2. ２．重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、Ｐ０．００１〜１％および残部Ｆｅを主成分とし、副
   成分としてＣｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕをそれぞれ７％以下
   、Ｃｏ，Ｖをそれぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃ
   ｕ，Ｔａ，Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔ
   ｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，希土
   類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａｇ，
   Ｓｒ，Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下の１種ま
   たは２種以上の合計０．０１〜３０％、少量の不純物と
   からなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、
   飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１
   ２＞の再結晶集合組織を有する耐摩耗性高透磁率合金よ
   りなる磁気記録再生ヘッド。