JPH0216515A - コンパクトな高変倍率ズームレンズ系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、バックフォーカスに制約条件のないカメラ、
例えばレンズシャッター等に適したコンパクトな高変倍
率ズームレンズ系に関するものである。

さらに本発明は、上記ズームレンズ系の特にフォーカシ
ングと絞り位置に関するものである。

従来の技術 バックフォーカスに制約条件のないカメラ用のズームレ
ンズとしては、特開昭５６−１２８９１１号。

特開昭５７−２０１２１３号等の物体側より順に正。

負２つの成分より構成される正先行型の２成分ズームレ
ンズが知られている。さらに特開昭５８−１３７８１３
号、特開昭５８−１８４９１５号等の３成分ズームレン
ズ、本出願人による特開昭６０−５７８１４号の４成分
ズームレンズと糧々提案されてきた。

しかしながら、これらのズームレンズはいずれもそのズ
ーム比が比較的小さいものがほとんどで、ズーム比３を
越えるような女−ムレンズは実現されていなかった。

一方、−ｉレフレックスカメラ用ズームレンズとしては
ズーム比３を越える比較的コンパクトなものとしては特
開昭５４−３０８５５号、特開昭５５−１５６９１２号
９本出願人による特開昭５７−１６９７１６号１等種々
提案されているが、バックフォーカスの制約条件からレ
ンズ系の全長（最も物体側のレンズの前面からフィルム
面までの長さ）としては大きなものとなっている。

又、従来はとんどのズームレンズはフォーカシングの機
械的機構の複雑化を避けるために、同一撮影距離に対す
るフォーカシング移動量が一定である前群繰り出し方式
を採用している。しかしながら、広角域を含む正屈折力
成分先行型のズームタイプで前群繰り出し方式を採用す
ると近接撮影時の画面最周辺の照度比を確保するために
どうしても前玉径が大きなものとなってしまう。

一方、本出願人による特開昭５８−１４３３１２号にお
いて前群繰り出し方式以外の繰り出し方式においても同
一撮影距離に対するフォーカシング移動量がレンズの焦
点距離によらず一定である条件が提示されているが、最
近のオートフォーカスカメラにおいては上記フォーカシ
ングの制約が大幅に緩和してきている。逆に、オートフ
ォーカスカメラにおいてはフォーカシングの為の駆動系
を出来るだけコンパクト化するために、フォーカシング
レンズ群が軽量でかつその移動量が小さいことが望まれ
るが、未だ十分なものは実現されていない。

発明が解決しようとする課題 本発明は、バックフォーカスに制約条件のないカメラに
適した、コンパクトでかつ高性能な高変倍率ズームレン
ズ系を提供することを目的とするものである。

さらに本発明は、特に比較的軽量なレンズ群でフォーカ
シングすることによって、オートフォーカスカメラにお
けるフォーカシング駆動系のコンパクト化と近接撮影時
の高性能化を達成した高変倍率ズームレンズ系を提供す
ることを目的とするものである。

さらに本発明は、特開昭６０−５７８１４号に較ベズー
ム形式を簡略化しながらズーム比の高倍率化を計ったズ
ームレンズ系を提供することにある。

さらに本発明の目的は、フォーカシングと絞りとを同じ
駆動源で動かすことが可能であり、かつ、上記カメラ本
体の小型化、機構の簡略化が十分配慮されたコンパクト
でかつ高性能な高変倍ズームレンズ系ンズするものであ
る。

本発明の概略 上記の目的を達成する本発明のズームレンズ系は、第１
図及び第２図図示の断面図のように、物体側より順に、
第１正レンズ群ＣＩ）、第２正レンズ群〔■〕及び第３
負レンズ群〔■〕より構成され、最短焦点距離端（以下
Ｓ端という）から最長焦点距離端（以下り端という）へ
のズーミングに際して上記第１正レンズ群ＣＩ）と第３
負レンズ群（Ｉ［［）が像側から物体側へ移動すると共
に上記第２正レンズ群（Ｉｌ〕がズーミング中移動し、
この結果上記Ｓ端からし端へのズーミングに際して上記
第１第２レンズ群間の空気間隔が増大すると共に上記第
２．第３レンズ群間の空気間隔が減少し、さらに近接物
体に対するフォーカシングに際して上記第２正レンズ群
（ＩＩ）が像側から物体側へ移動するとともに、絞りが
第２正レンズ群［Ｉ［］の最も物体側あるいは最も像側
に配置され、かつ第２正レンズ群（ＩＩ）中又は第３負
レンズ群（ＩＩＩ）中のいずれかに非球面を有すること
を特徴とする。

上記した構成のように、フォーカシングレンズ群である
第２レンズ群（１１）と絞りとを同一のレンズ群に配置
することによって、第２レンズ群（ｎ）と絞りとを同一
の駆動源で共用することが可能となる。また、絞りをフ
ォーカシングレンズ群の最も物体側あるいは最も像側に
配置することにより、フォーカシングの際、絞りを移動
させる必要がないので、フォーカシングに要する駆動力
は比較的に弱くてよい。これに対して、絞りをフォーカ
シングレンズ群中に配置すると、フォーカシングに要す
る駆動力が比較的に強くなる必要があるうえに、フォー
カシングレンズ群中の絞りを挾んだ前群・後群の偏心が
大きい為に取り付は精度を出すのが困難となる。従って
、第２レンズ群〔■〕と絞りを同一のレンズ群に配置す
るこ六により、レンズ系及びカメラ本体の両方の小型化
あるいは機構の簡略化を十分に達成することが可能とな
る。

更に本発明のズームレンズ系では、下記の条件を満足す
ることが望ましい。

但し、 Ｌ２　：第２レンズ群（Ｉｔ）の最も物体側のレンズ面
の頂点からフィルム面までの距離 Ｌ２′：第２レンズ群〔■〕の最も像側のレンズ面の頂
点からフィルム面までの距離 ／Ｌ：Ｌ端における全系の焦点距離 である。

条件式（１）は、第２レンズ群（ＩＩ）の肉厚をＬ端に
おける全系の焦点距離（／Ｌ）に対して規定したもので
ある。絞りが第２レンズ群（Ｉｆ）の最も物体側あるい
は最も像側に配置されているため、その上限を越えると
ズーミングの全領域において、画面周辺での光束と絞り
との整合をとることが困難となり、絞り込み時に画面周
辺がケラしてしまう。

また下限を越えて第２レンズ群（Ｉｔ）の肉厚が薄くな
りすぎると、たとえ第２レンズ群（ＩＩ）内に非球面を
用いたとしても、ズーミング中における収差、変動、特
に球面収差とコマ収差のバランスをとりながら良好に補
正することが困難になる。

更に本発明のズームレンズ系では、さらに下記の条件も
満足することが望ましい。

βＳ２：Ｓ端での第２レンズ群（ＩＩ）の横倍率βＭ２
：中２：点距離状態（以下Ｍ状態という）での第２レン
ズ群（ＩＩ）の横倍率 である。

条件式（２）　、　（３）は、この第２レンズ群（Ｉｔ
）を用いるフォーカシングにおいて、各焦点距離におけ
るフォーカシング移動量を規定するための条件である。

特開昭５８−１４３３１２号公報においては、この繰出
量を焦点距離の変化Ｋかかわらずに一定とする為に、 但し、 ／Ｌ：Ｌ端での全系の焦点距離 ／Ｓ：Ｓ端での全系の焦点距離 ｉ：／−ｆ可でＵで定義される全系の中間焦点距離 βＬ２：Ｌ端での第２レンズ群〔■〕の横倍率にて示さ
れるＰの値が、焦点距離変化にかかわらずほぼ一定であ
る必要があることが示されている、但し、ζζで、ｆＡ
はフォーカシングレンズ群よりも物体側にあるレンズ群
の合成焦点距離、βＦはフォーカシングレンズ群の横倍
率である。

本発明では第２レンズ群［１］がフォーカシングレンズ
群であるので、任意の焦点距離でのＰの値Ｐｉは となる。

ズーミングの全領域でＰｉが一定であれば、焦点距離変
化にかかわらず第２レンズ群（Ｕ）の繰出量はほぼ一定
となる。従って、各焦点距離毎に上記Ｐｉの値を比較す
れば、各焦点距離毎のフォーカシング移動量の比較とな
る。

条件式〇）は、Ｌ端のフォーカシング移動量に対するＳ
端でのフォーカシング移動量の比を規定するもので、同
様に条件式（３）はＬ端のフォーカシング移動量に対す
るＭ状態でのフォーカシング移動量の比を規定するもの
である。条件式（２）　、　（３）の上限を超えると、
Ｓ端及びＭ状態でのフォーカシング移動量がＬ端でのフ
ォーカシング移動量に比べて大きくなりすぎる。

〒方その下限を超えると、Ｓ端及びＭ状態でのフォーカ
シング移動量がＬ端に比べて小さくなりすぎ、いずれの
場合もそのことによって、カメラ本体に各焦点距離に応
じてフォーカシング移動量を補正するための何らかの手
段を必要とし、最近のオートフォーカスカメラにおいて
は、その補正手段に対する制約が大幅に緩和されている
ものの、過度に移動量比が大きいことは、その補正手段
を複雑にし、カメラ本体のコンパクト化・簡略化の妨げ
となる。

更に本発明のズームレンズ系では、さらに下記の条件を
満足することが望ましい。

但し、ΔｄＬ’ｌΔｄａ、ΔｄＭはそれぞれＬ端、Ｓ端
。

Ｍ状態での無限遠撮影状態から最近接撮影状態までのフ
ォーカシング移動量である。

条件式（４）　、　（５）は、第２レンズ群（ＩＩ）の
Ｌ端、Ｓ端９Ｍ状態におけるフォーカシング移動量の比
をＬ端、Ｓ端１Ｍ状態の焦点距離に対して規定したもの
であり、条件式（２）、（３）とともにカメラ本体のコ
ンパクト化及び簡略化を含んだフォーカシングの条件で
ある。条件式（４）　、　（５）の上限あるいは下限を
越えた場合に発生する問題点は、条件式（２）　、　（
３）で説明したものと同様である。

尚、最近接撮影時に最大撮影倍率としてβ−１７１０を
越えなければ、十分に実用性のあるフォーカシング方式
と言うことはできない。

更に、本発明のズームレンズ系では、フォーカシングレ
ンズ群である第２レンズ群（ＩＩ）中に非球面を有し、
以下の条件を満足することが望ましい。

但し、 Ｘ：下式で表される光軸からの高さＹにおける光軸方向
の変位量 Ｘ　−Ｘｏ　＋Ａ４　Ｙ　’　＋Ａ６　Ｙ　’　＋Ａｓ
　Ｙ　８−）−ＡＩＯＪＹ３１　ｋｌ’　−）−・・−
ＸＯ：下式で表される非球面の基準となる球面の形状 Ｘｏ−ＣｏＹ２／（ｌ＋（１−Ｃｏ２Ｙ２）　２）Ａ：
非球面係数 ＣＯ：非球面の基準となる球面の曲率 Ｎ　：非球面より物体側の゛屈折率 Ｎ′：非球面より像側の屈折率 である。

条件（６）は、非球面が適用される面が正の屈折力を有
する面であればその非球面はレンズ光軸から離れるに従
って正の屈折力がゆるくなる面形状であること、或いは
、当該面が負の屈折力を有する面であればその非球面レ
ンズ光軸から離れるに従って負の屈折力が強くなる面形
状であることを示している。尚、球面収差に影響の少な
い光軸近傍においては、微小量程度だけ上記条件（６）
をはずれても実質的には本発明の規定するものとなる。

従って、第２レンズ群［１１］全体としては強い正の屈
折力を持ちながらもその中に設けられた非球面が条件（
６）を満たすことによって、レンズ光軸から離れた位置
では相対的にゆるい屈折力を持たせることができる。従
って、軸上光束は第２レンズ群（Ｉ［］中の比較的高い
位置を通過し軸外主光線は比較的低い位置を通過するこ
とから、条件（６）に規定される非球面を第２レンズ群
（Ｉ［）中に適用することによって、球面収差とズーミ
ング中におけるコマ収差の変動を良好に補正することが
できるのである。

それとともに本発明においては、第２レンズ群［１１）
を通過する軸外主光線が比較的低い位置であることから
、無限遠撮影から最近接撮影にかけて第２レンズ群（Ｉ
［）を像側から物体側へ移動してフォーカシングする際
に発生する収差変動が少なく優れた収差性能を維持して
いる。

また、第３レンズ群（Ｉｎ）中に非球面を有することに
より、Ｌ端での正の歪曲収差と、ズーミング中のコマ収
差の変動を良好に補正することが可能となる。

更に、本発明においては、以下の条件をも満足すること
が望ましい。

但し、ＦＭは画面対角長である。

条件（７）はズーム比の拡大を計りなから全系のコンパ
クト性を保つための条件で、条件（７）の上限を越える
と全長が長くなり、本発明の目的とするコンパクト性を
維持することが困難となる。一方、条件（７）の下限を
越えると、ズーム比が大きくなった場合にバックフォー
カスが短くなり、第３レンズ群（１）の径が増大するか
又は第２レンズ群（ＩＩ）及び第３レンズ群（［１）が
極端に薄肉系となり、ズーミングにおける収差変動を補
正する自由度が少なくなる。そして、この自由度が少な
くなると、本発明のように広角を含みかつズーム比が比
較的大きなズームレンズにおいては、Ｓ端とＬ端とで収
差補正をしても、Ｍ状態での特に球面収差と像面湾曲と
の補正が困難となる。

条件（８）は条件（７）のもとて高性能を維持しなから
全系のコンパクト性を保つための条件で、条件（８）の
上：限を越えて第２レンズ群（ｎ）の肉厚が増大すると
コンパクトな光学系を実現することが困難となる。逆に
条件（８）の下限を越えると、第２レンズ群（ＩＩ）に
非球面を用いてもズーミング中の収差変動、特に球面収
差とコマ収差をバランスよく補正することが困難となる
。

更に本発明においては、上記条件（１）〜＠）に加えて
以下の条件を（満足することが望ましい。

但（シ、’−１ここで、ｆ２は第２レンズ群（Ｉｆ）の
焦点距離である。

条件（９）は第２レンズ群（Ｉｔ）の屈折力を適正に規
定したもので、条件（９）の上限を越えて第２レンズ群
（ＩＩ）の屈折力が弱くなると、第３レンズ群（ＩＩＩ
）に入射する軸上光束が高くなってバックフォーカスが
長くなってしまい、コンパクト性が損なわれやすくなる
。逆に、条件（９）の下限を越えて第２レンズ群（ＩＩ
）の屈折力が強くなりすぎると、第２レンズ群（ＩＩ）
で発生する収差が大きくなり特にＳ端での球面収差を十
分補正することが困難となる上に、パックフォーカスが
短くなりすぎるので、Ｓ端で十分な像面照度を確保しよ
うとすると第３レンズ群（１）の径が大きくなり好まし
くない。

さらに本発明のズームレンズ系では以下の条件を満足す
ることが望ましい。

（１１）　　０．０８＜ｌ／ａ／／ｌ、ｌ＜０．４５（
１２）　　０．２５　＜　（ＤＬ１２−ＤＳ１２　）／
／ｓ＜０．６０但し、ここで ＤＬｔｚ　：　Ｌ端における第１．第２レンズ群間の軸
上間隔 ＤＳ１２　：　Ｓ端における第１．第２レンズ群間の軸
上間隔 βＬ３：Ｌ端における第３レンズ群（１）の横倍率βＳ
３：Ｓ端における第３レンズ群（１）の横倍率である。

条件（１０）は第３レンズ群（ＩＩＩ）の変倍効果を規
定したもので、条件（１０）の上限を越えると、第３レ
ンズ群〔■〕の屈折力が強くなるかあるいは第３レンズ
群（１）の移動量が大きくなり、前者の場合では第３レ
ンズ群（１）を比較的簡単な構成で実現することが不可
能となる。また、後者の場合はズーミングにおける収差
変動が大きくなるとともＫ、Ｌ端での全長が長くなるの
で鏡胴構成も含めて全系をコンパクトにすることが困難
となるＣ、また、条件（１０）の下限を越えると、変倍
のための第２レンズ群（ｎ）の負担が強くなりすぎる。

条件（１１）は第３レンズ群（ＩＩＩ）の屈折力を規定
するもので、条件（１１）の上限を越えて第３レンズ群
（１）の屈折力が弱くなると、所定のズーム比を得るた
めには第３レンズ群（１）の移動量が大きくなり、鏡胴
構成も含めて全系をコンパクトにすることが困難となる
。また、条件（１１）の下限を越えて第３レンズ群（１
）の屈折力が強くなると、第３レンズ群（ＩＩ）中で発
生する収差が大きくなり、歪曲やズーミング中のコマ収
差の変動、を十分に補正することが困難となる。

更に、条件（１２）はズーミングによる第ルンズ群（Ｉ
）と第２レンズ群（ｎ）との間の間隔の変化を規定する
ものであり、条件（１２）の上限を越えるとズーミング
による収差変動、特に球面収差とコマ収差とを良好に補
正することが困難となるとともに、Ｓ端での第１．第２
レンズ群間の間隔が大きくなりすぎて、両面最周辺で十
分な像面照度を確保するためには前玉径または後玉径が
大きくなりすぎ、コンパクト性を確保することが困難と
なる。

また、条件（１２）の下限を越えるとズーミング時の両
レンズ群間の間隔変化が小さくなり、ズーム比を太きズ
することが困難となる。

更に、本発明においては、非球面の加工上、以下の条件
を満足することが望ましい。

（１３）　　Ｎ　ｄ　２　＜　１．６　　νｄ２＜６０
但し、ここでＮｄｓは第２レンズ群（Ｉｆ）中の非球面
を有するレンズの屈折率、νｄ２は第２レンズ群（ｎ）
中の非球面を有するレンズのアツベ数である。

非球面を有するレンズに条件（１３）を満たすプラスチ
ックレンズを用いることによって、加工工程上大巾な省
力化を図ることができ製造上好ましい。

本発明において、各レンズ群の具体的構成としては下記
のものが望ましい。

第ルンズ群（Ｉ）が少なくとも１枚の正レンズと１枚の
負レンズを含むことにより、第ルンズ群ＣＩ）に比較的
強い屈折力を与えて、ズーミングによる第ルンズ群〔■
〕の移動量をできるだけ小さく抑えることができる。ま
た、第３レンズ群（Ｉ［［）が少なくとも１枚の正レン
ズと１枚の負レンズを含むことによって、ズーミング中
の色収差、特に倍率色収差をバランス良く補正すること
ができる。ズーミングに際しては、第ルンズ群ＣＩ）と
第３レンズ群（ＩＩ［］とが一体となって移動するとと
もに第２レンズ群〔■〕もそれとは別に移動することに
より、各レンズ群がそれぞれ別々に移動する構成に比べ
て鏡胴構成上有利となる。

尚、本発明は、基本的に３群構成よりなるズームレンズ
系であるが、その最も像側に固定の比較的弱い屈折力の
成分を加えても本質的には本発明の構成要件をはずれる
ことはない。

実施例 以下本発明の実施例を示す。各実施例において、ｒｌは
物体側から順に第１番目のレンズ面の曲率半径、ｄｉは
物体側から順に第１番目の軸上間隔、ｎｉ、νｉはそれ
ぞれ物体側から順に第１番目のレンズの屈折率とアツベ
数であり、（餐）を付した面は非球面である。尚、各実
施例の各条件に対する値を第１．２表に示す。

（以　下　余　白） 実施例１ ｆ−３６，２〜６０．０〜９７．８　　ＦＮＬ−４，５
〜６．１〜８．２非球面係数 ｒｌＯ：　Ａ　４＝−０，３６７９７Ｘ１０−３Ａ　８
−−０．１４３２７ｘｌＯ−’ Ａ１２−０．３０５８８Ｘ１０　　。

ｒｌ７　：　Ａ４−０．５５６７１ｘｔＯ’Ａ　８−−
０．１３３６１ＸＩＱ”−’Ａ１２−−０．１０２１７
Ｘ１０”−１１Ａ　６−０．６５５７３Ｘ１０””７ Ａ１Ｇ−−０，６９４９８Ｘ１０−１０他は全てＯ Ａ　６＝　０．６７４６１Ｘ１０”−７Ａ１０＝”　０
．２０５００Ｘ１０”−９他は全て０ Σｄ譚４４．４８２〜４４．４８２〜４４．４８２実施
例２ ｆ−３６，２〜６１．６〜９７．８ ＦＰＩ＆＝１４．４１〜６．０〜８．２曲率半径　　軸
上面間隔 屈折率（Ｎｄ）　　アツベ数（νｄ） 非球面係数 ｒｌｔ　：　Ａ４−０．３７０３５Ｘ１０−３Ａ８−−
０．１３０３３Ｘ１０−’ Ａ１２−０．９６５９２Ｘ１０””１２ｒ１７　：　Ａ
４−０．４５７２２Ｘ１０−’Ａ１１−−０．３０３５
１刈ｏ　−８ ん２−０．４２３９８Ｘ１０−１２ Ａｓ−０，６８４７４ｘｌＯ−６ Ａｌ＋）”−０，２００９２Ｘ１０　’他は全て０ Ａａ−−０，６０１８９ｘｌＯ−’ ”０−０．６８７７３ＸＩＦ” 他は全て０ Σｄ−４５，９８８〜４５．９８８〜４５．９８８

【図面の簡単な説明】

第１図〜第２図はそれぞれ本発明実施例１〜２のズーム
レンズの各々最短焦点距離端（Ｓ端）及び最長焦点距離
端（Ｌ端）におけるレンズ配置を示す断面図、第３図〜
第６図は上記各実施例のズームレンズの、最短焦点距離
端〈Ｓ〉、中間焦点距離（Ｍ）、及び最長焦点距離端（
Ｌ）の物体距離無限での諸収差を示す収差図である。 ■　第ルンズ群 ■　第２レンズ群 ■　第３レンズ群 Ｆ　フォーカシングレンズ群 Ｓ　絞り 以上 出願人　　ミノルタカメラ株式会社 隷釧ｉｙ＆　　ｔｎｈヰ ｌＦｉ牧ｌ チＦ勿仮差山ｆ【１９牛 牝Ｓ収長 律釧礒εル狽キ ４ｐｊ、す）ｔｌｌ 珪１軸とブｌｈ↑ 非鼻収良 抹１１Ｅ飼片 １ｐ、Ｌ枝先 果１＆ＱＺ長、　とヅ支ＡＪヰ １ト、収、→シ１１ 正 Ｉ′／− 歪６％ １命Ｘ 土山セ １簡さ Ｌ曲芦 珪石もＬＬ　ｔｌｌ−ブｉＪ＜牛 非Ａ４ｔＬ ４ｆｏ１１５１４６Ｊｉ＆Ａｊ 非−九、す１１と 刻口１綽り羨　正Ｊ丈４ゴ十 非五梃五 珪歌用Ｌ１　重性１Ｓキ 非、！−焚１ １＆ｔｉｏＩｌｔｌ　ｔＩミ！ＬＭ士 卵五伏見 殊釧’ｔｌと広刺牛 仲立４ＬＬ 走−於 よ 命％ 士 曲２ １命系 走＄％ 走−％

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、物体側より順に、第１正レンズ群、第２正レンズ群
   及び第３負レンズ群より構成され、最短焦点距離端から
   最長焦点距離端へのズーミングに際して上記第１正レン
   ズ群と第３負レンズ群が像側から物体側へ移動すると共
   に上記第２正レンズ群がズーミング中移動し、この結果
   上記最短焦点距離端から最長焦点距離端へのズーミング
   に際して上記第１、第２レンズ群間の空気間隔が増大す
   ると共に上記第２、第３レンズ群間の空気間隔が減少し
   、さらに近接物体に対するフォーカシングに際して上記
   第２正レンズ群が像側から物体側へ移動するとともに、
   絞りが第２正レンズ群の最も物体側あるいは最も像側に
   配置され、かつ第２正レンズ群中又は第３負レンズ群中
   のいずれかに非球面を有することを特徴とするコンパク
   トな高変倍率ズームレンズ系。 ２、さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請
   求項１記載のコンパクトな高変倍率ズームレンズ系： ０．０３＜（Ｌ＿２−Ｌ＿２′）／ｆＬ＜０．１８ 但し、 Ｌ＿２：第２レンズ群の最も物体側のレンズ面の頂点か
   らフィルム面までの距離、 Ｌ＿２′：第２レンズ群の最も像側のレンズ面の頂点か
   らフィルム面までの距離 ｆＬ：最長焦点距離端における全系の焦点距離 である。 ３、前記条件に加えてさらに以下の条件式を満足するこ
   とを特徴とする請求項２記載のコンパクトな高変倍率ズ
   ームレンズ系： ０．５＜［｛（β＿Ｌ＾２＿２−１）×β＿Ｓ＾２＿２
   ｝／｛（β＿Ｓ＾２＿２−１）×β＿Ｌ＾２＿２｝］×
   ｆＬ／ｆＳ＜４．００．４＜［｛（β＿Ｌ＾２＿２−１
   ）×β＿Ｍ＾２＿２｝／｛（β＿Ｍ＾２＿２−１）×β
   ＿Ｌ＾２＿２｝］×ｆＬ／ｆＭ＜３．５ 但し、ｆＬ：最長焦点距離端での全系の焦点距離 ｆＳ：最短焦点距離端での全系の焦点距離 ｆＭ：ｆＭ＝√（ｆＬ×ｆＳ）で定義される全系の中間
   焦点距離 β＿Ｌ＿２：最長焦点距離端での第２レンズ群の横倍率 β＿Ｓ＿２：最短焦点距離端での第２レンズ群の横倍率 β＿Ｍ＿２：中間焦点距離での第２レンズ群の横倍率 である。 ４、さらに以下の条件を満足することを特徴とする請求
   項３記載のコンパクトな高変倍率ズームレンズ系： ０．９＜△ｄ＿Ｓ／△ｄ＿Ｌ・ｆＬ／ｆＳ＜４．００．
   ７＜△ｄ＿Ｍ／△ｄ＿Ｌ・ｆＬ／ｆＭ＜３．５但し、△
   ｄ＿Ｌ、△ｄ＿Ｓ、△ｄ＿Ｍは、それぞれ最長焦点距離
   端、最短焦点距離端、中間焦点距離での無限遠撮影状態
   から最近接撮影状態までのフォーカシング移動量である
   。 ５、さらにフォーカシングレンズ群である第２レンズ群
   中に非球面を有し、かつ以下の条件を満足することを特
   徴とする請求項４記載のコンパクトな高変倍率ズームレ
   ンズ系； ｛｜Ｘ｜−｜Ｘ＿０｜｝／｛Ｃ＿０（Ｎ′−Ｎ）｝＜０
   但し、 Ｘ：下式で表される光軸からの高さＹにおける光軸方向
   の変位量 Ｘ￣Ｘ＿０＋Ａ＿４Ｙ＾４＋Ａ＿６Ｙ＾６＋Ａ＿８Ｙ＾
   ８＋Ａ＿１＿０Ｙ＾１＾０＋・・・Ｘ＿０：下式で表さ
   れる非球面の基準となる球面の形状 Ｘ＿０＝Ｃ＿０Ｙ＾２／｛１＋（１−Ｃ＿０＾２Ｙ＾２
   ）＾１＾／＾２｝ Ａ：非球面係数 Ｃ＿０：非球面の基準となる球面の曲率 Ｎ：非球面より物体側の屈折率 Ｎ′：非球面より像側の屈折率 である。