JPH02142354A - 電源装置 - Google Patents
電源装置Info
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- JPH02142354A JPH02142354A JP29354788A JP29354788A JPH02142354A JP H02142354 A JPH02142354 A JP H02142354A JP 29354788 A JP29354788 A JP 29354788A JP 29354788 A JP29354788 A JP 29354788A JP H02142354 A JPH02142354 A JP H02142354A
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 27
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 25
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 4
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010187 selection method Methods 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、複写機、プリンタ等の画像形成装置の電源に
好適な電源装置に関するものである。
好適な電源装置に関するものである。
従来、複数の直流出力部を有する電源装置として、第５
図に示す構成のものがある。
図に示す構成のものがある。
図示のように、交流電源１．整流器２．平滑コンデンサ
３は直流電源を構成し、この直流電源に、変圧器４の１
次巻線５とスイッチング素子６が直列に接続され、変圧
器４の２次巻線７には整流ダイオード８．平滑コンデン
サ９が接続され、２次巻線１０には整流ダイオード１１
．平滑コンデンサ１２が接続されて直流出力部１．２が
構成されている。
３は直流電源を構成し、この直流電源に、変圧器４の１
次巻線５とスイッチング素子６が直列に接続され、変圧
器４の２次巻線７には整流ダイオード８．平滑コンデン
サ９が接続され、２次巻線１０には整流ダイオード１１
．平滑コンデンサ１２が接続されて直流出力部１．２が
構成されている。
直流出力部１に抵抗分圧器１３が接続されており、その
出力は電圧比較部１４で基準電圧と比較され、電圧比較
部１４の出力はパルス幅変調（ＰＷＭ）回路１５に供給
され、パルス幅変調回路１５の出力信号によりスイッチ
ング素子６は駆動され、各直流出力部の出力電圧は一定
に制御される。抵抗分圧器１３の分圧比を変えて各直流
出力部１．２の出力電圧を変えることができる。
出力は電圧比較部１４で基準電圧と比較され、電圧比較
部１４の出力はパルス幅変調（ＰＷＭ）回路１５に供給
され、パルス幅変調回路１５の出力信号によりスイッチ
ング素子６は駆動され、各直流出力部の出力電圧は一定
に制御される。抵抗分圧器１３の分圧比を変えて各直流
出力部１．２の出力電圧を変えることができる。
〔発明が解決しようとする課題）
従来の複数の直流出力部を有する電源装置は、前述のよ
うに、出力電圧を変えるとき、全ての直流出力部の出力
電圧が変る。しかし装置によっては、スタンバイ時、一
部の機器の電源電圧は下げたいが、他の一部の機器たと
えばマイクロプロセッサ等の電源電圧は下げずに一定電
圧を確保したいというケースがあり、このため、一部の
機器と、他の一部の機器に別電源を用いなければならな
いといった問題があった。
うに、出力電圧を変えるとき、全ての直流出力部の出力
電圧が変る。しかし装置によっては、スタンバイ時、一
部の機器の電源電圧は下げたいが、他の一部の機器たと
えばマイクロプロセッサ等の電源電圧は下げずに一定電
圧を確保したいというケースがあり、このため、一部の
機器と、他の一部の機器に別電源を用いなければならな
いといった問題があった。
本発明は、このような事情のもとでなされたもので、−
台で通常動作時（高消費電力モード）とスタンバイ時（
低消費電力モード）といった使い分けのできる電源装置
を提供することを目的とするものである。
台で通常動作時（高消費電力モード）とスタンバイ時（
低消費電力モード）といった使い分けのできる電源装置
を提供することを目的とするものである。
前記目的を達成するため、本発明では電源装置をつぎの
（１）〜（４）のように構成する。
（１）〜（４）のように構成する。
（１）つぎの３−、＝ Ｈの構成要素を備えるようにす
る。
る。
ａ、変圧器の１次巻線とコンデンサからなり、直流電源
に接続される共振回路。
に接続される共振回路。
ｂ、前記共振回路に接続されこれを励振するスイッチン
グ素子。
グ素子。
Ｃ６前記変圧器の２次巻線と、該２次巻線に、前記スイ
ッチング素子がオンのタイミングでオンする極性で接続
された整流ダイオードとを有するフォーワード出力部。
ッチング素子がオンのタイミングでオンする極性で接続
された整流ダイオードとを有するフォーワード出力部。
ｄ、前記変圧器の２次巻線と、該２次巻線に、前記スイ
ッチング素子がオフのタイミングでオンする極性で接続
された整流ダイオードとを有するフライバック出力部。
ッチング素子がオフのタイミングでオンする極性で接続
された整流ダイオードとを有するフライバック出力部。
ｅ、前記フォーワード出力部、前記フライバック出力部
のいづれか一方の整流電圧を選択する選択部。
のいづれか一方の整流電圧を選択する選択部。
ｆ、前記選択部の出力と基準電圧とを比較する電圧比較
部。
部。
ｇ、面記電圧比較部の出力を受け、パルス幅変調信号を
生成し、該信号で前記スイッチング素子を制御するパル
ス幅変調回路。
生成し、該信号で前記スイッチング素子を制御するパル
ス幅変調回路。
（２）前記（１）において選択部は、フォーワード出力
部の２次巻線に一端が接続されたダイオードの他端と、
フライバック出力部の２次巻線に一端が接続されたダイ
オードの他端を接続し、その共通接続点に抵抗分圧器を
接続し、かつ該抵抗分圧器の分圧比を変える手段を設け
たものとする。
部の２次巻線に一端が接続されたダイオードの他端と、
フライバック出力部の２次巻線に一端が接続されたダイ
オードの他端を接続し、その共通接続点に抵抗分圧器を
接続し、かつ該抵抗分圧器の分圧比を変える手段を設け
たものとする。
（３）前記（１）又は（２）において選択部は、低消費
電力モード時にはフォーワード出力部の整流電圧を選択
し、高消費電力モード時にはフライバック出力部の整流
電圧を選択するように構成する。
電力モード時にはフォーワード出力部の整流電圧を選択
し、高消費電力モード時にはフライバック出力部の整流
電圧を選択するように構成する。
（４）前記（１）又は（２）又は（３）において、フォ
ーワード出力部には画像形成装置のマイクロプロセッサ
の電源端子を接続し、選択部に接続されたフライバック
出力部とは別に同一変圧器に設けたフライバック出力部
に、該画像形成装置の帯電用高圧部を接続する。
ーワード出力部には画像形成装置のマイクロプロセッサ
の電源端子を接続し、選択部に接続されたフライバック
出力部とは別に同一変圧器に設けたフライバック出力部
に、該画像形成装置の帯電用高圧部を接続する。
前記（１）、（２）の構成によれば、選択部で、フォー
ワード出力部の整流電圧を選択したときは、ａ［フォー
ワード出力部の整流電圧〉フライバック出力部の整流電
圧」の大小関係でフォーワード出力部に一定の整流電圧
が得られ、フライバック出力部の整流電圧を選択したと
きは、ｂ「フォーワード出力部の整流電圧くフライバッ
ク出力部の整流電圧」の大小関係でフライバック出力部
に一定の整流電圧が得られる。
ワード出力部の整流電圧を選択したときは、ａ［フォー
ワード出力部の整流電圧〉フライバック出力部の整流電
圧」の大小関係でフォーワード出力部に一定の整流電圧
が得られ、フライバック出力部の整流電圧を選択したと
きは、ｂ「フォーワード出力部の整流電圧くフライバッ
ク出力部の整流電圧」の大小関係でフライバック出力部
に一定の整流電圧が得られる。
前記（３）の構成によれば、低消費電力モード時に前述
のａの出力が得られ、高消費電力モード時に前述のｂの
出力が得られる。
のａの出力が得られ、高消費電力モード時に前述のｂの
出力が得られる。
前記（４）の構成によれば、マイクロプロセッサの電源
端子には、選択部の選択の仕方にかかわらず、略一定の
電圧が供給され、帯電用高圧部には、選択部でフォーワ
ード出力側を選択したときは低い電圧が、又選択部でフ
ライバック出力側を選択したときは高い一定電圧が供給
される。
端子には、選択部の選択の仕方にかかわらず、略一定の
電圧が供給され、帯電用高圧部には、選択部でフォーワ
ード出力側を選択したときは低い電圧が、又選択部でフ
ライバック出力側を選択したときは高い一定電圧が供給
される。
（実施例）
以下本発明を実施例により説明する。
第１図は本発明の第１実施例である「電源装置」の結線
図、第２図は同実施例の説明図である。
図、第２図は同実施例の説明図である。
第１図において、交流電源１．整流器２．平滑コンデン
サ３より直流電源が構成され、変圧器１６の１次巻線１
７とコンデンサ１８は該直流電源に直列に接続され直列
共振回路を構成する。スイッチング素子であるＦＥＴ
１９は、コンデンサ１８に並列に接続されており、該
直列共振回路を励振するものである。
サ３より直流電源が構成され、変圧器１６の１次巻線１
７とコンデンサ１８は該直流電源に直列に接続され直列
共振回路を構成する。スイッチング素子であるＦＥＴ
１９は、コンデンサ１８に並列に接続されており、該
直列共振回路を励振するものである。
変圧器１６の２次巻線２工には、スイッチング素子１９
のオンのタイミングでオンする極性で整流ダイオード２
２が接続され、フォーワード出力部が構成されていて、
その出力はコンデンサ２３で平滑され、通常動作特約１
０Ｖ、スタンバイ時８ｖの出力を発生しており、その出
力は該出力部に接続されたレギュレータ２４により５ｖ
に定電圧化されコンデンサ２５で平滑化されマイクロプ
ロセッサ等に供給される。
のオンのタイミングでオンする極性で整流ダイオード２
２が接続され、フォーワード出力部が構成されていて、
その出力はコンデンサ２３で平滑され、通常動作特約１
０Ｖ、スタンバイ時８ｖの出力を発生しており、その出
力は該出力部に接続されたレギュレータ２４により５ｖ
に定電圧化されコンデンサ２５で平滑化されマイクロプ
ロセッサ等に供給される。
変圧器１６の２次巻線２６には、スイッチング素子１９
のオフのタイミングでオンする極性で整流ダイオード２
７が接続され、フライバック出力ＲＩが構成されて七り
、その出力はコンデンサ２４で平滑され、通常動作時２
４Ｖ、スタンバイ特約４ｖの出力を発生している。
のオフのタイミングでオンする極性で整流ダイオード２
７が接続され、フライバック出力ＲＩが構成されて七り
、その出力はコンデンサ２４で平滑され、通常動作時２
４Ｖ、スタンバイ特約４ｖの出力を発生している。
変圧器の他の２次巻線２８．３１には、フライバック出
力部工の整流ダイオード２７と同極性で整流ダイオード
２９．３２が夫々接続され、フライバック出力部Ｉ、Ｉ
Ｉが構成されており、その出力はコンデンサ３０．３３
で平滑され、通常動作時、数百Ｖの出力を発生している
。
力部工の整流ダイオード２７と同極性で整流ダイオード
２９．３２が夫々接続され、フライバック出力部Ｉ、Ｉ
Ｉが構成されており、その出力はコンデンサ３０．３３
で平滑され、通常動作時、数百Ｖの出力を発生している
。
変圧器１６の２次巻Ｂ２１．２６には、ダイオード３４
．３５の一端が接続され、ダイオード３４．３５の他端
は互に接続されてコンデンサ３６に接続される。
．３５の一端が接続され、ダイオード３４．３５の他端
は互に接続されてコンデンサ３６に接続される。
コンデンサ３６には、抵抗３７，３８．３９からなる抵
抗分圧器が並列接続され、コンデンサ３６により平滑さ
れた、フォーワード出力部の整流電圧又はフライバック
出力部工の整流電圧は分圧されて電圧比較部１４に供給
される。トランジスタ４０は分圧比を変えるスイッチで
ある。
抗分圧器が並列接続され、コンデンサ３６により平滑さ
れた、フォーワード出力部の整流電圧又はフライバック
出力部工の整流電圧は分圧されて電圧比較部１４に供給
される。トランジスタ４０は分圧比を変えるスイッチで
ある。
これらダイオード３４，３５、コンデンサ３６、抵抗分
圧器、スイッチにより選択部が構成されている。
圧器、スイッチにより選択部が構成されている。
この選択部より電圧比較部１４に供給された電圧は、電
圧比較部１４内の基準電圧と比較され、その比較出力は
パルス幅変調回路１５に供給されてパルス幅変調信号が
生成され、該信号によりスイッチング素子１９が制御さ
、れて、各出力部の出力電圧は第２図に示す特性に従い
制御される。
圧比較部１４内の基準電圧と比較され、その比較出力は
パルス幅変調回路１５に供給されてパルス幅変調信号が
生成され、該信号によりスイッチング素子１９が制御さ
、れて、各出力部の出力電圧は第２図に示す特性に従い
制御される。
第２図において、曲線α、βは第１図のα。
β点の電圧−パルス幅特性を示す。即ち、αは、フォー
ワード出力部の出力電圧とスイッチング素子１９オンの
パルス幅との関係を示し、βは、フライバック出力部工
の出力電圧とスイッチング素子１９オンのパルス幅との
関係を示す。
ワード出力部の出力電圧とスイッチング素子１９オンの
パルス幅との関係を示し、βは、フライバック出力部工
の出力電圧とスイッチング素子１９オンのパルス幅との
関係を示す。
フライバック出力部■、■は、フライバック出力なので
フライバック出力部工と同様の出力特性を示す。
フライバック出力部工と同様の出力特性を示す。
フライバック出力は、第２図のβ曲線に示すように、パ
ルス幅の大、小にかかわらず制御可能であるが、フォー
ワード出力は、α曲線に示すように、共振波形が出る、
比較的パルス幅の大きい範囲では制御不能でパルス幅の
大、小にかかわらず略一定電圧となり、パルス幅が小さ
く共振波形がくずれる範囲でのみ制御可能であり、α曲
線とβ曲線は途中で交差し大、小関係が反転している。
ルス幅の大、小にかかわらず制御可能であるが、フォー
ワード出力は、α曲線に示すように、共振波形が出る、
比較的パルス幅の大きい範囲では制御不能でパルス幅の
大、小にかかわらず略一定電圧となり、パルス幅が小さ
く共振波形がくずれる範囲でのみ制御可能であり、α曲
線とβ曲線は途中で交差し大、小関係が反転している。
第１図において、ダイオード３４．３５により、α点の
電圧〉β点の電圧のとき、α点の電圧即ちフォーワード
出力部の電圧に相当する電圧が選択されてコンデンサ３
６に印加され、α点の電圧〈β点の電圧のとき、β点の
電圧即ちフライバック出力部の電圧に相当する電圧が選
択されてコンデンサ３６の印加される。
電圧〉β点の電圧のとき、α点の電圧即ちフォーワード
出力部の電圧に相当する電圧が選択されてコンデンサ３
６に印加され、α点の電圧〈β点の電圧のとき、β点の
電圧即ちフライバック出力部の電圧に相当する電圧が選
択されてコンデンサ３６の印加される。
そこで、スイッチ４０をオフして抵抗分圧器の分圧比を
小にし、出力電圧を下げてパルス幅が小さく共振波形が
くずれる範囲を選べば、α点の電圧即ちフォーワード出
力部の出力電圧が制御でき、スイッチ４０をオンして分
圧比を大にし出力電圧を上げて比較的パルス幅の大きい
範囲を選べばβ点の電圧即ちフライバック出力部工の出
力電圧が制御できる。
小にし、出力電圧を下げてパルス幅が小さく共振波形が
くずれる範囲を選べば、α点の電圧即ちフォーワード出
力部の出力電圧が制御でき、スイッチ４０をオンして分
圧比を大にし出力電圧を上げて比較的パルス幅の大きい
範囲を選べばβ点の電圧即ちフライバック出力部工の出
力電圧が制御できる。
抵抗分圧器は、具体的には、スイッチ４０がオンのとき
、入力が２４Ｖで、出力が電圧比較部１４の基準電圧と
一致するように分圧比を設定して抵抗３７．３８の抵抗
値を決め、スイッチ４０がオフのとき、人力が８ｖで、
出力が電圧比較部１４の基準電圧と一致するように分圧
比を選定して抵抗３９の抵抗値を決めである。したがっ
て、スイッチ４０が適宜の手段でオンすると、第２図の
Ｂのパルス幅近くでＰＷＭ回路１５が動作し、スイッチ
４０がオフすると、第２図のＡのパルス幅近くでＰＷＭ
回路１５が動作する。
、入力が２４Ｖで、出力が電圧比較部１４の基準電圧と
一致するように分圧比を設定して抵抗３７．３８の抵抗
値を決め、スイッチ４０がオフのとき、人力が８ｖで、
出力が電圧比較部１４の基準電圧と一致するように分圧
比を選定して抵抗３９の抵抗値を決めである。したがっ
て、スイッチ４０が適宜の手段でオンすると、第２図の
Ｂのパルス幅近くでＰＷＭ回路１５が動作し、スイッチ
４０がオフすると、第２図のＡのパルス幅近くでＰＷＭ
回路１５が動作する。
フォーワード出力部に、レギュレータ回路２４を介して
画像形成装置の動作を制御するマイクロプロセッサ（ｃ
ｐｕ）の電源端子を接続し、フライバック出力部■、■
に、画像形成装置の帯電用高圧部を接続して、通常動作
時即ち高消費電力モード時にスイッチ４０をオンし、ス
タンバイ時即ち低消費電力モード時スイッチ４０をオフ
するようにする。これにより、通常動作時には、第２図
のＢのパルス幅近くで動作して定格出力が得られ、即ち
フォーワード出力部の出力は約１０Ｖでレギュレータ回
路２４を介してマイクロプロセッサには５ｖの一定電圧
が供給され、フライバック出力部工には２４Ｖの一定出
力が、またフライバック出力■１ｍには所要の高圧出力
が得られ、スタンバイ時には、第２図のＡのパルス幅近
くで動作し、フォーワード出力部の出力は８ｖになるが
レギュレータ回路２４によりマイクロプロセッサには５
■が供給され、フライバック出力部工の２４Ｖは約１／
６にダウンし、フライバック出力部■、■の帯電用高圧
も同様に約１／６にダウンし低消費電力にできる。
画像形成装置の動作を制御するマイクロプロセッサ（ｃ
ｐｕ）の電源端子を接続し、フライバック出力部■、■
に、画像形成装置の帯電用高圧部を接続して、通常動作
時即ち高消費電力モード時にスイッチ４０をオンし、ス
タンバイ時即ち低消費電力モード時スイッチ４０をオフ
するようにする。これにより、通常動作時には、第２図
のＢのパルス幅近くで動作して定格出力が得られ、即ち
フォーワード出力部の出力は約１０Ｖでレギュレータ回
路２４を介してマイクロプロセッサには５ｖの一定電圧
が供給され、フライバック出力部工には２４Ｖの一定出
力が、またフライバック出力■１ｍには所要の高圧出力
が得られ、スタンバイ時には、第２図のＡのパルス幅近
くで動作し、フォーワード出力部の出力は８ｖになるが
レギュレータ回路２４によりマイクロプロセッサには５
■が供給され、フライバック出力部工の２４Ｖは約１／
６にダウンし、フライバック出力部■、■の帯電用高圧
も同様に約１／６にダウンし低消費電力にできる。
このようにして、レギュレータ回路２４の入力に、常に
５ｖ以上が確保できるため、マイクロプロセッサには、
モードに関係なく、常に５ｖの安定した電圧を供給する
ことが可能となる。
５ｖ以上が確保できるため、マイクロプロセッサには、
モードに関係なく、常に５ｖの安定した電圧を供給する
ことが可能となる。
なお、以上の説明では、１次巻線１７とコンデンサ１８
の直列共振回路を用いているが、これを並列共振回路と
してもよく、モード切換えに分圧比を変えているが、分
圧比一定で電圧比較部の基準電圧値を変えてもよく、更
にスイッチンク素子にＦＥＴを用いているが、これをト
ランジスタとしてもよい。
の直列共振回路を用いているが、これを並列共振回路と
してもよく、モード切換えに分圧比を変えているが、分
圧比一定で電圧比較部の基準電圧値を変えてもよく、更
にスイッチンク素子にＦＥＴを用いているが、これをト
ランジスタとしてもよい。
次に、フォーワード出力部の負荷電流を所定値に抑える
例を第２実施例として説明する。
例を第２実施例として説明する。
第３図に示すように、第１図と類似の構成の電源装置に
おいて、フォーワード出力部Ｈに、負荷電流検出用抵抗
４２を介して負荷４１を接続し、抵抗４２のフォーワー
ド出力部■側端にダイオード４３の一端を接続し、他端
をコンデンサ３６に接続する。
おいて、フォーワード出力部Ｈに、負荷電流検出用抵抗
４２を介して負荷４１を接続し、抵抗４２のフォーワー
ド出力部■側端にダイオード４３の一端を接続し、他端
をコンデンサ３６に接続する。
この構成により、負荷４１に異常、例えば短絡等が発生
し抵抗４２の電圧が上昇すると、ダイオード４３の出力
電圧がダイオード３４又は３５の出力電圧より大きくな
り、パルス幅が減少するので、負荷４１の負荷電流は所
定値に抑えられる。
し抵抗４２の電圧が上昇すると、ダイオード４３の出力
電圧がダイオード３４又は３５の出力電圧より大きくな
り、パルス幅が減少するので、負荷４１の負荷電流は所
定値に抑えられる。
更に、第２実施例に、フライバック出力部の負荷が短絡
等で増大したとき、短時間負荷電流を遮断する機能を追
加した例を第３実施例として説明する。
等で増大したとき、短時間負荷電流を遮断する機能を追
加した例を第３実施例として説明する。
第４図に示すように、第３図と同様の構成の電源装置に
おいて、フライバック出力部Ｈに、負荷電流検出用抵抗
４５を介して負荷４４を接続し、抵抗４５のフライバッ
ク出力部■側端と電源＋ＶＥＥ間に抵抗４６．４７を直
列接続し、この抵抗４６．４７の共通接続点にトランジ
スタ４８のベースを接続し、トランジスタ４８のエミッ
タを電源＋ｖｃｃに接続し、トランジスタ４８のコレク
タと接地間に抵抗４９とコンデンサ５０を並列接続し、
更にトランジスタ４８のコレクタとコンデンサ３６間に
ダイオード５１を接続する。
おいて、フライバック出力部Ｈに、負荷電流検出用抵抗
４５を介して負荷４４を接続し、抵抗４５のフライバッ
ク出力部■側端と電源＋ＶＥＥ間に抵抗４６．４７を直
列接続し、この抵抗４６．４７の共通接続点にトランジ
スタ４８のベースを接続し、トランジスタ４８のエミッ
タを電源＋ｖｃｃに接続し、トランジスタ４８のコレク
タと接地間に抵抗４９とコンデンサ５０を並列接続し、
更にトランジスタ４８のコレクタとコンデンサ３６間に
ダイオード５１を接続する。
この構成により、負荷４４に異常、例えば短絡等が発生
し、抵抗４５の電圧が上昇すると、トランジスタ４８が
導通し、抵抗４５の電圧が極性変換、増幅されてコンデ
ンサ５０に充電され、ダイオード５１の出力電圧がダイ
オード３４．３５の出力電圧より大きくなり、スイッチ
ング素子１９がオフする。負荷４４の電流が低下しトラ
ンジスタ４８がしきい値以下になってオフしても、コン
デンサ５０に蓄積された電荷が放電してコンデンサ５０
の電位が所定レベルに達するまで、スイッチング素子１
９がオフしているので、フライバック出力部Ｈの出力は
短時間停止する。
し、抵抗４５の電圧が上昇すると、トランジスタ４８が
導通し、抵抗４５の電圧が極性変換、増幅されてコンデ
ンサ５０に充電され、ダイオード５１の出力電圧がダイ
オード３４．３５の出力電圧より大きくなり、スイッチ
ング素子１９がオフする。負荷４４の電流が低下しトラ
ンジスタ４８がしきい値以下になってオフしても、コン
デンサ５０に蓄積された電荷が放電してコンデンサ５０
の電位が所定レベルに達するまで、スイッチング素子１
９がオフしているので、フライバック出力部Ｈの出力は
短時間停止する。
（発明の効果〕
以上説明したように、本発明によれば、−台で通常動作
時（高消費電力モード）とスタンバイ時（低消費電力モ
ード）といった使い分けができ、フォーワード出方部に
マイクロプロセッサの電源端ｒを接続したとき、使い分
けにかがねらず所要の電圧を確保することができる。
時（高消費電力モード）とスタンバイ時（低消費電力モ
ード）といった使い分けができ、フォーワード出方部に
マイクロプロセッサの電源端ｒを接続したとき、使い分
けにかがねらず所要の電圧を確保することができる。
第１図は第１実施例の結線図、第２図は同実施例の動作
説明図、第３図は第２実施例の結線図、第４図は第３実
施例の結線図、第５図は従来例の結線図である。 １４・・・・・・電圧比較部 １５−−−−−−ＰＷＭ回路 ｉ ｓ −−−−−−変圧器 １７・・・・・・１次巻線 １８・・・・・・コンデンサ １９−・・・・・スイッチング素子 ２１．２６−−−−−−２次巻線 ２２．２７−・・・・・整流ダイオード３４．３５−・
・・・・ダイオード ３６・・・・・・コンデンサ ３７〜３９・・・・・・抵抗 ４０・・・・・・スイッチ
説明図、第３図は第２実施例の結線図、第４図は第３実
施例の結線図、第５図は従来例の結線図である。 １４・・・・・・電圧比較部 １５−−−−−−ＰＷＭ回路 ｉ ｓ −−−−−−変圧器 １７・・・・・・１次巻線 １８・・・・・・コンデンサ １９−・・・・・スイッチング素子 ２１．２６−−−−−−２次巻線 ２２．２７−・・・・・整流ダイオード３４．３５−・
・・・・ダイオード ３６・・・・・・コンデンサ ３７〜３９・・・・・・抵抗 ４０・・・・・・スイッチ
Claims (4)
- （１）つぎのａ〜ｇの構成要素を備えていることを特徴
とする電源装置。 ａ、変圧器の１次巻線とコンデンサからなり、直流電源
に接続される共振回路。 ｂ、前記共振回路に接続されこれを励振するスイッチン
グ素子。 ｃ、前記変圧器の２次巻線と、該２次巻線に、前記スイ
ッチング素子がオンのタイミングでオンする極性で接続
された整流ダイオードとを有するフォーワード出力部。 ｄ、前記変圧器の２次巻線と、該２次巻線に、前記スイ
ッチング素子がオフのタイミングでオンする極性で接続
された整流ダイオードとを有するフライバック出力部。 ｅ、前記フォーワード出力部、前記フライバック出力部
のいづれか一方の整流電圧を選択する選択部。 ｆ、前記選択部の出力と基準電圧とを比較する電圧比較
部。 ｇ、前記電圧比較部の出力を受け、パルス幅変調信号を
生成し、該信号で前記スイッチング素子を制御するパル
ス幅変調回路。 - （２）選択部は、フォーワード出力部の２次巻線に一端
が接続されたダイオードの他端と、フライバック出力部
の２次巻線に一端が接続されたダイオードの他端を接続
し、その共通接続点に抵抗分圧器を接続し、かつ該抵抗
分圧器の分圧比を変える手段を設けたものであることを
特徴とする請求項１記載の電源装置。 - （３）選択部は、低消費電力モード時にはフォーワード
出力部の整流電圧を選択し、高消費電力モード時にはフ
ライバック出力部の整流電圧を選択するように構成され
ていることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の電
源装置。 - （４）フォーワード出力部には画像形成装置のマイクロ
プロセッサの電源端子を接続し、選択部に接続されたフ
ライバック出力部とは別に同一変圧器に設けたフライバ
ック出力部に、該画像形成装置の帯電用高圧部を接続し
たことを特徴とする請求項１又は請求項２又は請求項３
記載の電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29354788A JPH02142354A (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | 電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29354788A JPH02142354A (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | 電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02142354A true JPH02142354A (ja) | 1990-05-31 |
Family
ID=17796166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29354788A Pending JPH02142354A (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | 電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02142354A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100418197B1 (ko) * | 2001-08-28 | 2004-02-11 | 페어차일드코리아반도체 주식회사 | 버스트모드 동작의 스위치모드 파워서플라이 |
| CN104158407A (zh) * | 2014-08-20 | 2014-11-19 | 成都迈硕电气有限公司 | 一种正反混激式开关电源 |
| CN105356755A (zh) * | 2015-11-05 | 2016-02-24 | 刘文明 | 可变匝比输出直流-直流变换器 |
-
1988
- 1988-11-22 JP JP29354788A patent/JPH02142354A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100418197B1 (ko) * | 2001-08-28 | 2004-02-11 | 페어차일드코리아반도체 주식회사 | 버스트모드 동작의 스위치모드 파워서플라이 |
| CN104158407A (zh) * | 2014-08-20 | 2014-11-19 | 成都迈硕电气有限公司 | 一种正反混激式开关电源 |
| CN105356755A (zh) * | 2015-11-05 | 2016-02-24 | 刘文明 | 可变匝比输出直流-直流变换器 |
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