JPH02112178A

JPH02112178A - コネクター

Info

Publication number: JPH02112178A
Application number: JP26472288A
Authority: JP
Inventors: Kazuyoshi Kubo; 久保　和善; Takao Nozaki; 隆男野崎
Original assignee: Sumitomo Wiring Systems Ltd
Current assignee: Sumitomo Wiring Systems Ltd
Priority date: 1988-10-20
Filing date: 1988-10-20
Publication date: 1990-04-24
Also published as: JPH0350391B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、例えば自動牛用の電気・電子機器回路を接
続するためのポリブチレンテレフタレート（以下「８８
丁」と称す）樹脂製のコネクターに関する。

（従来の技術とその課題）射出成形により得られるプラスデックコネクターの中で
ＰＢＴ樹脂製のものは、耐熱変形性、耐薬品性９寸法安
定性に優れるため、今後の使用量は著しく伸長するもの
と考えられている。特に自動車ワイヤハーネス用コネク
ターの場合、その材料として以前からのポリアミド等の
他材利から、上記高性能なＰＢＴ樹脂への置換が箸しく
進むものと思われる。一方、自動車用コネクターは、要
求される機能の増加にどもなう形状の複雑化、１ストダ
ウンおよび軽量化を目的とした薄肉化、さらに生産性の
向上等が強く要求されている。

ところで、これらの多数の要求を満足するには、コネク
ターを構成する樹脂の高流動化が必須となる。高流動化
を図ることにより、金型内へ樹脂をスムーズに充填させ
て、形状の複雑化、薄肉化に対処するとともに、さらに
−回の射出成形により得られるコネクター数の増加、い
わゆる金型の多数個取り化および成形サイクル短縮化を
図り十分な生産性を得ることができる。

しかしながら、従来のＰＢＴ樹脂製コネクターでは、高
流動化を図ろうとすると、コネクターの耐衝撃性に劣る
という問題があった。すなわち、高流動化を実現するた
めにはＰＢＴの低分子量化を図るか、または射出成形時
における（ト）出成形渇度を高め、ＰＢＴ樹脂の溶融粘
度を低下させることが必要てあっｉｃ、シかし、低分子
量ＰＢＴは木質的に靭性に乏しいことにより、一方射出
成形温度の高温化の場合には射出成形機シリンダー内で
の樹脂の熱分解により、いり”れの場合にも１（１られ
るコネクターの機械的特性、特に耐衝撃性が低下し、コ
ネクターを最終製品に組立て、取付（プ等の■程中にお
いて、あるいはコネクター使用時におりる振動、衝撃、
応力、油、溶剤、薬品、寒熱等の環境要因によりクラッ
ク、破壊等が生じ、コネクターの製品歩留り、寿命低下
が生じる。

（発明の目的）この発明は、上記従来技術の問題を解澗し、形状の複雑
化、薄肉化が図れ、しかも生産性、耐衝撃性に優れた−
」ネクターを提供することを目的とする、１（目的を達成り−るｌこめの手段）上記目的を達成するため、この発明のコネクタは、ポリ
アル−ルンＡ１−リーイド成分が０．３０〜１０．００
重量％および脂肪酸の金属塩が００３〜３．００重量％
含有されたポリブチレンテレフタレート樹脂組成物によ
り構成されている。

（実施例）この発明の一部ｍ例である＝−１ネクターは、ポリアル
キレンオキ１イド成分が０．３０〜１０．００　ｆｆｉ
吊％および脂肪酸の金属塩が００３−３．００ΦＷ％含
有されたポリブヂレンテレフタレ−１〜（以下１ＰＢＴ
Ｊと称す）樹脂組成物にＪ、り構成され、その組成物を
射出成形法により成形してコネクタとして製品化する。

上記組成物は、射出成形時にＪ３１−Ｊる金型内での溶
融樹脂の段階で流動性が高く、金型内への樹脂の充填が
スムーズになり、形状の複利化、薄肉化が図れるととも
に、さらに金型の多数個取り化Ｊ３よび成形１ナイクル
の短縮化が実現できて−１−分なｌＪ−産性が確保され
、しかも低湿割出成形が１７　’、ｊ′えて熱劣化が少
なくなり、製品化されたコネクターの耐衝撃性ｈ（優れ
る。その結果、牛Ｒ−］ス１〜が低減するとともに、耐
久性が向上づる。

次に、各構成要素を例示的に説明する。

まり“、主成分となる１〕Ｂ　Ｔ樹脂は、例えば１゜４
−ブタンジオールとジメチルテレフタレ−１〜から製造
されるものが用いられるが、代りに製造の際に必要に応
じてＴヂレングリコール、１，３プロパンジオール等の
ジオールや、テレフタル酸以外のジカルボン酸などの少
量の第三成分を共縮合させたポリマーを用いでもよい。

ポリアルキレンオキ１イド成分は、ＰＢＴ樹脂にジオー
ル成分の一部としてポリ（アルキレンオキサイド）グリ
」−ルを共縮合するか、またはポリブヂレンテレフタレ
ー１〜１１位を主体とする高融点ハードセグメントとポ
リフルＶレンオキサイドから成る低融点ソフトセグメン
トどのブロック共重合体（ポリ１ステルエラス１〜マー
）をＰＢＴ樹脂にブレンドすることにより、組成物に導
入される。ポリアルＶレンオ秤り′イド成分となる上記
ポリ（アルキレンＡ４−サイド）グリコールとしてはポ
リ（エチレンΔ−キ１ナイド）グリコール、ポリ（プロ
ピレンＡ」−サイド）グリ］−ル、ポリ（テトラメチレ
ンオｌ＝　１ナイト）グリコールなどのポリエーテルグ
リコールが例示され、特にポリ（ｊｌへラメチレンオキ
サイド）グリコールが好ましい。

また、ポリアルキレンオキ１ノイド成分の含有量は、組
成物の重量に対して、０３０・へ、１０．００Φ吊％の
範囲内であればよく、特に０．５０〜５００重量％の範
囲内であればより好ましい。なお、０３０重量％以下で
はコネクターの耐衝撃性が低重りる一方、１０．００重
最％以上では二］ネクターの剛性が低下して好ましくな
い。

脂肪酸の金属塩として番よ、飽和まｌ〔は不飽和脂Ｈｈ
酸のナトリウム、カリウム、ベリリウム、マグネシウム
、カルシウム、リヂウム、アルミニウム鉛、亜鉛等の塩
が例示され、その中でも特にスミアリン酸の塩が好まし
く、例えば、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸
カルシウム、ステアリン酸亜鉛等を挙げることができる
。脂肪酸の金属塩の配合量としては、組成物に対して、
００１〜３００重量％の範囲内であればよく、特に００
２〜１，００重量％の範囲内であればより好ましい、。

なお０．０１重量％以下では生産性に劣る一方、３．０
０重量％以下では」ネクターの機械的強度が低下したり
、コネクター表面に脂肪酸の金属塩が移行（ブリード現
象）したりして好ましくない。

上記組成物においては、無機及び／または有機の充填剤
は必須でないが、必要に応じて下記充填剤を使用するこ
とによって剛性等の向上をはかることができる。好適な
充填剤としては、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、ア
ラミドｍＨ，ヂタン酸カリウム、アスベスト、炭化ケイ
素、セラミック繊維、窒化ケイ素などの繊維状強化剤、
硫酸バリウム、硫酸カルシウム、カオリン、クレー、パ
イロフィライト、ペン１〜ナイ１−、セリ勺イト、ゼオ
ライト、マイカ、雲母、ネフエリンシナイト。

タルク、アタルパルジャイト、つＡラストナイト。

ＰＭＦ、フェライト、硅酸カルシウム、炭酸カルシウム
、炭酸マグネシウム、ドロマイト、三酸化アンモン、酸
化亜鉛、酸化チタン、酸化マグネシウム、酸化鉄、二硫
化士すブデン、黒鉛１石こう。

ガラスど一ズ、ガラスパウダー、ガラスバルーン。

石英２石英ガラスなどの強化充填剤を挙げることができ
る。他に核剤、離型剤、カップリング剤。

着色剤、滑剤、耐熱安定剤、耐候性安定剤１発泡剤、難
燃剤、三酸化アンチモン等の難燃助剤、２エチルへキシ
ル−Ｐ〜ヒドロキシベンゾエート。

ペンげンスルボン酸ブチルアミド等の可塑剤等を添加し
てもよい。

さらに、必要に応じて、ポリＪヂレンテレフタレート、
ポリアミド、ウレタン化ＰＢＴ、ポリ１チレン、ポリプ
ロピレン、ポリスチレン、ポリアクリレート、ＡＢＳ、
ＡＳ、ポリ塩化ビニル、ポリアセタール、ポリエーテル
−（〜、ポリザルボン。

ポリエーテルサルホン、ボリアＪニレンＡキシド。

ポリフェニレンサルファイド等のプラスチック類やポリ
エステル系、ポリアミド系、ポリウレタン系、アクリル
系、オレフィン系、塩化ビニル系。

スヂレン系、ＡＢＳ系等の熱可塑性エラストマー類を添
加することも可能である。

なお、組成物の調製は種々の公知の方法で可能である。

例えば、原料を予めタンブラ−又はヘンシェルミキサー
のような混合機で均一に混合した後、−軸又は二軸の押
出機等に供給して溶融混練した後、ペレッ］・状の組成
物として調製する方法等がある。

また、組成物の成形方法は、通常の割出成形機により行
なえ、好ましくは割出成形機の設定温度として、シリン
ダー２３０・〜２９０℃、金型１０〜８０℃の範囲内が
Ｊ：い。

次に、この発明を実験例により具体的に説明する。ここ
では、この発明に基づく実験例１〜４と、この発明の構
成要素を満足しない比較例１〜３とを行ない、両名を比
較することによりこの発明の詳細な説明する。占うまで
もないが、この発明は、以下に示す実験例１〜４に限定
されるものではない。

なお、例中の部は重量部を意味する。

実験例１実験例１では、ポリアルキレンオキサイド成分をジオー
ル成分の一部どして含有させる。すなわち、ポリアルキ
レンオキサイド成分となるジオール成分の一部としてポ
リ（ア］・ラメチレンオキザイド）グリコールを１．４
−ブタンジオールとジメチルテレフタレートからなるＰ
ＢＴ樹脂に対して５．００重量％（組成物の重量に対し
４．９７重量％）使用して、テトラクロルエタン／フェ
ノールの４０／６０（重量％）の混合溶媒中で測定した
極限粘度数［η］が０．８７ｄｊ！／！７のポリアルキ
レンオキサイド成分の含有されたＰＢＴ樹脂９９．４部
と、脂肪酸の金属塩としてのモンタンワックスエステ、
ルカルシウム塩０．３部と、・イルガノックス１０１０
（ヂバガイギー製耐熱安定剤）０３部とを均一混合した
後、４０ｍφ−軸押出機を用いて２４０℃のシリンダー
温度で溶融混練し、ペレット状の組成物に調製した。そ
の後、得られたペレッ］−状の組成物を使用して、１０
オンスのスクリュー型射出成形機によりシリンダー温度
２５０℃。

金型温度４５℃、射出圧１　、４００＝　５００　Ｋ９
　／　ｃｉ　、射出速度中速の成形条例で、図面に示さ
れるような自動中ワイヤハーネス用コネクター１を、そ
のコネクター１が一度に８個型取りできるいわゆる８個
取り金型にて成形した。そして、外観良好な〕ネクター
１が連続的に得られる場合の最短の成形サイクル（秒）
、および１ｑられた」ネクターについて、デ］ボン式落
錘衝撃試験機ににり落錘荷重５００９でテストした際に
クラックの入る落錘の最低落下距離（ｃｍ　）を評価し
た。

実験例２実験例１のポリアルキレンオキナイド成分の含有された
ＰＢＴ樹脂９９４部に代えて、１，４−ブタンジオール
とジメチルアレフタレートから得られる極限粘度数［η
１が０．９２（Ｊｊ！／ｇのｌ）　Ｂ　Ｔ樹脂８９４部
と、ポリアルキレンオキナイド成分となるソフ］〜セグ
メントとじてのボリテトラメヂレンオキサイド成分とハ
ードレグメン１−としてのポリブチレンテレフタレート
成分との重石比が４０／６０であるポリＴステル丁ラス
トマー１０部（ポリアルキレンオキナイド成９４０部）
とを用い、その他は実験例１と同様に構成した組成物を
同様に成形し、同様の評価を行なった。

実験例３実験例１のポリアルキレンオキナイド成分の含有された
ＰＢＴ樹脂９９４部に代えて、１，４　ブタンジオール
とジメチルテレフタレー１〜から１［１られる極限粘度
数［η］が０．９２（Ｊｊ２／７のＰ　Ｆ”ｌ　ｌ−樹
脂７ｇ、４部と、ポリアルキレンオキ勺イＩＺ成分とな
るソフトレグメン１−としてのポリテトラメチレンオキ
ナイド成分と、ハードレグメン１−としてのポリブチレ
ンテレフタレート成分との重石比が２０／６０であるポ
リニスアルエラストマー２０部（ポリアルキレンオキナ
イド成９５０部）とを用い、その他は実験例１と同様に
構成した組成物を同様に成形し、同様の評価を行なった
、１実験例４実験例１のモンタンワックス王スプルカルシウム塩０，
３部に代えてステアリン酸マグネシウム０３部を用いた
ことを除き、実験例１と同様に成形し同様の評価を行な
った。

比較例１実験例１のポリアルキレンオキナイド成分の含有された
ＰＢＴ樹脂９９４部に代えて、’１．／Ｉ　７タンジオ
ールとジメチルアレフタレートから１！□７られる極限
粘度数［η］が０．９２ｄｊ２／９のＰＢＴ樹脂を用い
たことを除き、実験例１ど同様に成形し、同様の評価を
行なった。

比較例２実験例１のポリアルキレン′Ａ−１−１ノイド成分の含
有され／ｊ　Ｐ　Ｂ　Ｔ樹脂９９１１部に代えて、１，
４−ブタンジオールとジメチルアレフタレートから１９
られる極限粘度数［η］がｔ、１５　ｄ　１　／　９の
ＰＢＴ樹脂を用いノこことを除き実験例１と同様に成形
し、同様の評価を行なった。

Ｉｔ　＄ｕ　ｆＪ　３実験例１のモンタンワックスゴースプルカルシウム塩を
用いなかっｌこことを除き、実験例１と同様に成形し、
同様の評価を行なった。。

それぞれの結果を表１に示す。なお、表中の※印は溶媒
樹脂が金型内に完全に充填されず（ショトシ」ツ１−ど
なり）良好な形状の」ネクターが得られなかった場合を
示す。

表　　１表１に示されるように、実験例１・〜４（′は、成形サ
イクルが３５〜４０秒と類１．５間であり、１分な生産
性を備えているとともに、デコボン式衝撃テスト結果が
いずれも５０ｃｍ以十で優れた耐衝撃性を備えることが
判明した。しかも、不完全充填（ショートショット）が
発生１．！ず、換言すれば金型内への樹脂の充填がスム
ーズであり、形状の複雑化、薄肉化に対処できるととも
に、さらに金へ“１の多数個取り化が実現できてこの意
味でし生産着に優れることが判明した。これに対し、比
較例１では、成形サイクルが３５秒と優れた生産性を具
備しているものの、デュポン式衝撃テスト結果が１５ｃ
ｍであり、Ｍ衝撃性に問題があることが判明した。さら
に、比較例２では、満星な形状のコネクターが得られず
、また比較例３では、デュポン式衝撃テスト結果が４５
ｃｍとまずまずの耐衝撃性を備えるものの、成形サイク
ルが６０秒にも達し、生産性に劣っていることが判明し
た。

（発明の効果）以上のＪ：うに、この発明のコネクターによれば、射出
成形時における金型内での溶融樹脂の段階で流動性が高
く、金型内への樹脂の充填がスムーズであり、形状の複
雑化、薄肉化が図れるとともに、さらに金型の多数個取
り化および成形サイクルの短縮化が実現できて十分な生
産性が確保され、しかも低調で射出成形が行なえ熱劣化
が防止されて耐衝撃性が優れるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

図面はこの発明に基づく実験例により得られた自動車ワ
イヤハーネス用コネクターを示す斜視図１ある。１・・・コネクター

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ポリアルキレンオキサイド成分が０．３０〜１０
．００重量％および脂肪酸の金属塩が０．０１〜３．０
０重量％含有されたポリブチレンテレフタレート樹脂組
成物により構成されたことを特徴とするコネクター。