JPH0210285Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 （技術分野） この考案は、分配型の燃料噴射ポンプに関す
る。

（従来の技術） 一般にデイーゼル機関においては、燃料噴射量
を機関回転数や要求出力（負荷）に応じて可変的
制御している。

その制御手段の一例が、第１図に示すような分
配型燃料噴射ポンプで最も広く実用化されている
（日産自動車（株）、昭和53年６月発行1980技術解
説書「デイーゼルエンジン」参照）。

まず燃料は、ポンプ本体の入口１から機関出力
軸に連結したドライブシヤフト２により駆動され
るフイードポンプ３によつて吸引される。

フイードポンプ３からの吐出燃料は、圧力調整
弁４により供給圧を制御されて、ポンプハウジン
グ３１の内部のポンプ室５へと供給される。

ポンプ室５の燃料は、作動部分の潤滑を行なう
と同時に吸入ポート１２を通つて高圧プランジヤ
ポンプ６に送られる。

このポンプ６のプランジヤ７は、ドライブシヤ
フト２に連結したカムデイスク８に固定されてお
り、継手２Ａを介して、前記ドライブシヤフト２
により機関回転に同期して駆動される。

また、カムデイスク８は、機関シリンダ数と同
数のフエイスカム９をもち、回転しながらローラ
リング１０に配設されたローラ１１をこのフエイ
スカム９が乗り越えるたびに、所定のカムリフト
だけ往復運動する。

従つて、プランジヤ７は回転しながら往復運動
をし、この往復運動によつて吸入ポート１２から
吸引された燃料が分配ポート１３よりデリバリバ
ルブ１４を通つて図示しない噴射ノズルへと圧送
される。

一方、燃料の噴射量は、プランジヤ７に形成し
たカツトオフポート１５を被覆するコントロール
スリーブ１６の位置により決められる。例えば、
カツトオフポート１５の開口部がプランジヤ７の
右行により、コントロールスリーブ１６の右端部
を越えると、それまで高圧室６Ａ内から分配ポー
ト１３へと圧送されていた燃料がカツトオフポー
ト１５を通つて低圧のポンプ室５へと解放される
ので分配ポート１３への圧送を終了する。

したがつてコントロールスリーブ１６をプラン
ジヤ７に対して右方向に相対的に変位させると、
燃料噴射終了時期が遅くなつて燃料噴射量が増加
し、逆に左方向に変位させると燃料噴射終了時期
が早まつて燃料噴射量が減少するのである。

コントロールスリーブ１６は、図示しないアク
セルペダルと連動するリンクレバー装置１９に支
持され、踏み込み量応じて変位する。これと同時
にドライブシヤフト２の回転で駆動されるガバナ
機構１８は、リンクレバー装置１９を補正制御し
て、アクセル開度に対応した機関回転数を常に一
定に保つべく燃料噴射量を増減する。

このリンクレバー装置１９は、コレクタレバー
２１、テンシヨンレバー２２、スタートレバー２
３およびスタートスプリング２４よりなる。

コレクタレバー２１は支点Ｂを中心に回動自在
にポンプハウジング３１に支持され、圧縮スプリ
ング２５によつて、フルロードアジヤストスクリ
ユ−２６に押しつけられて静止している。

また、テンシヨンレバー２２とスタートレバー
２３はこのコレクタレバー２１に支点Ａを中心に
回動自在に設けられ、テンシヨンレバー２２には
コントロールレバー２０の回動に伴つてコントロ
ールシヤフト２７を介して増減するテンシヨンス
プリング２８の付勢力が与えられ、この付勢力が
スタートスプリング２４を介してスタートレバー
２３に伝達され、スタートレバー２３を後述する
ガバナ機構１８のガバナスリーブ１８ｆに押し付
けている。

そして、このスタートレバー２３にボールジヨ
イント１８ｇを介して上記コントロールスリーブ
１６が支持される。

したがつて、レバー２０を回動してテンシヨン
スプリング２８の張力を強めれば、テンシヨンレ
バー２２が反時計方向に回動し、スタートスプリ
ング２４を介してスタートレバー２３を押し、支
点Ａを中心にしてコントロールスリーブ１６を右
方へ移動させて燃料噴射量を増量させる。

一方、ガバナ機構１８は、噴射ポンプ本体の上
層部に内蔵され、ギヤ１８ａと一体的に構成され
たフライウエイトホルダ１８ｂにはフライウエイ
ト１８ｃが接合点１８ｄを中心に回動自在にとり
つけられている。フライウエイトホルダ１８ｂ
が、ギヤ１８ａを介して伝えられるドライブシヤ
フト２の回転に従つてガバナシヤフト１８ｅを中
心に摺動回転すると、フライウエイト１８ｃも回
動し接合点１８ｄを中心に回転遠心力をうけ拡が
る。例えば、アクセル開度が変わらないのに回転
数が上昇したとすると、ガバナシヤフト１８ｅに
嵌合し、かつフライウエイト１８ｃに係合するガ
バナスリーブ１８ｆは、フライウエイト１８ｃに
おされて前進する、このガバナスリーブ１８ｆの
前進に伴つて、スタートレバー２３が、スタート
スプリング２４の押圧力に抗して支点Ａを中心に
回動し、コントロールスリーブ１６を図中左方へ
移動させて燃料噴射量を減少させる。このため回
転数が下降してアクセル開度に対応した機関回転
数に収束するのである。

また、燃料の噴射時期はローラリング１０を回
動させることにより制御される。

具体的にはカムデイスク８のフエイスカム９が
ローラ１１に乗り上げたときに燃料が噴射される
ので、例えばカムデイスク８の回転方向と逆方向
にローラリング１０を回動させると、フエイスカ
ム９のローラ１１に乗り上げる時期がそれだけ早
くなるため、燃料の機関クランク角に対する噴射
時期が早まる。

そのために、ローラリング１０はタイマスライ
ドピン２９を介してタイマピストン３０に回動自
在に嵌合されている。

シリンダ３０Ａの中で摺動するタイマピストン
３０の端面の高圧室３２には、通路３３を経てポ
ンプ室５の燃圧が導かれ、また反対側の低圧室３
４はフイードポンプ室３の吸込側に連通して負圧
に近い状態になるが、スプリング３５の弾性力で
タイマピストン３０を押し戻している。なお、第
１図はタイマピストン３０の軸線を90度回転させ
た状態を示しており、実際にはローラリング１０
の回転接戦方向に一致する。同様に説明の便宜上
からフイードポンプ３の軸線も90度回転させたも
のが同一面中に図示してある。

ポンプ室５の燃圧はフイードポンプ３の回転数
に比例して上昇するので、タイマピストン３０は
機関回転数の上昇に伴つて、左方へと押され、こ
れによりカムデイスク８の回転と逆方向へローラ
リング１０を回動し、噴射時期を相対的に早める
ように作用する。

しかしながら、このような従来の燃料噴射ポン
プにあつては、タイマピストン３０がポンプ室５
の底部に設けられているため、ポンプ室５にゴミ
が入つていたり、各摺動部が摩耗して鉄粉等が生
じると、これらがタイマピストン３０側に入り込
んでしまい、このためタイマピストン３０に形成
した通路３３のオリフイス３６等が詰まつて作動
不良を起こしやすく、正確な噴射時期が得られな
くなるという問題があつた。

（考案の目的） この考案は、ポンプ室内の摩耗鉄粉等がタイマ
ピストン側に入り込まないようにして、上記問題
点を解決することを目的としている。

（考案の構成および作用） この考案は、前述したような分配型の燃料噴射
ポンプにおいて、フイードポンプから吐出された
燃料をポンプハウジングの内壁に沿つてタイマピ
ストンに直接導く燃料通路が形成される。

したがつて、ポンプ室内の摩耗鉄粉等がタイマ
ピストン側に入り込むことが防止され、タイマピ
ストンの正常な作動が維持される。

（実施例） 第２図、第３図は本考案の実施例を示すもの
で、３７はポンプハウジング、２はドライブシヤ
フト、３はフイードポンプ、５はポンプ室、６は
プランジヤポンプ、８はカムデイスク、１０はロ
ーラリング、２Ａは継手、１８はガバナ機構、１
９はリンクレバー装置である。

フイードポンプ３は、ロータ部３８と、ポンプ
ハウジング３７に固定されたカムリング３９とカ
バープレート４０とからなり、ハウジング３７側
に吸入口４１と吐出口４２が形成される。

吸入口４１は図示しないポンプ入口に接続さ
れ、他方吐出口４２に接続するように案内溝４３
がカムリング３９の外周に沿いポンプハウジング
３７の内壁面に形成される。

そして、この案内溝４３をタイマピストン３０
のシリンダ室４４の入口４５に接続するように、
ポンプハウジング３７の底部内壁面に導溝４６が
形成される。

導溝４６はカムリング３９とカムプレート４０
とローラリング１０の各外周面で覆われ、ポンプ
室５とある程度気密性を保つようになつている。

この導溝４６と案内溝４３とで、フイードポン
プ３からの燃料を直接タイマピストン３０に導く
燃料通路４７が形成される。

この場合、導溝４６をカムリング３９、カバー
プレート４０、ローラリング１０の各外周面を切
欠いて形成しても良い。なお、４８はギヤ、４
９，５０はデイスタンスカラーである。

一方、前記シリンダ室４４の中間部に、シリン
ダ室４４の入口４５に接続する周溝５１が形成さ
れ、入口４５より流入した燃料を通路３３を介し
て高圧室３２に導くと共に、周溝５１にも導くよ
うになつている。

そして、この周溝５１に導かれた燃料をプラン
ジヤポンプ６ならびにポンプ室５に送るように、
ポンプハウジング３７の内壁を貫通して周溝５１
に接続する供給通路５２が形成される。

供給通路５２はその出口５３がプランジヤポン
プ６側を向くように開設され、これに応じてプラ
ンジヤポンプ６の吸入ポート５４がポンプ室５の
底部側に、出口５３に対向するように開設され
る。

また、５５は吸入ポート５４を開閉する燃料カ
ツト弁で、この場合図のようにプランジヤポンプ
６の下側に設置され、ソレノイド５６に通電され
ると弁体５７が下降して吸入ポート５４を開くよ
うになつている。

なお、その他の構成については第１図とほぼ同
様であるので、同符号を付し、詳しい説明は省略
する。

このような構成のため、フイードポンプ３によ
り吸引、予圧された燃料は、その吐出口４２から
カムリング３９の外周の案内溝４３、案内溝４３
からポンプハウジング３７の底部内壁面の導溝４
６、導溝４６からシリンダ室４４の入口４５を介
してタイマピストン３０へと圧送される。

この燃料が導溝４６やシリンダ室４４の入口４
５を通る際いくらかポンプ室５側に漏れることは
避けられないが、大部分はタイマピストン３０側
に流入し、その一方ポンプ室５側から燃料が入り
込むようなことはない。

そして、この燃料はタイマピストン３０の通路
３３を介して高圧室３２に導入されると共に、シ
リンダ室４４の周溝５１を介して供給通路５２に
送られる。

したがつて、ポンプ室５にゴミが入つていた
り、各摺動部の摩耗により鉄粉等が生じても、従
来例のようにその鉄粉等がタイマピストン３０側
に入り込むことはなく、これによりかじりやオリ
フイス３６の詰まり等を防止でき、タイマピスト
ン３０の正常な作動を保つことができる。

他方、供給通路５２に送られた燃料は、ポンプ
室５に勢いよく流出するが、その出口５３に対向
してプランジヤポンプ６の吸入ポート５４が開口
しているため、出口５３からの燃料がそのまま吸
入ポート５４へと導入される。

このため、ポンプ室５内の燃料がプランジヤポ
ンプ６にほとんど供給されることはなく、ポンプ
室５内の鉄粉等が吸込まれることもない。したが
つて、プランジヤポンプ６がかじつたり、デリバ
リバルブ１４が鉄粉等を噛込むことを防止でき、
これらの良好な作動を維持することができる。

また、ポンプ室５内の鉄粉等が万が一吸入ポー
ト５４に入り込んだとしても、燃料カツト弁５５
がプランジヤポンプ６の下側に設置されているた
め、その励磁状態にある弁体５７によつて確実に
補促され、このためプランジヤポンプ６への侵入
をより完全に阻止することができる。

第４図、第５図は本考案の他の実施例で、燃料
カツト弁５５をプランジヤポンプ６の下側に設置
することが困難な場合に、プランジヤポンプ６側
のハウジング５８に吸入ポート５９と供給通路５
２とを直接接続する連通路６０を形成したもので
ある。

燃料カツト弁５５を例えばプランジヤポンプ６
の上側に設置した場合、吸入ポート５９を同じく
上側からポンプ室５に開口させると共に、ハウジ
ング５８の外周から吸入ポート５９の途中に接続
する穴６１と、ハウジング５８の外周に沿つて穴
６１に接続する溝６２とを設けて連通路６０を形
成し、この溝６２に接続するように前記供給通路
５２を開設する。

したがつて、供給通路５２から送られた燃料は
連通路６０と吸入ポート５９を介してプランジヤ
ポンプに供給され、一部が吸入ポート５９の途中
からポンプ室５に流入するのである。

これによれば、吸入ポート５９の位置がプラン
ジヤポンプ６の上、横いずれでも良いので、燃料
カツト弁５５の設置自由度が高まる。

（考案の効果） ポンプ室内の摩耗鉄粉やゴミ等がタイマピスト
ン側に入り込むことがなく、タイマピストンの正
常な作動が得られ、信頼性が向上するという効果
がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来例の断面図、第２図、第３図は本
考案の実施例を示す断面図とそのＣ−Ｃ線断面
図、第４図、第５図は本考案の他の実施例を示す
部分外形図とその側面図である。 ３……フイードポンプ、５……ポンプ室、６…
…プランジヤポンプ、１０……ローラリング、１
３……分配ポート、３０……タイマピストン、３
７……ポンプハウジング、４２……吐出口、４４
……シリンダ室、４７……燃料通路、５１……周
溝、５２……供給通路、５４……吸入ポート、６
０……連通路。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 燃料を吸引、予圧するフイードポンプと、この
   予圧燃料を加圧し各噴射ノズルへ分配圧送するプ
   ランジヤポンプと、予圧燃料の圧力に応動してプ
   ランジヤポンプの圧送時期を進遅するタイマピス
   トンとからなる分配型の燃料噴射ポンプにおい
   て、前記フイードポンプからの予圧燃料をタイマ
   ピストンに直接導く燃料通路をポンプハウジング
   の内壁に沿つて形成したことを特徴とする分配型
   の燃料噴射ポンプ。