JPH02102502A - 永久磁石 - Google Patents
永久磁石Info
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- JPH02102502A JPH02102502A JP63256614A JP25661488A JPH02102502A JP H02102502 A JPH02102502 A JP H02102502A JP 63256614 A JP63256614 A JP 63256614A JP 25661488 A JP25661488 A JP 25661488A JP H02102502 A JPH02102502 A JP H02102502A
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Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はR2Co、、系永久磁石(ただしRは希土類元
素)の磁気特性の改良に関するものである。
素)の磁気特性の改良に関するものである。
2相分離型RgCo、、系永久磁石(ただしRは希土類
元素)の保磁力発生機構は微細な強磁性の2つの相を共
存させることにより磁壁の移動が妨げられることに起因
している。この2つの相を共存させるためにはCuの存
在が不可欠であり、また残留磁束密度を高めるためには
Feの添加が有効であることから、−M的にはCoの一
部をCuとFeで置換したものが実用化されている。ま
た近年、これにさらにZr (特開昭52−11500
0)あるいは1(f(特開昭53106326)などの
遷移元素を微量添加することによって保磁力111cと
最大エネルギー積(Bll)mを高めた磁石合金が提案
されている。
元素)の保磁力発生機構は微細な強磁性の2つの相を共
存させることにより磁壁の移動が妨げられることに起因
している。この2つの相を共存させるためにはCuの存
在が不可欠であり、また残留磁束密度を高めるためには
Feの添加が有効であることから、−M的にはCoの一
部をCuとFeで置換したものが実用化されている。ま
た近年、これにさらにZr (特開昭52−11500
0)あるいは1(f(特開昭53106326)などの
遷移元素を微量添加することによって保磁力111cと
最大エネルギー積(Bll)mを高めた磁石合金が提案
されている。
この2相分離型のRzCott系永久磁石では、熱処理
である時効処理によってマトリクスに析出する微細な析
出相の状態がその保磁力の水準や第2象限の角型性を大
きく左右するため、この時効処理を最適な条件下で実施
することが製造上のポイントとなる。このためR,Co
、□系永久磁石の磁気特性の改良は時効処理を中心に行
なわれてきた。例えば特開昭50−133106には7
00〜900 ’Cの温度から400°C近傍まで多段
時効する方法が、特開昭53−106624には700
〜900°Cの温度から400°C近傍の温度まで徐冷
する方法が示されている。また特開昭57−16104
4には400〜750°Cの温度で等温処理し、次いで
600〜1000゛Cを開始温度として300〜600
°Cまで冷却する方法が、特開昭59−153873に
は750〜950°Cの温度から700°C以下の温度
まで冷却する熱処理を2回以上(り返す方法が示されて
いる。その結果今日では、合金組成に応じた適切な時効
処理を施すことによって、10kOe以上の高い保磁力
。Ilcが得られるようになっている。
である時効処理によってマトリクスに析出する微細な析
出相の状態がその保磁力の水準や第2象限の角型性を大
きく左右するため、この時効処理を最適な条件下で実施
することが製造上のポイントとなる。このためR,Co
、□系永久磁石の磁気特性の改良は時効処理を中心に行
なわれてきた。例えば特開昭50−133106には7
00〜900 ’Cの温度から400°C近傍まで多段
時効する方法が、特開昭53−106624には700
〜900°Cの温度から400°C近傍の温度まで徐冷
する方法が示されている。また特開昭57−16104
4には400〜750°Cの温度で等温処理し、次いで
600〜1000゛Cを開始温度として300〜600
°Cまで冷却する方法が、特開昭59−153873に
は750〜950°Cの温度から700°C以下の温度
まで冷却する熱処理を2回以上(り返す方法が示されて
いる。その結果今日では、合金組成に応じた適切な時効
処理を施すことによって、10kOe以上の高い保磁力
。Ilcが得られるようになっている。
(発明が解決しようとする問題点〕
ところがこのようなJCo17系永久磁石の磁化曲線の
第2象限にはクニックが存在し、このため残留磁束密度
の値から期待される水準に比較して得られる最大エネル
ギー積(OR)mの水準がかなり低下するという問題が
あった。このクニックは保磁力、11cが大きくなるほ
ど顕著になる傾向がある。
第2象限にはクニックが存在し、このため残留磁束密度
の値から期待される水準に比較して得られる最大エネル
ギー積(OR)mの水準がかなり低下するという問題が
あった。このクニックは保磁力、11cが大きくなるほ
ど顕著になる傾向がある。
従ってこのクニックは時効条件を変更し保磁力11cを
抑制することでその程度を緩和することは可能である。
抑制することでその程度を緩和することは可能である。
しかし時効条件の変更のみでは完全に解消することはで
きない。
きない。
本発明の目的は、上記問題点を解消し、高い保磁力とエ
ネルギー積を有する磁化曲線の第2象限の角型性の良い
R2C0I7系永久磁石を提供することにある。
ネルギー積を有する磁化曲線の第2象限の角型性の良い
R2C0I7系永久磁石を提供することにある。
[問題点を解決するための手段]
本発明者等はR,Co、、系永久磁石に関し第2象限の
角型性を改良する方法について種々検討した結果、本系
合金に特定の元素を特定量添加することによって前記目
的を達成できることを見い出し、本発明を完成させるに
至ったものである。
角型性を改良する方法について種々検討した結果、本系
合金に特定の元素を特定量添加することによって前記目
的を達成できることを見い出し、本発明を完成させるに
至ったものである。
即ちまず、本発明者等は研究の過程で本RZCOI7系
永久磁石の磁気特性が焼結温度のわづかな変化に対して
大きく変化することを見い出しこれに注目した。第1図
に、実験結果の1例として、Sm25.5wt%+Fe
14−Oivt%、Cu4.4wt%、Zr2.7wt
%、残部Coの永久磁石合金の焼結温度と第2象限の磁
化曲線(4πI−H曲線)の関係を示す。
永久磁石の磁気特性が焼結温度のわづかな変化に対して
大きく変化することを見い出しこれに注目した。第1図
に、実験結果の1例として、Sm25.5wt%+Fe
14−Oivt%、Cu4.4wt%、Zr2.7wt
%、残部Coの永久磁石合金の焼結温度と第2象限の磁
化曲線(4πI−H曲線)の関係を示す。
本発明のRZCO,、系永久磁石合金の具体的な製造方
法については後で詳細な説明を加えるが、この第1図の
実験は同じ製造方法によっている。第1図から、磁気特
性のうち特に保磁力、11cの水準と第2象限の角型性
が焼結温度の5°Cというわづかな変化に対して大きく
変化することがわかる。一方間時に、いづれの焼結温度
においても第・2象限のクニックは完全には解消されて
いないことがわかる。光学顕微鏡による永久磁石焼結体
の組織観察によって、焼結体の結晶粒の大きさは焼結温
度の上昇に伴って大きくなり粗大化していることを確認
した。以上の実験結果は、JCo17系永久磁石の保磁
力、Hcの水準や第2象限の角型性が時効処理によって
一義的に決まるのではなく、焼結体の結晶粒の状況とも
密接な関係があることを示している。焼結条件の変化に
よって粒界をも含めた結晶粒のミクロ的な状況がどの様
に変化しているのかは今のところ明確ではない。しかし
それが時効処理過程で析出する析出物の生成状態に太き
(影響していることは先の実験結果からも容易に推定で
きる。
法については後で詳細な説明を加えるが、この第1図の
実験は同じ製造方法によっている。第1図から、磁気特
性のうち特に保磁力、11cの水準と第2象限の角型性
が焼結温度の5°Cというわづかな変化に対して大きく
変化することがわかる。一方間時に、いづれの焼結温度
においても第・2象限のクニックは完全には解消されて
いないことがわかる。光学顕微鏡による永久磁石焼結体
の組織観察によって、焼結体の結晶粒の大きさは焼結温
度の上昇に伴って大きくなり粗大化していることを確認
した。以上の実験結果は、JCo17系永久磁石の保磁
力、Hcの水準や第2象限の角型性が時効処理によって
一義的に決まるのではなく、焼結体の結晶粒の状況とも
密接な関係があることを示している。焼結条件の変化に
よって粒界をも含めた結晶粒のミクロ的な状況がどの様
に変化しているのかは今のところ明確ではない。しかし
それが時効処理過程で析出する析出物の生成状態に太き
(影響していることは先の実験結果からも容易に推定で
きる。
本発明者等は以上の実験結果をふまえ、添加物の添加に
よって結晶粒のミクロ的な状況が変化しそれによってR
2Co、1系永久磁石の第2象限の角型性が変化すると
いう見通しのちとに種々の添加物に関して研究を行なっ
た。その結果、Pの添加が第2象限の角型性の改善に有
効であることが判明した。
よって結晶粒のミクロ的な状況が変化しそれによってR
2Co、1系永久磁石の第2象限の角型性が変化すると
いう見通しのちとに種々の添加物に関して研究を行なっ
た。その結果、Pの添加が第2象限の角型性の改善に有
効であることが判明した。
即ち本発明におけるR2C0,T系永久磁石は、重量百
分比でR22〜28%(ただしRは希土類元素の1種も
しくは2種以上) 、 Fel O〜17%、 Cu1
〜5%未満、Mo、2〜5%(ただしMはZr、Ifの
内の少なくとも1種),P0.01〜1%、残部が実質
的にCoからなる組成である。第2図に、実験結果の1
例としてSm25.5wt%、Pe14.0wt%。
分比でR22〜28%(ただしRは希土類元素の1種も
しくは2種以上) 、 Fel O〜17%、 Cu1
〜5%未満、Mo、2〜5%(ただしMはZr、Ifの
内の少なくとも1種),P0.01〜1%、残部が実質
的にCoからなる組成である。第2図に、実験結果の1
例としてSm25.5wt%、Pe14.0wt%。
Cu4.4wt%+ Zr 2.7 w t%、PO〜
2wt%、残部C。
2wt%、残部C。
の永久磁石合金の第2象限の磁化曲線を示す。第2図か
ら、Pの添加によって第2象限のクニックが消滅し角型
性が改善されることがわかる。またその改善効果は、0
.01wt%以上の添加量で顕著であることがわかる。
ら、Pの添加によって第2象限のクニックが消滅し角型
性が改善されることがわかる。またその改善効果は、0
.01wt%以上の添加量で顕著であることがわかる。
一方、1wt%より多い添加量では残留磁束密度の低下
が大きく添加のメリットが得られない。従って、Pの添
加量は0.01〜1wt%の範囲に限定される。第3図
にSm 25.5−1%、Fe14.0ivt%、Cu
4.4wt%、Zr2.7ivt%。
が大きく添加のメリットが得られない。従って、Pの添
加量は0.01〜1wt%の範囲に限定される。第3図
にSm 25.5−1%、Fe14.0ivt%、Cu
4.4wt%、Zr2.7ivt%。
Po、5ht%、残部Coの永久磁石合金の焼結温度と
第2象限の磁化曲線の関係を示す。第3図を第1図と比
較することによって、Pの添加によって磁気特性の焼結
温度依存性が緩和されることがわかる。ここでP以外の
他の元素の組成限定理由を説明する。希土類元素Rは2
2〜28wt%とされる。
第2象限の磁化曲線の関係を示す。第3図を第1図と比
較することによって、Pの添加によって磁気特性の焼結
温度依存性が緩和されることがわかる。ここでP以外の
他の元素の組成限定理由を説明する。希土類元素Rは2
2〜28wt%とされる。
希土類元素の含有量が22wt%未満では十分な保磁力
が得られない。また希土類元素の含有量が28−t%よ
り多い場合には残留磁束密度が低下する。Feは10〜
17−1%とされる。10−t%未満では残留磁束密度
が低下する。17−t%より多い場合には保磁力および
角型性が低下する。Cuは1〜5wt%未満とされる。
が得られない。また希土類元素の含有量が28−t%よ
り多い場合には残留磁束密度が低下する。Feは10〜
17−1%とされる。10−t%未満では残留磁束密度
が低下する。17−t%より多い場合には保磁力および
角型性が低下する。Cuは1〜5wt%未満とされる。
1wt%未満では十分な保磁力が得られない。5wt%
以上の場合には残留磁束密度が低下する。M元素(Zr
、 HfO内の少くとも1種)は0.2〜5wt%とさ
れる。0.2wt%未満では十分な保磁力が得られず、
5wt%より多い場合には残留磁束密度が低下する。
以上の場合には残留磁束密度が低下する。M元素(Zr
、 HfO内の少くとも1種)は0.2〜5wt%とさ
れる。0.2wt%未満では十分な保磁力が得られず、
5wt%より多い場合には残留磁束密度が低下する。
最後に、本発明のR,Co、、系永久磁石の製造方法を
特徴する特許請求の範囲に示す組成を有する永久磁石合
金は、通常の溶解法あるいはいわゆる還元拡散法によっ
て作製することが可能である。
特徴する特許請求の範囲に示す組成を有する永久磁石合
金は、通常の溶解法あるいはいわゆる還元拡散法によっ
て作製することが可能である。
この合金をジェットミル、ボールミル等によって3〜7
μの粒度に粉砕し、粉砕粉を磁場中で成形して成形体と
する。成形体は真空中あるいは非酸化性の雰囲気中で1
100〜1250°Cの温度で焼結する。次に焼結体を
非酸化性の雰囲気中で焼結温度より10〜50″C低い
温度に保持し、次いで時効処理開始温度以下の温度まで
急冷して溶体化処理を行なう。最後に試料を650〜9
00°Cの温度で一定の時間保持した後400 ’C以
下の温度まで多段冷却または連続冷却して時効処理する
。
μの粒度に粉砕し、粉砕粉を磁場中で成形して成形体と
する。成形体は真空中あるいは非酸化性の雰囲気中で1
100〜1250°Cの温度で焼結する。次に焼結体を
非酸化性の雰囲気中で焼結温度より10〜50″C低い
温度に保持し、次いで時効処理開始温度以下の温度まで
急冷して溶体化処理を行なう。最後に試料を650〜9
00°Cの温度で一定の時間保持した後400 ’C以
下の温度まで多段冷却または連続冷却して時効処理する
。
以下本発明の実施例と比較例を説明するがこれによって
本発明の範囲が制限されるものではない。
本発明の範囲が制限されるものではない。
(実施例1)
表1のNo、 I〜Nα5に示す組成(重量百分比)の
合金を高周波誘導溶解により作製した。これを各々ショ
ークラッシャーで粗粉砕し、次いでジェットミルで微粉
砕した。微粉の粒度は約4.0μ(F・S・S −S)
であった。微粉を配向磁界強度10kOe、成形圧3
ton/cfflの条件下で成形し−で成形体とした。
合金を高周波誘導溶解により作製した。これを各々ショ
ークラッシャーで粗粉砕し、次いでジェットミルで微粉
砕した。微粉の粒度は約4.0μ(F・S・S −S)
であった。微粉を配向磁界強度10kOe、成形圧3
ton/cfflの条件下で成形し−で成形体とした。
成形体は11□ガス雰囲気中で1180°CX211の
条件で焼結した。次いで焼結体を1160°CX4Hの
条件で溶体化処理し水中に栄、冷した。最後に800°
CX 8 Hの等温処理をおこなった後ビC/minの
冷却速度で常温まで徐冷するという時効処理を施した。
条件で焼結した。次いで焼結体を1160°CX4Hの
条件で溶体化処理し水中に栄、冷した。最後に800°
CX 8 Hの等温処理をおこなった後ビC/minの
冷却速度で常温まで徐冷するという時効処理を施した。
以上の処理によって永久磁石合金を永久磁石化しその磁
気特性を測定したところ表2に示すような結果を得た。
気特性を測定したところ表2に示すような結果を得た。
ここでHKはBrX0.9の点でのI−H曲線上のHの
値である。また角型性の程度を表わす角型比はHK/
+icX 100 (%)で定義した。表2から、Pの
添加によって60%以上という良好な角型比が得られる
ことがわかる。
値である。また角型性の程度を表わす角型比はHK/
+icX 100 (%)で定義した。表2から、Pの
添加によって60%以上という良好な角型比が得られる
ことがわかる。
(比較例1)
表3のNα6〜No、 10に示す組成(重量百分比)
の合金を高周波誘導溶解により作製した。これを実施例
1と同一の条件で処理して永久磁石化しその磁気特性を
測定したところ表4に示すような結果を得た。表4の磁
気特性と表2に記載の対応する組成の合金の磁気特性と
を比較することによって、Pが添加されていない合金で
はそれらが添加されている合金に比べて角型比が悪く最
大エネルギー積(BH)mが小さいことがわかる。
の合金を高周波誘導溶解により作製した。これを実施例
1と同一の条件で処理して永久磁石化しその磁気特性を
測定したところ表4に示すような結果を得た。表4の磁
気特性と表2に記載の対応する組成の合金の磁気特性と
を比較することによって、Pが添加されていない合金で
はそれらが添加されている合金に比べて角型比が悪く最
大エネルギー積(BH)mが小さいことがわかる。
表
表
(KOe)
〔発明の効果〕
以上述べたように、Pを適当量添加することによってR
2Co1t系永久磁石の第2象限の角型性が改善され、
かつ磁気特性の焼結温度依存性が緩和される。これによ
って高性能のR2Co1.系永久磁石を安定に製造する
ことが可能となった。
2Co1t系永久磁石の第2象限の角型性が改善され、
かつ磁気特性の焼結温度依存性が緩和される。これによ
って高性能のR2Co1.系永久磁石を安定に製造する
ことが可能となった。
第1図は従来組成における焼結温度と磁気特性の関係を
示す図。 第2図はP添加量と磁気特性の関係を示す図。 第3図は本発明の組成における焼結温度と磁気特性の関
係を示す図。 第 図 Sm 25.5− Fe 14.0− Cu4.4−
Z r 2.7残H(にOe)
示す図。 第2図はP添加量と磁気特性の関係を示す図。 第3図は本発明の組成における焼結温度と磁気特性の関
係を示す図。 第 図 Sm 25.5− Fe 14.0− Cu4.4−
Z r 2.7残H(にOe)
Claims (1)
- 重量百分比でR22〜28%(ただしRは希土類元素
),Fe10〜17%,Cu1〜5%未満,M0.2〜
5%(ただしMはZr,Hfの内の少なくとも1種),
P0.01〜1%,残部が実質的にCoからなる希土類
含有永久磁石。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63256614A JPH02102502A (ja) | 1988-10-12 | 1988-10-12 | 永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63256614A JPH02102502A (ja) | 1988-10-12 | 1988-10-12 | 永久磁石 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02102502A true JPH02102502A (ja) | 1990-04-16 |
Family
ID=17295072
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63256614A Pending JPH02102502A (ja) | 1988-10-12 | 1988-10-12 | 永久磁石 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02102502A (ja) |
-
1988
- 1988-10-12 JP JP63256614A patent/JPH02102502A/ja active Pending
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