JPH0298103A - 永久磁石 - Google Patents
永久磁石Info
- Publication number
- JPH0298103A JPH0298103A JP63250446A JP25044688A JPH0298103A JP H0298103 A JPH0298103 A JP H0298103A JP 63250446 A JP63250446 A JP 63250446A JP 25044688 A JP25044688 A JP 25044688A JP H0298103 A JPH0298103 A JP H0298103A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- permanent magnet
- quadrant
- rare earth
- coercive force
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims 1
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 abstract description 25
- 238000005245 sintering Methods 0.000 abstract description 13
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 14
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野]
本発明はR2C017系永久磁石(ただしRは希土類元
素)の磁気特性の改良に関するものである。
素)の磁気特性の改良に関するものである。
(従来の技術]
2相分離型R2C0+7系永久磁石(ただしRは希土類
元素)の保磁力発生機構は微細な強磁性の2つの相を共
存させることにより磁壁の移動が妨げられることに起因
している。この2つの相を共存させるためにはCuの存
在が不可欠であり、また残留磁束宗度を高めるためには
Feの添加が有効であることから、−船釣にはCoの一
部をCuとFeで置換したものが実用化されている。ま
た近年、これにさらニZr(特開昭52−115000
)あルイは11f(特開昭53106326)などの遷
移元素を微量添加することによって保磁力−1cと最大
エネルギー積(Bit)mを高めた磁石合金が提案され
ている。
元素)の保磁力発生機構は微細な強磁性の2つの相を共
存させることにより磁壁の移動が妨げられることに起因
している。この2つの相を共存させるためにはCuの存
在が不可欠であり、また残留磁束宗度を高めるためには
Feの添加が有効であることから、−船釣にはCoの一
部をCuとFeで置換したものが実用化されている。ま
た近年、これにさらニZr(特開昭52−115000
)あルイは11f(特開昭53106326)などの遷
移元素を微量添加することによって保磁力−1cと最大
エネルギー積(Bit)mを高めた磁石合金が提案され
ている。
この2相分陣型のR2C0,7系永久磁石では、熱処理
である時効処理によってマトリクスに析出する微細な析
出相の状態がその保磁力の水準や第2象限の角型性を大
きく左右するため、この時効処理を最適な条件下で実施
することが製造上のボ・インドとなる。このためRZG
o 、 7系永久磁石の磁気特性の改良は時効処理を中
心に行なわれてきた。例えば特開昭50−133106
c:は70o〜9oo″C(7)温度から400°C
近傍まで多段時効する方法が、特開昭53−10662
4には700〜900 ’Cの温度から400°C近傍
の温度まで徐冷する方法が示されている。また特開昭5
7−161044には400〜750°Cの温度で等温
処理し、次いで600−1000°Cを開始温度として
300〜600″Cまで冷却する方法が、特開昭59−
153873には750〜950°Cの温度から700
°C以下の温度まで冷却する熱処理を2回以上くり返す
方法が示されている。その結果今日では、合金組成に応
じた適切な時効処理を施すことによって、10kOe以
上の高い保磁力、llcが得られるようになっている。
である時効処理によってマトリクスに析出する微細な析
出相の状態がその保磁力の水準や第2象限の角型性を大
きく左右するため、この時効処理を最適な条件下で実施
することが製造上のボ・インドとなる。このためRZG
o 、 7系永久磁石の磁気特性の改良は時効処理を中
心に行なわれてきた。例えば特開昭50−133106
c:は70o〜9oo″C(7)温度から400°C
近傍まで多段時効する方法が、特開昭53−10662
4には700〜900 ’Cの温度から400°C近傍
の温度まで徐冷する方法が示されている。また特開昭5
7−161044には400〜750°Cの温度で等温
処理し、次いで600−1000°Cを開始温度として
300〜600″Cまで冷却する方法が、特開昭59−
153873には750〜950°Cの温度から700
°C以下の温度まで冷却する熱処理を2回以上くり返す
方法が示されている。その結果今日では、合金組成に応
じた適切な時効処理を施すことによって、10kOe以
上の高い保磁力、llcが得られるようになっている。
ところがこのようなR,Co、、系永久磁石の磁化曲線
の第2象限にはクニックが存在し、このため残留磁束密
度の値から期待される水準に比較して得られる最大エネ
ルギー積(Bll)mの水準がかなり低下するという問
題があった。このクニックは保磁力11(cが大きくな
るほど顕著になる(頃向がある。
の第2象限にはクニックが存在し、このため残留磁束密
度の値から期待される水準に比較して得られる最大エネ
ルギー積(Bll)mの水準がかなり低下するという問
題があった。このクニックは保磁力11(cが大きくな
るほど顕著になる(頃向がある。
従ってこのクニックは時効条件を変更し保磁力、llc
を抑制することでその程度を緩和することは可能である
。しかし時効条件の変更のみでは完全に解消することは
できない。
を抑制することでその程度を緩和することは可能である
。しかし時効条件の変更のみでは完全に解消することは
できない。
本発明の目的は、上記問題点を解消し、高い保磁力とエ
ネルギー積を有する磁化曲線の第2象限の角型性の良い
92co I 7系永久磁石を提供することにある。
ネルギー積を有する磁化曲線の第2象限の角型性の良い
92co I 7系永久磁石を提供することにある。
本発明者等はR2Co17系永久磁石に関し第2象限の
角型性を改良する方法について種々検討した結果、本系
合金に特定の高融点金属元素を特定量添加することによ
って前記目的を達成できることを見い出し、本発明を完
成させるに至ったものである。
角型性を改良する方法について種々検討した結果、本系
合金に特定の高融点金属元素を特定量添加することによ
って前記目的を達成できることを見い出し、本発明を完
成させるに至ったものである。
即ちまず、本発明者等は研究の過程で本R2Co、。
系永久磁石の磁気特性が焼結温度のわづかな変化に対し
て大きく変化することを見い出しこれに注目した。第1
図に、実験結果の1例として、Sm25.5wt%、F
e14.Owt%+ Cu4.4 wt%、Zr2.7
iyt%、残部Coの永久磁石合金の焼結温度と第2象
限の磁化曲線(4πI −0曲線)の関係を示す。
て大きく変化することを見い出しこれに注目した。第1
図に、実験結果の1例として、Sm25.5wt%、F
e14.Owt%+ Cu4.4 wt%、Zr2.7
iyt%、残部Coの永久磁石合金の焼結温度と第2象
限の磁化曲線(4πI −0曲線)の関係を示す。
本発明のR2Co、7系永久磁石合金の具体的な製造方
法については後で詳細な説明を加えるが、この第1図の
実験は同じ製造方法によっている。第1図から、磁気特
性のうち特に保磁力、11cの水準と第2象限の角型性
が焼結温度の5°Cというわづかな変化に対して大きく
変化することがわかる。一方間時に、いづれの焼結温度
においても第2象限のクニックは完全には解消されてい
ないことがわかる。光学顕微鏡による永久磁石焼結体の
組織観察によって、焼結体の結晶粒の大きさは焼結温度
の上昇に伴って大きくなり粗大化していることを確認し
た。以上の実験結果は、l12Co17系永久磁石の保
磁力、Hcの水準や第2象限の角型性が時効処理によっ
て一義的に決まるのではなく、焼結体の結晶粒の状況と
も密接な関係があることを示している。焼結条件の変化
によって粒界をも含めた結晶粒のミクロ的な状況がどの
様に変化しているのかは今のところ明確ではない。しか
しそれが時効処理過程で析出する析出物の生成状態に大
きく影響していることは先の実験結果からも容易に推定
できる。
法については後で詳細な説明を加えるが、この第1図の
実験は同じ製造方法によっている。第1図から、磁気特
性のうち特に保磁力、11cの水準と第2象限の角型性
が焼結温度の5°Cというわづかな変化に対して大きく
変化することがわかる。一方間時に、いづれの焼結温度
においても第2象限のクニックは完全には解消されてい
ないことがわかる。光学顕微鏡による永久磁石焼結体の
組織観察によって、焼結体の結晶粒の大きさは焼結温度
の上昇に伴って大きくなり粗大化していることを確認し
た。以上の実験結果は、l12Co17系永久磁石の保
磁力、Hcの水準や第2象限の角型性が時効処理によっ
て一義的に決まるのではなく、焼結体の結晶粒の状況と
も密接な関係があることを示している。焼結条件の変化
によって粒界をも含めた結晶粒のミクロ的な状況がどの
様に変化しているのかは今のところ明確ではない。しか
しそれが時効処理過程で析出する析出物の生成状態に大
きく影響していることは先の実験結果からも容易に推定
できる。
本発明者等は以上の実験結果をふまえ、添加物の添加に
よって結晶粒のミクロ的な状況が変化しそれによってR
,Co、、系永久磁石の第2象限の角型性が変化すると
いう見通しのちとに種々の添加物に関して研究を行なっ
た。その結果、高融点金属元素のうちNbの添加が第2
象限の角型性の改善に有効であることが判明した。
よって結晶粒のミクロ的な状況が変化しそれによってR
,Co、、系永久磁石の第2象限の角型性が変化すると
いう見通しのちとに種々の添加物に関して研究を行なっ
た。その結果、高融点金属元素のうちNbの添加が第2
象限の角型性の改善に有効であることが判明した。
即ち本発明におけるR2Co、7系永久磁石は、重量百
分比でR22〜28%(ただしRは希土類元素の1種も
しくは2種以上)、Fe1O−25%、 Cu1〜5%
未満、Mo、2〜5%(ただしMはZr、Iげの内の少
なくとも1種)、Nb0.05〜0.5%未満。
分比でR22〜28%(ただしRは希土類元素の1種も
しくは2種以上)、Fe1O−25%、 Cu1〜5%
未満、Mo、2〜5%(ただしMはZr、Iげの内の少
なくとも1種)、Nb0.05〜0.5%未満。
残部が実質的にCoからなる組成である。第2図に、実
験 結果の1例としてSm25.5wt%、Fe14.
0−t%、Cu4.4wt%、Zr2.7ivt%、N
bO〜1wt%1残部Coの永久磁石合金の第2象限の
磁化曲線を示す。第2図から、Nbの添加によって第2
象限のクニックが消滅し角型性が改善されることがわか
る。
験 結果の1例としてSm25.5wt%、Fe14.
0−t%、Cu4.4wt%、Zr2.7ivt%、N
bO〜1wt%1残部Coの永久磁石合金の第2象限の
磁化曲線を示す。第2図から、Nbの添加によって第2
象限のクニックが消滅し角型性が改善されることがわか
る。
またその改善効果は、0.05wt%以上の添加量で顕
著であることがわかる。一方、0.5iyt%以上の添
加量では残留磁束密度の低下が大きく添加のメリットが
得られない。従って、Nbの添加量は0.05〜0.5
wt%未溝の範囲に限定される。第3図にSm25.5
wt%、Fe14.0wt%、Cu4.4wt%、Zr
2.7wt%、Nb0.3wt%、残部Coの永久磁石
合金の焼結温度と第2象限の磁化曲線の関係を示す。第
3図を第1図と比較することによって、Nbの添加によ
って磁気特性の焼結温度依存性が緩和されることがわか
る。
著であることがわかる。一方、0.5iyt%以上の添
加量では残留磁束密度の低下が大きく添加のメリットが
得られない。従って、Nbの添加量は0.05〜0.5
wt%未溝の範囲に限定される。第3図にSm25.5
wt%、Fe14.0wt%、Cu4.4wt%、Zr
2.7wt%、Nb0.3wt%、残部Coの永久磁石
合金の焼結温度と第2象限の磁化曲線の関係を示す。第
3図を第1図と比較することによって、Nbの添加によ
って磁気特性の焼結温度依存性が緩和されることがわか
る。
ここでNb以外の他の元素の組成限定理由を説明する。
希土類元素Rは22〜28wt%とされる。
希土類元素の含有量が22−1%未満では十分な保磁力
が得られない。また希土類元素の含有量が28wt%よ
り多い場合には残留磁束密度が低下する。
が得られない。また希土類元素の含有量が28wt%よ
り多い場合には残留磁束密度が低下する。
Feは10〜25wt%とされる。10wL%未満では
残留磁束密度が低下する。254%より多い場合には保
磁力および角型性が低下する。Cuは1〜54%未満と
される。■−L%未満では十分な保磁力が得られない。
残留磁束密度が低下する。254%より多い場合には保
磁力および角型性が低下する。Cuは1〜54%未満と
される。■−L%未満では十分な保磁力が得られない。
5wL%以上の場合には残留磁束密度が低下する。M元
素(Zr、Hfの内の少くとも1種)は0.2〜5wt
%とされる。0.2wtχ未満では十分な保磁力が得ら
れず、5wt%より多い場合には残留磁束密度が低下す
る。
素(Zr、Hfの内の少くとも1種)は0.2〜5wt
%とされる。0.2wtχ未満では十分な保磁力が得ら
れず、5wt%より多い場合には残留磁束密度が低下す
る。
最後に、本発明のR2Co、、系永久磁石の製造方法を
特徴する特許請求の範囲に示す組成を有する永久磁石合
金は、通常の溶解法あるいはいわゆる還元拡散法によっ
て作製することが可能である。
特徴する特許請求の範囲に示す組成を有する永久磁石合
金は、通常の溶解法あるいはいわゆる還元拡散法によっ
て作製することが可能である。
この合金をジェットミル、ボールミル等によって3〜7
μの粒度に粉砕し、粉砕粉を磁場中で成形して成形体と
する。成形体は真空中あるいは非酸化性の雰囲気中で1
100〜1250 ’Cの温度で焼結する。次に焼結体
を非酸化性の雰囲気中で焼結温度より10〜50°C低
い温度に保持し、次いで時効処理開始温度以下の温度ま
で急冷して溶体化処理を行なう。最後に試料を650〜
900 ’Cの温度で一定の時間保持した後400 ’
C以下の温度まで多段冷却または連続冷却して時効処理
する。
μの粒度に粉砕し、粉砕粉を磁場中で成形して成形体と
する。成形体は真空中あるいは非酸化性の雰囲気中で1
100〜1250 ’Cの温度で焼結する。次に焼結体
を非酸化性の雰囲気中で焼結温度より10〜50°C低
い温度に保持し、次いで時効処理開始温度以下の温度ま
で急冷して溶体化処理を行なう。最後に試料を650〜
900 ’Cの温度で一定の時間保持した後400 ’
C以下の温度まで多段冷却または連続冷却して時効処理
する。
以下本発明の実施例と比較例を説明するがこれによって
本発明の範囲が制限されるものではない。
本発明の範囲が制限されるものではない。
〔実施例]
(実施例1)
表1のNo、 1〜No、 5に示す組成(重量百分比
)の合金を高周波誘導溶解により作製した。これを各各
ジョークランシャーで粗粉砕し、次いでジェットミルで
微粉砕した。微粉の粒度は約4.0μ(F・S−8・S
)であった。微粉を配向磁界強度1Qkoe、成形圧3
ton/aδの条件下で成形して成形体とした。成形
体は1(2ガス雰囲気中で1180’CX 2Hの条件
で焼結した。次いで焼結体を1160°C×4Hの条件
で溶体化処理し水中に急冷した。最後に800°CX
8 )1の等温処理をおこなった後1゛C/minの冷
却速度で常温まで徐冷するという時効処理を施した。以
上の処理によって永久磁石合金を永久磁石化しその磁気
特性を測定したところ表2に示すような結果を得た。こ
こでIIKはBrX0.9の点でのI−0曲線上のHの
値である。また角型性の程度を表わす角型比はllK/
+1IcX 100(%)で定義した。表2から、N
bの添加によって60%以−トという良好な角型比が得
られることがわかる。
)の合金を高周波誘導溶解により作製した。これを各各
ジョークランシャーで粗粉砕し、次いでジェットミルで
微粉砕した。微粉の粒度は約4.0μ(F・S−8・S
)であった。微粉を配向磁界強度1Qkoe、成形圧3
ton/aδの条件下で成形して成形体とした。成形
体は1(2ガス雰囲気中で1180’CX 2Hの条件
で焼結した。次いで焼結体を1160°C×4Hの条件
で溶体化処理し水中に急冷した。最後に800°CX
8 )1の等温処理をおこなった後1゛C/minの冷
却速度で常温まで徐冷するという時効処理を施した。以
上の処理によって永久磁石合金を永久磁石化しその磁気
特性を測定したところ表2に示すような結果を得た。こ
こでIIKはBrX0.9の点でのI−0曲線上のHの
値である。また角型性の程度を表わす角型比はllK/
+1IcX 100(%)で定義した。表2から、N
bの添加によって60%以−トという良好な角型比が得
られることがわかる。
(比較例1)
表3のNo、 6〜No、 10に示す組成(重量百分
比)の合金を高周波誘導)8解により作製した。これを
実施例1と同一の条件で処理して永久磁石化しその磁気
特性を測定したところ表4に示すような結果を得た。表
4の磁気特性と表2に記載の対応する組成の合金の磁気
特性とを比較することによって、Nbが添加されていな
い合金てはそれらが添加されている合金に比べて角型比
が悪く最大エネルギー積(Bll)mが小さいことがわ
かる。
比)の合金を高周波誘導)8解により作製した。これを
実施例1と同一の条件で処理して永久磁石化しその磁気
特性を測定したところ表4に示すような結果を得た。表
4の磁気特性と表2に記載の対応する組成の合金の磁気
特性とを比較することによって、Nbが添加されていな
い合金てはそれらが添加されている合金に比べて角型比
が悪く最大エネルギー積(Bll)mが小さいことがわ
かる。
表
表
[発明の効果]
以上述べたように、金属元素であるNbを適当量添加す
ることによってRgCoB系永久磁石の第2象限の角型
性が改善され、かつ磁気特性の焼結温度依存性が緩和さ
れる。これによって高性能のR2C0,、系永久磁石を
安定に製造することが可能となった。
ることによってRgCoB系永久磁石の第2象限の角型
性が改善され、かつ磁気特性の焼結温度依存性が緩和さ
れる。これによって高性能のR2C0,、系永久磁石を
安定に製造することが可能となった。
第1図は従来組成における焼結温度と磁気特性の関係を
示す図。 第2図はNb添加量と磁気特性の関係を示す図。 第3図は本発明の組成における焼結温度と磁気特性の関
係を示す図。 日(にOe) 第 図 Sm25.5−Fe14.0−Cu4.4−Zr2.7
第 図
示す図。 第2図はNb添加量と磁気特性の関係を示す図。 第3図は本発明の組成における焼結温度と磁気特性の関
係を示す図。 日(にOe) 第 図 Sm25.5−Fe14.0−Cu4.4−Zr2.7
第 図
Claims (1)
- 重量百分比でR22〜28%(ただしRは希土類元素
),Fe10〜25%,Cu1〜5%未満,M0.2〜
5%(ただしMはZr,Hfの内の少なくとも1種),
Nb0.05〜0.5%未満,残部が実質的にCoから
なる希土類含有永久磁石。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63250446A JPH0298103A (ja) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | 永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63250446A JPH0298103A (ja) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | 永久磁石 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0298103A true JPH0298103A (ja) | 1990-04-10 |
Family
ID=17207995
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63250446A Pending JPH0298103A (ja) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | 永久磁石 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0298103A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002083728A (ja) * | 2000-09-08 | 2002-03-22 | Santoku Corp | 希土類永久磁石の製造方法 |
-
1988
- 1988-10-04 JP JP63250446A patent/JPH0298103A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002083728A (ja) * | 2000-09-08 | 2002-03-22 | Santoku Corp | 希土類永久磁石の製造方法 |
JP4680357B2 (ja) * | 2000-09-08 | 2011-05-11 | 株式会社三徳 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH06212327A (ja) | 希土類永久磁石合金 | |
JPH01219143A (ja) | 焼結永久磁石材料とその製造方法 | |
JP3303044B2 (ja) | 永久磁石とその製造方法 | |
JPH02102501A (ja) | 永久磁石 | |
JPH0354805A (ja) | 希土類永久磁石およびその製造方法 | |
JPH0298103A (ja) | 永久磁石 | |
JPS639733B2 (ja) | ||
JPH0146575B2 (ja) | ||
JPH0146574B2 (ja) | ||
JPS61264133A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
JPH01225101A (ja) | 希土類永久磁石 | |
JPS5852019B2 (ja) | 希土類コバルト系永久磁石合金 | |
JPH045739B2 (ja) | ||
JPH0298101A (ja) | 永久磁石 | |
JPH0298104A (ja) | 永久磁石 | |
JPS6052556A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
JPS59218705A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
JPH03198302A (ja) | 永久磁石 | |
JPS6052555A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
JPH0298102A (ja) | 永久磁石 | |
JPH02102503A (ja) | 永久磁石 | |
JPH1097907A (ja) | R−tm−b系永久磁石の製造方法 | |
JPH0298105A (ja) | 永久磁石 | |
JPS594107A (ja) | 希土類コバルト系磁石材料の製造方法 | |
JPH02102502A (ja) | 永久磁石 |