JPH0144772B2 - - Google Patents
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- JPH0144772B2 JPH0144772B2 JP17505781A JP17505781A JPH0144772B2 JP H0144772 B2 JPH0144772 B2 JP H0144772B2 JP 17505781 A JP17505781 A JP 17505781A JP 17505781 A JP17505781 A JP 17505781A JP H0144772 B2 JPH0144772 B2 JP H0144772B2
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は溶融還元によるフエロクロム製造法に
関する。 〔従来の技術〕 フエロクロムを電気炉で製造する場合には電力
代が高いため高価となるので、電力を用いずに石
炭、コークス等比較的安価なエネルギー源を用い
てクロム鉱石を還元することが経済的に有利であ
る。その場合、クロム鉱石は間接還元がおこりに
くく直接還元を利用する必要のあることが種々の
文献並びに本発明者らの実験により確認されてい
る。 文献並びに本発明者らの分析によれば、クロム
鉱石の組成は第1表のように産地により若干変化
するが、一般的なクロム鉱石はCr2O343〜57%、
FeO10〜20%、SiO25%以下、MgO10〜19%、
Al2O310〜14%であると云える。
関する。 〔従来の技術〕 フエロクロムを電気炉で製造する場合には電力
代が高いため高価となるので、電力を用いずに石
炭、コークス等比較的安価なエネルギー源を用い
てクロム鉱石を還元することが経済的に有利であ
る。その場合、クロム鉱石は間接還元がおこりに
くく直接還元を利用する必要のあることが種々の
文献並びに本発明者らの実験により確認されてい
る。 文献並びに本発明者らの分析によれば、クロム
鉱石の組成は第1表のように産地により若干変化
するが、一般的なクロム鉱石はCr2O343〜57%、
FeO10〜20%、SiO25%以下、MgO10〜19%、
Al2O310〜14%であると云える。
クロム鉱石は融点が高く、固体状態で直接固体
炭材と接触してもそれ程反応が進まない。それ
故、何らかのフラツクスを添加し、溶融状態また
はクロム鉱石のフラツクス溶体中への分散状態を
作り、直接還元反応を推進させる必要がある。 本発明はこのようなフラツクスの満たすべき組
成、条件を提供することを目的とするものであ
る。 〔課題を解決するための手段〕 クロム鉱石は本発明者らの広範な研究によれ
ば、CaO−SiO2系スラグに出会うとその境界で
まずFe,Alが溶け出し、その部分が虫が食つた
ように穴があき、難溶融性のMgO−Cr2O3粒子が
残る。それ故、クロム鉱石のスラグへの溶解現象
は、スラグ基質への完全な溶解と難溶性の
MgO・Cr2O3微細粒子のスラグへの分散とが含ま
れている。 このような状態の溶融・分散クロム鉱石は固体
炭材と1430℃から反応し、1550℃で活発になるこ
とが本発明者らによつて発見された。それ故、添
加したフラツクスの組成は、1550℃以下で溶融
し、その粘度が低く流動性のあるものであること
が望ましい。その粘度の境界値は本発明者らの広
範な研究によれば、1550℃で10ポアズ以下が適当
である。それは、この粘度を越えると還元反応が
急速に遅くなるためである。 以上の要件の他に次の条件も必要である。 フラツクスを添加して溶融・分散したクロム鉱
石は固体炭材により直接還元された場合、スラグ
とメタルが分離し、スラグは、添加したフラツク
ス成分とクロム鉱石中の脈石分とが合体し最終ス
ラグを形成する。この最終スラグは高温のコーク
スまたは石炭の充填層の下部に溜り、その後何ら
かの形で流動排出されなければならない。その際
この最終スラグが適当な粘性と融点とをもつこと
が、本溶融還元を円滑に行なうために不可欠であ
る。その条件は、スラグの溶融温度が、クロム鉱
石の還元される温度から勘案して1550℃以下であ
ること、およびスラグの粘性が1550℃で10ポアズ
以下であることが望ましい。スラグの粘性が1550
℃で10ポアズ超となると排滓が非常に困難となる
ことが本発明者らにより確かめられている。 以上の知見を第1表に示す種々のクロム鉱石に
適用し、添加するフラツクス組成をCaO,SiO2
のみに限つた場合、第1図の斜線で囲まれる範囲
が適当なフラツクス組成である。第1図は横軸に
クロム鉱石に対するSiO2添加量、縦軸にクロム
鉱石に対するCaO添加量をとつたもので、図中の
各物性値は本発明者らによつて測定された値であ
る。 以上の知見を基として後述の実施例に示したよ
うな操業を行なつた結果、鉱石の種類によつてそ
れ程大きな差はなく、クロム鉱石の組成範囲が、
Cr2O343〜57%、FeO10〜20%、SiO25%以下、
MgO10〜19%、Al2O310〜14%のクロム鉱石の場
合、クロム鉱石100部に対して、SiO220部以上50
部以下、CaO20部以上50部以下添加し、1550℃の
直接還元反応が活発になるコークスまたは石炭充
填層で還元することが、クロム鉱石の溶融還元法
として最適である。 〔効果〕 本発明はフラツクスを添加し、1550℃以上のコ
ークスまたは石炭充填層でクロム鉱石を溶融還元
することにより、安価なエネルギー源を用いてク
ロム鉱石を経済的に還元しフエロクロムを製造す
ることができる。 〔実施例〕 次に本発明に実施例を説明する。 クロム鉱石の溶解還元に使用したコークス充填
層溶融還元炉1を第2図に示す。 本装置はクロム鉱石粉2をフラツクス3と共に
高炉の羽口に似せて作つた上下2段の羽口4,5
の上段羽口4から吹き込み、溶融して1550℃以上
の温度でコークス充填層6を滴下する間に還元す
る溶融還元炉である。下段の羽口5はコークスを
燃焼して熱を供給するための羽口である。 設備は、炉床径400mmφ、速風量3Nm2/分、送
風温度800〜900℃、粉体吹込量170〜430g/分で
ある。 送風は、通常空気を用いるが上記送風量を羽口
4,5に適宜分割しコークスを酸化燃焼させて必
要な反応温度維持に寄与する。 操業条件並びに操業結果を第2表に示す。 操業水準No.1〜No.4は第1図の斜線で示される
CaO〜SiO2の範囲外にあり、スラグが滴下不良
または排滓困難で操業不能または操業不良であ
る。 操業水準No.5〜No.7は第1図の斜線で示される
領域内のCaO〜SiO2添加量範囲内にあり、本発
明の第1発明の実施例で、いずれも操業が順調で
クロム鉱石は75〜82%が環元された。 本発明のNo.5〜No.7操業の際にはコークス充填
層の温度(第2図中の上段羽口4の下300mm、炉
壁から突き出し50mmの位置の温度)は1550℃〜
1600℃の間であつた。
炭材と接触してもそれ程反応が進まない。それ
故、何らかのフラツクスを添加し、溶融状態また
はクロム鉱石のフラツクス溶体中への分散状態を
作り、直接還元反応を推進させる必要がある。 本発明はこのようなフラツクスの満たすべき組
成、条件を提供することを目的とするものであ
る。 〔課題を解決するための手段〕 クロム鉱石は本発明者らの広範な研究によれ
ば、CaO−SiO2系スラグに出会うとその境界で
まずFe,Alが溶け出し、その部分が虫が食つた
ように穴があき、難溶融性のMgO−Cr2O3粒子が
残る。それ故、クロム鉱石のスラグへの溶解現象
は、スラグ基質への完全な溶解と難溶性の
MgO・Cr2O3微細粒子のスラグへの分散とが含ま
れている。 このような状態の溶融・分散クロム鉱石は固体
炭材と1430℃から反応し、1550℃で活発になるこ
とが本発明者らによつて発見された。それ故、添
加したフラツクスの組成は、1550℃以下で溶融
し、その粘度が低く流動性のあるものであること
が望ましい。その粘度の境界値は本発明者らの広
範な研究によれば、1550℃で10ポアズ以下が適当
である。それは、この粘度を越えると還元反応が
急速に遅くなるためである。 以上の要件の他に次の条件も必要である。 フラツクスを添加して溶融・分散したクロム鉱
石は固体炭材により直接還元された場合、スラグ
とメタルが分離し、スラグは、添加したフラツク
ス成分とクロム鉱石中の脈石分とが合体し最終ス
ラグを形成する。この最終スラグは高温のコーク
スまたは石炭の充填層の下部に溜り、その後何ら
かの形で流動排出されなければならない。その際
この最終スラグが適当な粘性と融点とをもつこと
が、本溶融還元を円滑に行なうために不可欠であ
る。その条件は、スラグの溶融温度が、クロム鉱
石の還元される温度から勘案して1550℃以下であ
ること、およびスラグの粘性が1550℃で10ポアズ
以下であることが望ましい。スラグの粘性が1550
℃で10ポアズ超となると排滓が非常に困難となる
ことが本発明者らにより確かめられている。 以上の知見を第1表に示す種々のクロム鉱石に
適用し、添加するフラツクス組成をCaO,SiO2
のみに限つた場合、第1図の斜線で囲まれる範囲
が適当なフラツクス組成である。第1図は横軸に
クロム鉱石に対するSiO2添加量、縦軸にクロム
鉱石に対するCaO添加量をとつたもので、図中の
各物性値は本発明者らによつて測定された値であ
る。 以上の知見を基として後述の実施例に示したよ
うな操業を行なつた結果、鉱石の種類によつてそ
れ程大きな差はなく、クロム鉱石の組成範囲が、
Cr2O343〜57%、FeO10〜20%、SiO25%以下、
MgO10〜19%、Al2O310〜14%のクロム鉱石の場
合、クロム鉱石100部に対して、SiO220部以上50
部以下、CaO20部以上50部以下添加し、1550℃の
直接還元反応が活発になるコークスまたは石炭充
填層で還元することが、クロム鉱石の溶融還元法
として最適である。 〔効果〕 本発明はフラツクスを添加し、1550℃以上のコ
ークスまたは石炭充填層でクロム鉱石を溶融還元
することにより、安価なエネルギー源を用いてク
ロム鉱石を経済的に還元しフエロクロムを製造す
ることができる。 〔実施例〕 次に本発明に実施例を説明する。 クロム鉱石の溶解還元に使用したコークス充填
層溶融還元炉1を第2図に示す。 本装置はクロム鉱石粉2をフラツクス3と共に
高炉の羽口に似せて作つた上下2段の羽口4,5
の上段羽口4から吹き込み、溶融して1550℃以上
の温度でコークス充填層6を滴下する間に還元す
る溶融還元炉である。下段の羽口5はコークスを
燃焼して熱を供給するための羽口である。 設備は、炉床径400mmφ、速風量3Nm2/分、送
風温度800〜900℃、粉体吹込量170〜430g/分で
ある。 送風は、通常空気を用いるが上記送風量を羽口
4,5に適宜分割しコークスを酸化燃焼させて必
要な反応温度維持に寄与する。 操業条件並びに操業結果を第2表に示す。 操業水準No.1〜No.4は第1図の斜線で示される
CaO〜SiO2の範囲外にあり、スラグが滴下不良
または排滓困難で操業不能または操業不良であ
る。 操業水準No.5〜No.7は第1図の斜線で示される
領域内のCaO〜SiO2添加量範囲内にあり、本発
明の第1発明の実施例で、いずれも操業が順調で
クロム鉱石は75〜82%が環元された。 本発明のNo.5〜No.7操業の際にはコークス充填
層の温度(第2図中の上段羽口4の下300mm、炉
壁から突き出し50mmの位置の温度)は1550℃〜
1600℃の間であつた。
第1図はクロム鉱石に添加する最適フラツクス
組成を示すグラフ、第2図は本発明の実施例に用
いた溶融還元炉の模式図である。 1……コークス充填層型溶融還元炉、2……ク
ロム鉱石粉、3……フラツクス、4,5……羽
口、6……コークス充填層、7……流動層加熱
炉、8……熱風炉。
組成を示すグラフ、第2図は本発明の実施例に用
いた溶融還元炉の模式図である。 1……コークス充填層型溶融還元炉、2……ク
ロム鉱石粉、3……フラツクス、4,5……羽
口、6……コークス充填層、7……流動層加熱
炉、8……熱風炉。
Claims (1)
- 1 Cr2O343〜57%、FeO10〜20%、SiO25%以
下、MgO10〜19%、Al2O310〜14%なる組成のク
ロム鉱石またはクロムサンド100部に対して、
SiO220部以上50部以下、CaO20部以上50部以下
添加し、それを1550℃以上のコークスまたは石炭
充填層の中に酸化性気体と共に吹き込んで還元す
ることを特徴とするクロム鉱石の溶融還元法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17505781A JPS5877548A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | クロム鉱石の溶融還元法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17505781A JPS5877548A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | クロム鉱石の溶融還元法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13572089A Division JPH0277534A (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | クロム鉱石の溶融還元法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5877548A JPS5877548A (ja) | 1983-05-10 |
JPH0144772B2 true JPH0144772B2 (ja) | 1989-09-29 |
Family
ID=15989472
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17505781A Granted JPS5877548A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | クロム鉱石の溶融還元法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5877548A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10023945B2 (en) | 2010-05-18 | 2018-07-17 | Tata Steel Limited | Direct smelting process |
CN111218557A (zh) * | 2020-03-02 | 2020-06-02 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 钒铁合金的浇铸方法 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3343989C1 (de) * | 1983-12-06 | 1984-12-13 | Th. Goldschmidt Ag, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung von feinteiligem,sauerstoffarmem Chrommetallpulver |
JPS62167808A (ja) * | 1986-01-20 | 1987-07-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 含クロム溶銑の製造法 |
JPS62238349A (ja) * | 1986-04-08 | 1987-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クロム含有溶鉄の製造方法 |
-
1981
- 1981-10-31 JP JP17505781A patent/JPS5877548A/ja active Granted
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10023945B2 (en) | 2010-05-18 | 2018-07-17 | Tata Steel Limited | Direct smelting process |
US10280489B2 (en) | 2010-05-18 | 2019-05-07 | Tata Steel Limited | Direct smelting process |
CN111218557A (zh) * | 2020-03-02 | 2020-06-02 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 钒铁合金的浇铸方法 |
CN111218557B (zh) * | 2020-03-02 | 2021-06-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 钒铁合金的浇铸方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5877548A (ja) | 1983-05-10 |
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