JP2002003925A - 金属溶解炉の操業方法 - Google Patents
金属溶解炉の操業方法Info
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、廃プラスチックの燃焼熱を有効に
利用することができると共に、溶解中に金属溶解炉内を
還元性雰囲気にすることができ、また廃プラスチックを
粉砕するだけで利用することができる金属溶解炉の操業
方法を提供すること。 【解決手段】 金属溶解炉１内の溶解中の溶解原料４中
に廃プラスチック粒体５を酸素、空気または酸素富化空
気６と共にノズル２およびノズル３から吹き込むことを
特徴とする金属溶解炉の操業方法。
利用することができると共に、溶解中に金属溶解炉内を
還元性雰囲気にすることができ、また廃プラスチックを
粉砕するだけで利用することができる金属溶解炉の操業
方法を提供すること。 【解決手段】 金属溶解炉１内の溶解中の溶解原料４中
に廃プラスチック粒体５を酸素、空気または酸素富化空
気６と共にノズル２およびノズル３から吹き込むことを
特徴とする金属溶解炉の操業方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気炉などの金属
溶解炉の操業方法、詳細には電気炉などの金属溶解炉に
廃プラスチック粒体を酸素、空気または酸素富化空気と
共に吹き込む金属溶解炉の操業方法に関する。
溶解炉の操業方法、詳細には電気炉などの金属溶解炉に
廃プラスチック粒体を酸素、空気または酸素富化空気と
共に吹き込む金属溶解炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電気炉による溶解は、電気炉内に
金属スクラップとこれに必要な合金元素、さらに必要に
応じて新鋼塊を加えて電極と上記金属スクラップとの間
にアークを発生させ、このアーク熱によって上記金属ス
クラップを溶解するのが一般的であった。しかし、アー
ク熱のみで溶解するとコストが高くなることから、溶解
炉にバーナを取付け、このバーナに重油などの燃料と空
気を吹き込んで燃焼させ、この燃焼熱を補助熱とするこ
となどによりコストの低下を図ってきた。
金属スクラップとこれに必要な合金元素、さらに必要に
応じて新鋼塊を加えて電極と上記金属スクラップとの間
にアークを発生させ、このアーク熱によって上記金属ス
クラップを溶解するのが一般的であった。しかし、アー
ク熱のみで溶解するとコストが高くなることから、溶解
炉にバーナを取付け、このバーナに重油などの燃料と空
気を吹き込んで燃焼させ、この燃焼熱を補助熱とするこ
となどによりコストの低下を図ってきた。
【０００３】近年、産業廃棄物の低減化および有効利用
が求められており、廃プラスチックにおいては再資源化
および燃料として利用されつつある。この燃料として利
用する方法として、図３に示すように金属溶解炉に金属
スクラップなどの溶解原料４と廃プラスチック片16を混
在するように装入し、廃プラスチックを燃料の一部とし
て金属スクラップを溶解する方法が本出願人によって特
願平１０─３６３９３２号として提案されている。
が求められており、廃プラスチックにおいては再資源化
および燃料として利用されつつある。この燃料として利
用する方法として、図３に示すように金属溶解炉に金属
スクラップなどの溶解原料４と廃プラスチック片16を混
在するように装入し、廃プラスチックを燃料の一部とし
て金属スクラップを溶解する方法が本出願人によって特
願平１０─３６３９３２号として提案されている。
【０００４】さらに、上底吹き型転炉での鋼の転炉精錬
において、鉄鉱石、ミルスケール、鉄くずなどの１種以
上と熱源となる廃プラスチックとを混合し、この混合物
を転炉炉口から炉内に装入する鋼の転炉精錬方法が知ら
れている（特開平１０─１４０２２３号公報）。また、
溶銑を予備処理工程で精錬するにあたり、酸素又は酸素
含有混合ガスと共に廃プラスチック粒体を溶銑中にイン
ジェクションする溶銑の昇温方法が知られている（特開
平７─１１３２０号公報）。
において、鉄鉱石、ミルスケール、鉄くずなどの１種以
上と熱源となる廃プラスチックとを混合し、この混合物
を転炉炉口から炉内に装入する鋼の転炉精錬方法が知ら
れている（特開平１０─１４０２２３号公報）。また、
溶銑を予備処理工程で精錬するにあたり、酸素又は酸素
含有混合ガスと共に廃プラスチック粒体を溶銑中にイン
ジェクションする溶銑の昇温方法が知られている（特開
平７─１１３２０号公報）。
【０００５】しかし、上記金属溶解炉に金属スクラップ
と廃プラスチックを混在する方法は、廃プラスチックが
溶解の開始後早い時期に蒸発したり、燃焼し、金属が溶
解する前に排ガスと共に燃焼熱が排出されるので、廃プ
ラスチックの潜在熱量の僅かしか利用できないという欠
点がある。また、溶解の開始後早い時期に全て燃焼して
しまうので、溶解中に金属溶解炉内を還元性雰囲気にす
ることができないという欠点がある。
と廃プラスチックを混在する方法は、廃プラスチックが
溶解の開始後早い時期に蒸発したり、燃焼し、金属が溶
解する前に排ガスと共に燃焼熱が排出されるので、廃プ
ラスチックの潜在熱量の僅かしか利用できないという欠
点がある。また、溶解の開始後早い時期に全て燃焼して
しまうので、溶解中に金属溶解炉内を還元性雰囲気にす
ることができないという欠点がある。
【０００６】さらに、上記上底吹き型転炉での鋼の転炉
精錬方法においては、廃プラスチックをそのままの状態
で炉内に装入すると、廃プラスチックは溶融スラグの表
面に浮遊して燃焼してしまい、溶融スラグ又は溶銑への
着熱は期待できないので、鉄鉱石などと廃プラスチック
とを何らかの方法で一体化する加工が必要であるという
欠点がある。また、酸素又は酸素含有混合ガスと共に廃
プラスチック粒体を溶銑中にインジェクションする溶銑
の昇温方法は、溶銑中にインジェクションするため、ノ
ズルの材料を耐熱性とし、その構造を溶融金属に浸食さ
れないものとする必要があり、また廃プラスチック粒体
を高圧で吹き込む必要があるなどの欠点がある。
精錬方法においては、廃プラスチックをそのままの状態
で炉内に装入すると、廃プラスチックは溶融スラグの表
面に浮遊して燃焼してしまい、溶融スラグ又は溶銑への
着熱は期待できないので、鉄鉱石などと廃プラスチック
とを何らかの方法で一体化する加工が必要であるという
欠点がある。また、酸素又は酸素含有混合ガスと共に廃
プラスチック粒体を溶銑中にインジェクションする溶銑
の昇温方法は、溶銑中にインジェクションするため、ノ
ズルの材料を耐熱性とし、その構造を溶融金属に浸食さ
れないものとする必要があり、また廃プラスチック粒体
を高圧で吹き込む必要があるなどの欠点がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、廃プラスチ
ックの燃焼熱を有効に利用することができると共に、溶
解中に金属溶解炉内を還元性雰囲気にすることができ、
また廃プラスチックを粉砕するだけで利用することがで
きる金属溶解炉の操業方法を提供することを課題として
いる。
ックの燃焼熱を有効に利用することができると共に、溶
解中に金属溶解炉内を還元性雰囲気にすることができ、
また廃プラスチックを粉砕するだけで利用することがで
きる金属溶解炉の操業方法を提供することを課題として
いる。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の電気炉などの金属溶解炉の操業方法におい
ては、金属溶解炉内の溶解中の溶解原料中に廃プラスチ
ック粒体を酸素、空気または酸素富化空気と共に吹き込
むことである。
め、本発明の電気炉などの金属溶解炉の操業方法におい
ては、金属溶解炉内の溶解中の溶解原料中に廃プラスチ
ック粒体を酸素、空気または酸素富化空気と共に吹き込
むことである。
【０００９】さらに、本発明の電気炉などの金属溶解炉
の操業方法においては、金属溶解炉内の溶解中の溶解原
料中に酸素、空気または酸素富化空気と共に吹き込む廃
プラスチック粒体の重量を溶鋼１トン当たり５〜８０ｋ
ｇにすることである。また、本発明の電気炉などの金属
溶解炉の操業方法においては、金属溶解炉内の溶解中の
溶解原料中に廃プラスチック粒体と共に吹き込む酸素、
空気または酸素富化空気中の酸素の容量を廃プラスチッ
ク粒体１ｋｇ当たり０．９０〜１．２Ｎｍ3 にすること
である。
の操業方法においては、金属溶解炉内の溶解中の溶解原
料中に酸素、空気または酸素富化空気と共に吹き込む廃
プラスチック粒体の重量を溶鋼１トン当たり５〜８０ｋ
ｇにすることである。また、本発明の電気炉などの金属
溶解炉の操業方法においては、金属溶解炉内の溶解中の
溶解原料中に廃プラスチック粒体と共に吹き込む酸素、
空気または酸素富化空気中の酸素の容量を廃プラスチッ
ク粒体１ｋｇ当たり０．９０〜１．２Ｎｍ3 にすること
である。
【００１０】
【作用】本発明の金属溶解炉の操業方法は、溶解中の溶
解原料中に廃プラスチック粒体を空気などとともに吹き
込むので、溶解の開始後の早い時期に全て燃焼すること
がないため、廃プラスチックの燃焼熱（通常廃プラスチ
ック１ｋｇ当たり約８０００〜１００００ｋｃａｌであ
る。）を有効に利用することができると共に、廃プラス
チックを粉砕するだけ（スラグの表面に投入する場合に
は、重くする加工が必要）で利用することができる。ま
た、廃プラスチック粒体とともに吹き込む酸素量を少な
くすることにより溶解原料が溶解中に酸化しないように
還元性雰囲気にすることができる。
解原料中に廃プラスチック粒体を空気などとともに吹き
込むので、溶解の開始後の早い時期に全て燃焼すること
がないため、廃プラスチックの燃焼熱（通常廃プラスチ
ック１ｋｇ当たり約８０００〜１００００ｋｃａｌであ
る。）を有効に利用することができると共に、廃プラス
チックを粉砕するだけ（スラグの表面に投入する場合に
は、重くする加工が必要）で利用することができる。ま
た、廃プラスチック粒体とともに吹き込む酸素量を少な
くすることにより溶解原料が溶解中に酸化しないように
還元性雰囲気にすることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明について図１を参照して説
明する。図１は、本発明の金属溶解炉の操業方法を説明
するためのエルー式三相アーク炉（電気炉）などの概念
図である。本発明の金属溶解炉の操業方法は、電気炉１
などの金属溶解炉内の溶解中の溶解原料４中に廃プラス
チック粒体５を酸素、空気または酸素富化空気６と共に
ノズル２、３で吹き込むことである。本発明の操業方法
に利用できる金属溶解炉は、金属スクラップを溶解する
ものであれば、如何なるものでもよいが、主として電気
炉（エルー式三相アーク炉）である。
明する。図１は、本発明の金属溶解炉の操業方法を説明
するためのエルー式三相アーク炉（電気炉）などの概念
図である。本発明の金属溶解炉の操業方法は、電気炉１
などの金属溶解炉内の溶解中の溶解原料４中に廃プラス
チック粒体５を酸素、空気または酸素富化空気６と共に
ノズル２、３で吹き込むことである。本発明の操業方法
に利用できる金属溶解炉は、金属スクラップを溶解する
ものであれば、如何なるものでもよいが、主として電気
炉（エルー式三相アーク炉）である。
【００１２】金属溶解炉に設ける上記ノズル２、３は、
図１に示すように廃プラスチック粒体５と空気など６を
別々に吹き込むように２本１組として設けてもよいし、
廃プラスチック粒体５と空気など６を一緒に吹き込むよ
うな１本のノズルを設けてもよい。その数は、図１に示
すように２本１組でもよいし、２組以上でもよい。また
廃プラスチック粒体５と空気など６を一緒に吹き込む場
合には、１本でもよいし、２本以上でもよい。このノズ
ル２、３の設置位置は、溶解原料中に廃プラスチック粒
体５と空気など６を吹き込むことができる場所であれ
ば、如何なる場所でもよいが、溶解原料が全部溶解した
場合にノズル２、３の先端が溶融金属またはスラグの液
面よりやや上になるような場所が好ましい。
図１に示すように廃プラスチック粒体５と空気など６を
別々に吹き込むように２本１組として設けてもよいし、
廃プラスチック粒体５と空気など６を一緒に吹き込むよ
うな１本のノズルを設けてもよい。その数は、図１に示
すように２本１組でもよいし、２組以上でもよい。また
廃プラスチック粒体５と空気など６を一緒に吹き込む場
合には、１本でもよいし、２本以上でもよい。このノズ
ル２、３の設置位置は、溶解原料中に廃プラスチック粒
体５と空気など６を吹き込むことができる場所であれ
ば、如何なる場所でもよいが、溶解原料が全部溶解した
場合にノズル２、３の先端が溶融金属またはスラグの液
面よりやや上になるような場所が好ましい。
【００１３】本発明の金属溶解炉の操業方法に使用する
ことができる廃プラスチックは、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、ポリスチレンなどのプラスチックまたはこれ
らの混合物の廃棄物（通常８０００〜１００００kcal/k
g)であり、且つ硫黄（Ｓ）をほとんど含有しないもの
（硫黄を含有するものは溶融金属の中に硫黄が入るから
である。）であれば、特に制限されるものはない。廃プ
ラスチックの大きさは、３０ｍｍより大きくなると燃焼
に時間がかかるので、３０ｍｍ以下、好ましくは１５ｍ
ｍ以下が好ましい。また小さ過ぎると流動性がなく、粉
砕にも時間がかかり、燃焼時間も短過ぎるので、５ｍｍ
以上が好ましい。より好ましい大きさは５〜７ｍｍであ
る。
ことができる廃プラスチックは、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、ポリスチレンなどのプラスチックまたはこれ
らの混合物の廃棄物（通常８０００〜１００００kcal/k
g)であり、且つ硫黄（Ｓ）をほとんど含有しないもの
（硫黄を含有するものは溶融金属の中に硫黄が入るから
である。）であれば、特に制限されるものはない。廃プ
ラスチックの大きさは、３０ｍｍより大きくなると燃焼
に時間がかかるので、３０ｍｍ以下、好ましくは１５ｍ
ｍ以下が好ましい。また小さ過ぎると流動性がなく、粉
砕にも時間がかかり、燃焼時間も短過ぎるので、５ｍｍ
以上が好ましい。より好ましい大きさは５〜７ｍｍであ
る。
【００１４】また、本発明の金属溶解炉の操業方法にお
ける酸素、空気または酸素富化空気５と共にノズル３か
ら吹き込む廃プラスチックの量は、溶融金属１トン当た
り５〜８０ｋｇが適当である。５ｋｇより少ないと吹き
込む効果がなく、８０ｋｇより多くなると供給過剰とな
り、ロスが増加するからである。
ける酸素、空気または酸素富化空気５と共にノズル３か
ら吹き込む廃プラスチックの量は、溶融金属１トン当た
り５〜８０ｋｇが適当である。５ｋｇより少ないと吹き
込む効果がなく、８０ｋｇより多くなると供給過剰とな
り、ロスが増加するからである。
【００１５】本発明の金属溶解炉の操業方法において、
金属溶解炉内の溶解原料中に廃プラスチック粒体と共に
吹き込む酸素、空気または酸素富化空気中の酸素の容量
は、廃プラスチック粒体１ｋｇ当たり０．９０〜１．２
０ｍ3 （常温で）であるが、０．９０ｍ3 より少ないと
廃プラスチック粒体が十分燃焼されず、また１．２０ｍ
3 より多くなると燃焼に必要な量以上になるため、酸化
性の雰囲気になり、溶解原料を酸化するとともに、燃焼
温度が低下するからである。また、溶解原料を還元性雰
囲気で溶解する場合には、廃プラスチック粒体１ｋｇ当
たり酸素量を約０．９７ｍ3 以下にすればよいので、
０．９７ｍ3 よりやや少ない量にするのが好ましい。
金属溶解炉内の溶解原料中に廃プラスチック粒体と共に
吹き込む酸素、空気または酸素富化空気中の酸素の容量
は、廃プラスチック粒体１ｋｇ当たり０．９０〜１．２
０ｍ3 （常温で）であるが、０．９０ｍ3 より少ないと
廃プラスチック粒体が十分燃焼されず、また１．２０ｍ
3 より多くなると燃焼に必要な量以上になるため、酸化
性の雰囲気になり、溶解原料を酸化するとともに、燃焼
温度が低下するからである。また、溶解原料を還元性雰
囲気で溶解する場合には、廃プラスチック粒体１ｋｇ当
たり酸素量を約０．９７ｍ3 以下にすればよいので、
０．９７ｍ3 よりやや少ない量にするのが好ましい。
【００１６】
【実施例】図１に示すようなエルー式三相アーク炉１、
すなわち鉄皮の上に耐火物を設けた炉床７と、鉄皮の内
側に水冷ジャケットまたは耐火物を設けた炉壁８、９、
１０、１１と、炉蓋１２と、電極１３とからなり、開口
部１４、１５のうちの開口部１５にノズル２とノズル３
を差し込んだ、１回の溶解能力３０トンのエルー式三相
アーク炉１を用い、鉄スクラップ、合金鉄などの溶解原
料３０トンを装入し、ノズル付近の温度が約３００℃に
なったときノズル２から約５〜７ｍｍの大きさの廃プラ
スチック粒体５を３ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で毎分約４０
ｋｇ吹き込むとともに、ノズル３から酸素を９ｋｇ／ｃ
ｍ2 の圧力で毎分約３８ｍ3 吹き込み、これらの吹き込
みを約３０分間行った。この間の廃プラスチック粒体５
の総吹き込み重量は、溶鋼１トン当たり約４０ｋｇであ
り、溶解原料の全体が溶解するまでの時間は、約７０分
であった。また、溶解開始から出鋼までの電気使用量
は、溶鋼１トン当たり約３３０ｋｗｈであった。
すなわち鉄皮の上に耐火物を設けた炉床７と、鉄皮の内
側に水冷ジャケットまたは耐火物を設けた炉壁８、９、
１０、１１と、炉蓋１２と、電極１３とからなり、開口
部１４、１５のうちの開口部１５にノズル２とノズル３
を差し込んだ、１回の溶解能力３０トンのエルー式三相
アーク炉１を用い、鉄スクラップ、合金鉄などの溶解原
料３０トンを装入し、ノズル付近の温度が約３００℃に
なったときノズル２から約５〜７ｍｍの大きさの廃プラ
スチック粒体５を３ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で毎分約４０
ｋｇ吹き込むとともに、ノズル３から酸素を９ｋｇ／ｃ
ｍ2 の圧力で毎分約３８ｍ3 吹き込み、これらの吹き込
みを約３０分間行った。この間の廃プラスチック粒体５
の総吹き込み重量は、溶鋼１トン当たり約４０ｋｇであ
り、溶解原料の全体が溶解するまでの時間は、約７０分
であった。また、溶解開始から出鋼までの電気使用量
は、溶鋼１トン当たり約３３０ｋｗｈであった。
【００１７】比較例１ 図２に示すように実施例と同じエルー式三相アーク炉１
に鉄スクラップ、合金鉄などの溶解原料約３０トンを装
入し、ノズル２と３から廃プラスチック粒体および酸素
を吹き込むことなく溶解を行った。溶解原料の全体が溶
解するまでの時間は、約７６分であった。また、溶解開
始から出鋼までの電気使用量は、溶鋼１トン当たり約４
１０ｋｗｈであった。
に鉄スクラップ、合金鉄などの溶解原料約３０トンを装
入し、ノズル２と３から廃プラスチック粒体および酸素
を吹き込むことなく溶解を行った。溶解原料の全体が溶
解するまでの時間は、約７６分であった。また、溶解開
始から出鋼までの電気使用量は、溶鋼１トン当たり約４
１０ｋｗｈであった。
【００１８】比較例２ 図３示すように上部に２本の空気吹き込み用ノズル３を
設け、廃プラスチック粒体５を吹き込むノズル２を設け
なかったこと以外実施例と同じエルー式三相アーク炉に
約５〜７ｍｍの大きさの廃プラスチック片を溶鋼１トン
当たり約４０ｋｇ装入し、その上に鉄スクラップ、合金
鉄などの溶解原料約３０トンを装入し、３本のノズル３
から酸素を９ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で毎分約３８ｍ3 吹き
込み、この酸素の吹き込みを約３０分間行った。溶解原
料の全体が溶解するまでの時間は、約７３分であった。
また、溶解開始から出鋼までの電気使用量は、溶鋼１ト
ン当たり３８０ｗｈであった。
設け、廃プラスチック粒体５を吹き込むノズル２を設け
なかったこと以外実施例と同じエルー式三相アーク炉に
約５〜７ｍｍの大きさの廃プラスチック片を溶鋼１トン
当たり約４０ｋｇ装入し、その上に鉄スクラップ、合金
鉄などの溶解原料約３０トンを装入し、３本のノズル３
から酸素を９ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で毎分約３８ｍ3 吹き
込み、この酸素の吹き込みを約３０分間行った。溶解原
料の全体が溶解するまでの時間は、約７３分であった。
また、溶解開始から出鋼までの電気使用量は、溶鋼１ト
ン当たり３８０ｗｈであった。
【００１９】上記実施例、比較例１および比較例２によ
ると、本発明の実施例の溶解原料のが溶解するまでの時
間は、廃プラスチック粒体および酸素を吹き込まなかっ
た比較例１に比較して９２％であり、また廃プラスチッ
ク粒体を溶解原料に混在しておいた比較例２に比較して
９６％であった。また、溶解開始から出鋼までの電気使
用量は、比較例１に比較して８０％であり、また比較例
２に比較して８７％であった。
ると、本発明の実施例の溶解原料のが溶解するまでの時
間は、廃プラスチック粒体および酸素を吹き込まなかっ
た比較例１に比較して９２％であり、また廃プラスチッ
ク粒体を溶解原料に混在しておいた比較例２に比較して
９６％であった。また、溶解開始から出鋼までの電気使
用量は、比較例１に比較して８０％であり、また比較例
２に比較して８７％であった。
【００２０】
【効果】本発明の金属溶解炉の操業方法は、上記構成に
したことにより、溶解時間も短縮すると共に電気使用量
も少なくなり、また溶解雰囲気を還元性にすることがで
きるという優れた効果を奏する。
したことにより、溶解時間も短縮すると共に電気使用量
も少なくなり、また溶解雰囲気を還元性にすることがで
きるという優れた効果を奏する。
【図１】エルー式三相アーク炉を用いる本発明の金属溶
解炉の操業方法の一実施例を説明するための概念図であ
る。
解炉の操業方法の一実施例を説明するための概念図であ
る。
【図２】エルー式三相アーク炉を用いる比較例の金属溶
解炉の操業方法を説明するための概念図である。
解炉の操業方法を説明するための概念図である。
【図３】エルー式三相アーク炉を用いる他の比較例およ
び従来の金属溶解炉の操業方法を説明するための概念図
である。
び従来の金属溶解炉の操業方法を説明するための概念図
である。
１ エルー式三相アーク炉 ２ 廃プラスチック粒体５の吹き込み用ノズル ３ 酸素、空気などの吹き込み用ノズル ４ 溶解原料 ５ 廃プラスチック粒体 ６ 酸素、空気または酸素富化空気 ７ 炉床 ８〜11 炉壁 12 炉蓋 13 電極 14、15 開口部 16 廃プラスチック片
Claims (3)
- 【請求項１】 金属溶解炉内の溶解中の溶解原料中に廃
プラスチック粒体を酸素、空気または酸素富化空気と共
に吹き込むことを特徴とする金属溶解炉の操業方法。 - 【請求項２】 金属溶解炉内の溶解中の溶解原料中に酸
素、空気または酸素富化空気と共に吹き込む廃プラスチ
ック粒体の重量が溶融金属１トン当たり５〜８０ｋｇで
あることを特徴とする請求項１記載の金属溶解炉の操業
方法。 - 【請求項３】 金属溶解炉内の溶解中の溶解原料中に廃
プラスチック粒体と共に吹き込む酸素、空気または酸素
富化空気中の酸素の容量が廃プラスチック粒体１ｋｇ当
たり０．９０〜１．２Ｎｍ3 であることを特徴とする請
求項１または請求項２記載の金属溶解炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000183992A JP2002003925A (ja) | 2000-06-20 | 2000-06-20 | 金属溶解炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000183992A JP2002003925A (ja) | 2000-06-20 | 2000-06-20 | 金属溶解炉の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002003925A true JP2002003925A (ja) | 2002-01-09 |
Family
ID=18684486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000183992A Pending JP2002003925A (ja) | 2000-06-20 | 2000-06-20 | 金属溶解炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002003925A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008511747A (ja) * | 2004-09-03 | 2008-04-17 | ニューサウス・イノベーションズ・ピーティーワイ・リミテッド | フェロアロイの製造 |
| CN103014231A (zh) * | 2012-12-28 | 2013-04-03 | 攀枝花钢城集团瑞钢工业有限公司 | 电弧炉冶炼渣钢渣铁的供氧方法 |
| CN109628682A (zh) * | 2018-12-18 | 2019-04-16 | 武汉科技大学 | 一种废旧塑料颗粒的高效利用方法 |
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