JPH0144425B2 - - Google Patents
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- JPH0144425B2 JPH0144425B2 JP55096082A JP9608280A JPH0144425B2 JP H0144425 B2 JPH0144425 B2 JP H0144425B2 JP 55096082 A JP55096082 A JP 55096082A JP 9608280 A JP9608280 A JP 9608280A JP H0144425 B2 JPH0144425 B2 JP H0144425B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は銅または銅合金製鋳型本体の下半部
内壁面に金属メツキ層を設けた連続鋳造用鋳型の
製造方法に関する。
内壁面に金属メツキ層を設けた連続鋳造用鋳型の
製造方法に関する。
従来、銅または銅合金製鋳型本体の内壁面に金
属メツキ層を設けて鋳型の寿命ないし鋳造鋳片の
品質の向上を図るようにした連続鋳造用鋳型が知
られてる。そのひとつとして鋳型本体の上半部内
壁面をそのまま残して鋳型本体自体のすぐれた熱
伝導性により高温の溶湯に対する抜熱効果を図
り、一方鋳型本体の下半部内側に削落部を設けて
この削落部に耐摩耗性にすぐれるニツケルまたは
ニツケル合金メツキ層を形成し、これによつて溶
湯の冷却で次第に成長してくる凝固殻による下半
部内壁面の摩損を防ぐようにした鋳型が提案され
ている。
属メツキ層を設けて鋳型の寿命ないし鋳造鋳片の
品質の向上を図るようにした連続鋳造用鋳型が知
られてる。そのひとつとして鋳型本体の上半部内
壁面をそのまま残して鋳型本体自体のすぐれた熱
伝導性により高温の溶湯に対する抜熱効果を図
り、一方鋳型本体の下半部内側に削落部を設けて
この削落部に耐摩耗性にすぐれるニツケルまたは
ニツケル合金メツキ層を形成し、これによつて溶
湯の冷却で次第に成長してくる凝固殻による下半
部内壁面の摩損を防ぐようにした鋳型が提案され
ている。
ところがこの種の鋳型は第４図に示されるよう
に鋳型本体４１の上半部内壁面４２と、下半部内
壁面４３に設けられた金属メツキ層４４の内周面
４５との間に溶接部４６を設けることによつて、
この部分でのメツキ層４４の密着不良を防止する
一方上記溶接部４６を介して上半部内壁面４２と
内周面４５とを面一加工する必要があつた。ため
に鋳型の製造が煩雑となり、また溶接金属として
も鋳型本体と金属メツキ層との両方に良好に付着
させうるものを選定しなければならないなどの不
利があつた。
に鋳型本体４１の上半部内壁面４２と、下半部内
壁面４３に設けられた金属メツキ層４４の内周面
４５との間に溶接部４６を設けることによつて、
この部分でのメツキ層４４の密着不良を防止する
一方上記溶接部４６を介して上半部内壁面４２と
内周面４５とを面一加工する必要があつた。ため
に鋳型の製造が煩雑となり、また溶接金属として
も鋳型本体と金属メツキ層との両方に良好に付着
させうるものを選定しなければならないなどの不
利があつた。
しかも上記の如き上下半部の境界部の問題に加
えて、メツキ層４４の下半部内壁面４３に対する
密着強度も充分に満足しうるものとはいえず、実
用的な強度を得るためにはメツキ施工ないし溶接
施工後さらに300〜450℃程度の高温加熱処理を施
すことにより、メツキ層４４と下半部内壁面４３
との界面に熱拡散層４７つまり異種金属相互間で
ミクロ的な結合を生じさせた中間層を形成するな
どの工夫が必要とされていた。
えて、メツキ層４４の下半部内壁面４３に対する
密着強度も充分に満足しうるものとはいえず、実
用的な強度を得るためにはメツキ施工ないし溶接
施工後さらに300〜450℃程度の高温加熱処理を施
すことにより、メツキ層４４と下半部内壁面４３
との界面に熱拡散層４７つまり異種金属相互間で
ミクロ的な結合を生じさせた中間層を形成するな
どの工夫が必要とされていた。
しかるにこのような熱拡散処理は鋳型の製造工
程をさらに一層複雑にするばかりか、銅ないし銅
合金製の鋳型本体に著るしく損傷を与える。何故
ならこの種の鋳型は通常200℃程度の再結晶温度
を有していることから、前記の如き高温加熱処理
を施すと鋳型の脆化ないし歪みが生じてくるのを
免れない。
程をさらに一層複雑にするばかりか、銅ないし銅
合金製の鋳型本体に著るしく損傷を与える。何故
ならこの種の鋳型は通常200℃程度の再結晶温度
を有していることから、前記の如き高温加熱処理
を施すと鋳型の脆化ないし歪みが生じてくるのを
免れない。
この発明は、以上の観点から鋭意検討した結
果、、メツキ施工前に一般に採用されている活性
化処理に際して特定の処理液を用いたときに、メ
ツキ施工後に溶接工程や熱拡散処理工程を経なく
ても、内壁面下半部に対するまた上下半部の境界
部におけるメツキ金属の密着強度を大きく改善で
きることを知り、この発明に到達したものであ
る。
果、、メツキ施工前に一般に採用されている活性
化処理に際して特定の処理液を用いたときに、メ
ツキ施工後に溶接工程や熱拡散処理工程を経なく
ても、内壁面下半部に対するまた上下半部の境界
部におけるメツキ金属の密着強度を大きく改善で
きることを知り、この発明に到達したものであ
る。
すなわちこの発明は銅または銅合金製鋳型本体
の下半部内側を削落し、この削落後の下半部内壁
面と上半部内壁面との境界部を下半部内壁面の上
端から上半部内壁面の下端に向けて上昇傾斜する
縦断面直線状のテーパ面とし、上記下半部内壁面
およびテーパ面を水１に対して硫酸を100〜200
ml、、過酸化水素を35重量％水溶液として１〜500
ml混合してなる硫酸と過酸化水素と水との３成分
からなる混合液、あるいはこれにさらに水１に
対してメタニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを
５〜500ｇ混合してなる４成分からなる混合液で
活性化処理した後、ニツケルまたはニツケル合金
メツキを施して、上半部内壁面に面一に連続する
金属メツキ層を設けることを特徴とする連続鋳造
用鋳型の製造方法に係るものである。
の下半部内側を削落し、この削落後の下半部内壁
面と上半部内壁面との境界部を下半部内壁面の上
端から上半部内壁面の下端に向けて上昇傾斜する
縦断面直線状のテーパ面とし、上記下半部内壁面
およびテーパ面を水１に対して硫酸を100〜200
ml、、過酸化水素を35重量％水溶液として１〜500
ml混合してなる硫酸と過酸化水素と水との３成分
からなる混合液、あるいはこれにさらに水１に
対してメタニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを
５〜500ｇ混合してなる４成分からなる混合液で
活性化処理した後、ニツケルまたはニツケル合金
メツキを施して、上半部内壁面に面一に連続する
金属メツキ層を設けることを特徴とする連続鋳造
用鋳型の製造方法に係るものである。
以下、この発明を図面を参考にして説明する。
第１図および第２図はこの発明したがつて製造
された連続鋳造用鋳型の一例を示したもので、図
中１は中空部２を有する脱酸銅、クロム・ジルコ
ニウム含有銅、銀含有銅などからなる銅または銅
合金製の鋳型本体である。この本体１の内壁面３
は上半部内壁面３Ａ、下半部内壁面３Ｂおよび上
記内壁面３Ａ，３Ｂを接続する縦断面直線状のテ
ーパ面（以下、テーパ面と略す）３Ｃとにより構
成され、下半部内壁面３Ｂおよびテーパ面３Ｃは
上半部内壁面３Ａより外方に位置するとともに、
テーパ面３Ｃは下半部内壁面３Ｂの上端から上半
部内壁面３Ａの下端に向けて上昇傾斜する縦断面
直線状のテーパ面とされている。
された連続鋳造用鋳型の一例を示したもので、図
中１は中空部２を有する脱酸銅、クロム・ジルコ
ニウム含有銅、銀含有銅などからなる銅または銅
合金製の鋳型本体である。この本体１の内壁面３
は上半部内壁面３Ａ、下半部内壁面３Ｂおよび上
記内壁面３Ａ，３Ｂを接続する縦断面直線状のテ
ーパ面（以下、テーパ面と略す）３Ｃとにより構
成され、下半部内壁面３Ｂおよびテーパ面３Ｃは
上半部内壁面３Ａより外方に位置するとともに、
テーパ面３Ｃは下半部内壁面３Ｂの上端から上半
部内壁面３Ａの下端に向けて上昇傾斜する縦断面
直線状のテーパ面とされている。
４は上記鋳型本体１に埋設された冷却装置、５
は上記鋳型本体１の下半部内壁面３Ｂおよびテー
パ面３Ｃに熱拡散層を介在させることなく密着形
成されたニツケルまたはニツケル合金メツキ層
で、その内周面６は上半部内壁面３Ａに面一に連
続している。
は上記鋳型本体１の下半部内壁面３Ｂおよびテー
パ面３Ｃに熱拡散層を介在させることなく密着形
成されたニツケルまたはニツケル合金メツキ層
で、その内周面６は上半部内壁面３Ａに面一に連
続している。
第３図Ａ〜Ｄは上記鋳型の製造工程を示したも
のであり、まずＡ工程において冷却装置４が配設
された鋳型本体１の下半部内側を削落し、この削
落後の下半部内壁面Ｂと上半部内壁面３Ａとの境
界部に下半部内壁面３Ｂの上端から上半部内壁面
３Ａの下端に向けて上昇傾斜する縦断面直線状の
テーパ面３Ｃを形成し、少なくともこの下半部内
壁面３Ｂおよびテーパ面３Ｃを整面した後、これ
らの面に付着する油脂類などを除去する脱脂処理
を行なつて水洗する。
のであり、まずＡ工程において冷却装置４が配設
された鋳型本体１の下半部内側を削落し、この削
落後の下半部内壁面Ｂと上半部内壁面３Ａとの境
界部に下半部内壁面３Ｂの上端から上半部内壁面
３Ａの下端に向けて上昇傾斜する縦断面直線状の
テーパ面３Ｃを形成し、少なくともこの下半部内
壁面３Ｂおよびテーパ面３Ｃを整面した後、これ
らの面に付着する油脂類などを除去する脱脂処理
を行なつて水洗する。
しかるのち、(B)工程で上半部内壁面３Ａをテー
プ被覆７し、この被覆状態で下半部内壁面３Ｂお
よびテーパ面３Ｃの活性化処理を施す。この種の
鋳型の活性化処理に当たつて従来用いられてきた
処理液は一般に硫酸、塩酸、硝酸、弗化水素酸な
どの単独ないし混合系からなる水溶液あるいは市
販の固形酸であつた。第５図Ａ、Ｂはかかる処理
液で下半部内壁面３Ｂおよびテーパ面３Ｃを活性
化処理したときの上記処理面の光学拡大写真図
（倍率200倍）および同面近傍の状態を示す概略断
面構造図である。両図から明らかなように、、活
性化処理前の下半部内壁面３Ｂおよびテーパ面３
Ｃには前記削落ないし整面工程などで物理的な外
力、熱により無数の表面傷を持つた加工による変
質層８が形成されているが、この変質層８は上記
従来の活性化処理を施した後でも認められ、その
表面が活性化された状態となつている。
プ被覆７し、この被覆状態で下半部内壁面３Ｂお
よびテーパ面３Ｃの活性化処理を施す。この種の
鋳型の活性化処理に当たつて従来用いられてきた
処理液は一般に硫酸、塩酸、硝酸、弗化水素酸な
どの単独ないし混合系からなる水溶液あるいは市
販の固形酸であつた。第５図Ａ、Ｂはかかる処理
液で下半部内壁面３Ｂおよびテーパ面３Ｃを活性
化処理したときの上記処理面の光学拡大写真図
（倍率200倍）および同面近傍の状態を示す概略断
面構造図である。両図から明らかなように、、活
性化処理前の下半部内壁面３Ｂおよびテーパ面３
Ｃには前記削落ないし整面工程などで物理的な外
力、熱により無数の表面傷を持つた加工による変
質層８が形成されているが、この変質層８は上記
従来の活性化処理を施した後でも認められ、その
表面が活性化された状態となつている。
ところがこの発明においては上記従来の処理液
に代えて硫酸と過酸化水素と水との３成分からな
る混合液を使用する。この処理液で活性化処理す
ると、変質層８表面に残存することのある油脂類
がさらに厳密に除去されると同時に過酸化水素の
酸化力で変質層８全体が酸化される。そしてこの
ように酸化された変質層８はつぎに硫酸によつて
すみやかに溶解除去され、この除去によつて露出
する下地層９の表面が適度に微細な凹凸面に形成
される。第６図Ａ、Ｂはこの状態に示したもので
ある。
に代えて硫酸と過酸化水素と水との３成分からな
る混合液を使用する。この処理液で活性化処理す
ると、変質層８表面に残存することのある油脂類
がさらに厳密に除去されると同時に過酸化水素の
酸化力で変質層８全体が酸化される。そしてこの
ように酸化された変質層８はつぎに硫酸によつて
すみやかに溶解除去され、この除去によつて露出
する下地層９の表面が適度に微細な凹凸面に形成
される。第６図Ａ、Ｂはこの状態に示したもので
ある。
このような活性化処理によれば前記従来の処理
液に較べて活性化効果が大となりメツキ金属の密
着強度に好結果を与える。この理由に関しては現
在のところ必らずしも明らかではないが、推測で
は次の如く考えられる。すなわち変質層８内部に
は削落、整面その他の工程中に油脂類などが含有
されてくることがある。このため変質層８表面だ
けを活性化する従来の処理液ではこの活性化面に
メツキ金属をうまく付着させにくい。これに対し
変質層８を溶解除去するこの発明の前記処理液で
は上記欠点がなくメツキ金属は下地層９の凹凸面
に非常に良好に付着する。
液に較べて活性化効果が大となりメツキ金属の密
着強度に好結果を与える。この理由に関しては現
在のところ必らずしも明らかではないが、推測で
は次の如く考えられる。すなわち変質層８内部に
は削落、整面その他の工程中に油脂類などが含有
されてくることがある。このため変質層８表面だ
けを活性化する従来の処理液ではこの活性化面に
メツキ金属をうまく付着させにくい。これに対し
変質層８を溶解除去するこの発明の前記処理液で
は上記欠点がなくメツキ金属は下地層９の凹凸面
に非常に良好に付着する。
なおこの発明において上記の三成分の混合液中
にさらにメタニトロベンゼンスルフオン酸ソーダ
を含ませると、これが変質層８の酸化をより促進
して変質層の溶解、除去に好結果を与え、メツキ
金属の密着強度がより一段と改善されることが見
出されている。
にさらにメタニトロベンゼンスルフオン酸ソーダ
を含ませると、これが変質層８の酸化をより促進
して変質層の溶解、除去に好結果を与え、メツキ
金属の密着強度がより一段と改善されることが見
出されている。
上記の活性化処理に用いられる硫酸と過酸化水
素と水との３成分からなる混合液またはこれにメ
タニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを加えた４
成分からなる混合液の各成分の使用割合は、一般
に水１に対して硫酸を100〜200ml程度、過酸化
水素（35重量％水溶液として）を１〜500ml程度、
メタニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを５〜
500ｇ程度とすればよい。
素と水との３成分からなる混合液またはこれにメ
タニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを加えた４
成分からなる混合液の各成分の使用割合は、一般
に水１に対して硫酸を100〜200ml程度、過酸化
水素（35重量％水溶液として）を１〜500ml程度、
メタニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを５〜
500ｇ程度とすればよい。
つぎに、(C)工程において上記活性化面にニツケ
ルまたはニツケル合金メツキを施す。メツキ施工
は公知の方法に準じて行なえばよい。ここで上半
部内壁面３Ａと下半部内壁面３Ｂとの間が前述の
如き縦断面直線状のテーパ面３Ｃとされているこ
とから、この面に対するメツキ施工が容易となり
またメツキ層の上記面に対する接合面積を大きく
でき、これがメツキ層５のテーパ面３Ｃに対する
密着強度の向上に少なからず寄与する。
ルまたはニツケル合金メツキを施す。メツキ施工
は公知の方法に準じて行なえばよい。ここで上半
部内壁面３Ａと下半部内壁面３Ｂとの間が前述の
如き縦断面直線状のテーパ面３Ｃとされているこ
とから、この面に対するメツキ施工が容易となり
またメツキ層の上記面に対する接合面積を大きく
でき、これがメツキ層５のテーパ面３Ｃに対する
密着強度の向上に少なからず寄与する。
なおメツキ液としては一般にスルフアミン酸浴
が好適に用いられる。数種のメツキ液の好ましき
組成を示すと以下のとおりである。またニツケル
合金メツキは以下の例のほかニツケルと併用する
他種金属を二種以上組合せて用いたものであつて
も差し支えない。
が好適に用いられる。数種のメツキ液の好ましき
組成を示すと以下のとおりである。またニツケル
合金メツキは以下の例のほかニツケルと併用する
他種金属を二種以上組合せて用いたものであつて
も差し支えない。
(1) ニツケルメツキ浴；
PH 3.5〜4.5
スルフアミン酸ニツケル 430〜450ｇ／、
塩化ニツケル ３〜５ｇ／
ホウ酸 30〜35ｇ／
電流密度（DK） １〜5Adm2
(2) ニツケル−鉄メツキ浴；
PH 2.5〜3.5
スルフアミン酸ニツケル 430〜450ｇ／、
スルフアミン酸第一鉄 １〜30ｇ／
安定剤 １〜50ｇ／ｇ
ホウ酸 30〜35ｇ／50
ラウリル硫酸ソーダ 02〜0.3ｇ／
電流密度（DK） １〜5Adm2
(3) ニツケル．マンガンメツキ浴
PH 3.5〜4.0
スルフアミン酸ニツケル 430〜450ｇ／、
スルフアミン酸マンガン 25〜280ｇ／
ホウ酸 30〜35ｇ／
ラウリル硫酸ソーダ 0.2〜0.3
電流密度（DK） １〜10A／ｄm2
(4) ニツケル−コバルトメツキ浴
PH 3.5〜4.0
スルフアミン酸ニツケル 430〜450ｇ／、
スルフアミン酸コバルト ５〜170ｇ／
ホウ酸 30〜35ｇ／
ラウリル硫酸ソーダ 0.2〜0.3ｇ／
電流密度（DK） １〜5Adm2
このようにしてメツキ施工した後、(D)工程にお
いてテープ被覆７を解除するとともに、メツキ層
５の余盛部分を切削し、また必要なら上半部内壁
面３Ａを同時に切削加工して、内壁面３Ａとメツ
キ層５の内周面６とが一定となるように最終加工
する。その後は水洗するだけでよく、テーパ面３
Ｃ近傍の溶接や高温加熱処理を施すことなく、鋳
型製造の全工程を完了する。
いてテープ被覆７を解除するとともに、メツキ層
５の余盛部分を切削し、また必要なら上半部内壁
面３Ａを同時に切削加工して、内壁面３Ａとメツ
キ層５の内周面６とが一定となるように最終加工
する。その後は水洗するだけでよく、テーパ面３
Ｃ近傍の溶接や高温加熱処理を施すことなく、鋳
型製造の全工程を完了する。
かくして得られる鋳型は前記構成のとおりであ
り、テーパ面近傍つまり鋳型本体１の上半部内壁
面３Ａとメツキ層５の内周面６との境界附近に溶
接部を持たずまたメツキ層５の外周面１０と内壁
面３Ｂないし３Ｃとの間に熱拡散層を有していな
いにもかかわらず、主として前記特定の活性化処
理を施したことによつて、メツキ層５の内壁面３
Ｂおよび３Ｃに対する密着強度が著るしく改善さ
れたものとなる。
り、テーパ面近傍つまり鋳型本体１の上半部内壁
面３Ａとメツキ層５の内周面６との境界附近に溶
接部を持たずまたメツキ層５の外周面１０と内壁
面３Ｂないし３Ｃとの間に熱拡散層を有していな
いにもかかわらず、主として前記特定の活性化処
理を施したことによつて、メツキ層５の内壁面３
Ｂおよび３Ｃに対する密着強度が著るしく改善さ
れたものとなる。
この鋳型を用いて金属を連続鋳造するに当たつ
ては、鋳型の中空部２に上方からタンデイツシユ
（図示せず）を介して溶湯１１を流し込み、これ
を内壁面３を介して冷却する。この冷却で成長し
てくる凝固殻１２は鋳型内壁表面下部側のメツキ
層５と接触しながら下方に引き抜かれ、その後二
次冷却工程などを経て所定の形態に鋳造される。
ここで鋳型上半部側では熱伝導性にすぐれる鋳型
本体自体で主として高温の溶湯に対する抜熱効果
を期待でき、また鋳型不半部側ではニツケルまた
はニツケル合金メツキのすぐれた耐摩耗性によつ
て主として鋳型の摩損防止を期待でき、さらに全
体として鋳造品の高品質化が図られる。
ては、鋳型の中空部２に上方からタンデイツシユ
（図示せず）を介して溶湯１１を流し込み、これ
を内壁面３を介して冷却する。この冷却で成長し
てくる凝固殻１２は鋳型内壁表面下部側のメツキ
層５と接触しながら下方に引き抜かれ、その後二
次冷却工程などを経て所定の形態に鋳造される。
ここで鋳型上半部側では熱伝導性にすぐれる鋳型
本体自体で主として高温の溶湯に対する抜熱効果
を期待でき、また鋳型不半部側ではニツケルまた
はニツケル合金メツキのすぐれた耐摩耗性によつ
て主として鋳型の摩損防止を期待でき、さらに全
体として鋳造品の高品質化が図られる。
つぎにこの発明の試験例として銅製鋳型本体の
内壁面を前記の如く形成して前述の製造工程にし
たがつてかつメツキ浴として前記組成からなるニ
ツケルメツキ浴を用いて層厚５mmの金属メツキ層
を鋳型下半部に設けた連続鋳造用鋳型をつくつ
た。この鋳型において活性化処理液として硫酸
200ml／と過酸化水素（35重量％水溶液）50
ml／との混合水溶液を用いた場合を本試験品１
とし、また上記水溶液にさらしメタニトロベンゼ
ンスルフオン酸ソーダを加えたものを使用した場
合を本試験品２とした。
内壁面を前記の如く形成して前述の製造工程にし
たがつてかつメツキ浴として前記組成からなるニ
ツケルメツキ浴を用いて層厚５mmの金属メツキ層
を鋳型下半部に設けた連続鋳造用鋳型をつくつ
た。この鋳型において活性化処理液として硫酸
200ml／と過酸化水素（35重量％水溶液）50
ml／との混合水溶液を用いた場合を本試験品１
とし、また上記水溶液にさらしメタニトロベンゼ
ンスルフオン酸ソーダを加えたものを使用した場
合を本試験品２とした。
一方上記の試験例における活性化処理液を硫酸
水溶液に代え、かつニツケルメツキ後内壁面上半
部とメツキ層の内周面との境界部にニツケル金属
からなる溶接部を設ける一方、その後さらに300
〜450℃で高温加熱処理して鋳型本体内面とニツ
ケルメツキ層との界面近傍に熱拡散層を設けた連
続鋳造用鋳型をつくり、これを対照品とした。
水溶液に代え、かつニツケルメツキ後内壁面上半
部とメツキ層の内周面との境界部にニツケル金属
からなる溶接部を設ける一方、その後さらに300
〜450℃で高温加熱処理して鋳型本体内面とニツ
ケルメツキ層との界面近傍に熱拡散層を設けた連
続鋳造用鋳型をつくり、これを対照品とした。
上記本試験品１、２と対照品の各鋳型を用いて
実際溶鋼を連続鋳造したところ、鋳型の寿命およ
び鋳造鋳片の品質は本試験品１、２において対照
品に較べて遜色のない結果が得られた。とくに本
試験品２によれば記特性を高度に満足させうるも
のであることが判つた。
実際溶鋼を連続鋳造したところ、鋳型の寿命およ
び鋳造鋳片の品質は本試験品１、２において対照
品に較べて遜色のない結果が得られた。とくに本
試験品２によれば記特性を高度に満足させうるも
のであることが判つた。
以上詳述したとおり、この発明法によればメツ
キ施工後に溶接や熱拡散処理を施すことなくメツ
キ金属の内壁面に対する密着強度を大きく改善で
きるものであるから、鋳型の製造が非常に容易と
なる。また熱拡散処理を施した場合に不可避とさ
れていた鋳型本体の脆化や歪みの問題を解消でき
るとともに、鋳型の寿命と鋳造品の品質を向上さ
せる連続鋳造用鋳型を提供することができる。
キ施工後に溶接や熱拡散処理を施すことなくメツ
キ金属の内壁面に対する密着強度を大きく改善で
きるものであるから、鋳型の製造が非常に容易と
なる。また熱拡散処理を施した場合に不可避とさ
れていた鋳型本体の脆化や歪みの問題を解消でき
るとともに、鋳型の寿命と鋳造品の品質を向上さ
せる連続鋳造用鋳型を提供することができる。
第１図はこの発明法にしたがつて製造された連
続鋳造用鋳型の一例を示す断面図、第２図は第１
図の円で囲まれた部分の拡大図、第３図Ａ〜Ｄは
上記鋳型の製造工程図、第４図は従来の鋳型を示
す半部断面図である。第５図Ａおよび第６図Ａは
それぞれ鋳型本体の内壁面を活性化処理したとき
の状態を示す倍率200倍の光学拡大写真図で、第
５図Ａは従来の活性化処理液を用いたときの状
態、第６図Ａはこの発明に係る活性化処理液を用
いたときの状態を示したものである。第５図Ｂお
よび第６図Ｂはそれぞれ上記第５図Ａおよび第６
図Ａに対応し、各内壁面の状態を説明するために
拡大して示した概略断面構造図である。 １……銅または銅合金製鋳型本体、３……内壁
面、、３Ａ……上半部内壁面、３Ｂ……下半部内
壁面、３Ｃ……テーパ面、５……金属メツキ層。
続鋳造用鋳型の一例を示す断面図、第２図は第１
図の円で囲まれた部分の拡大図、第３図Ａ〜Ｄは
上記鋳型の製造工程図、第４図は従来の鋳型を示
す半部断面図である。第５図Ａおよび第６図Ａは
それぞれ鋳型本体の内壁面を活性化処理したとき
の状態を示す倍率200倍の光学拡大写真図で、第
５図Ａは従来の活性化処理液を用いたときの状
態、第６図Ａはこの発明に係る活性化処理液を用
いたときの状態を示したものである。第５図Ｂお
よび第６図Ｂはそれぞれ上記第５図Ａおよび第６
図Ａに対応し、各内壁面の状態を説明するために
拡大して示した概略断面構造図である。 １……銅または銅合金製鋳型本体、３……内壁
面、、３Ａ……上半部内壁面、３Ｂ……下半部内
壁面、３Ｃ……テーパ面、５……金属メツキ層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 銅または銅合金製鋳型本体の下半部内側を削
落し、この削落後の下半部内壁面と上半部内壁面
との境界部を下半部内壁面の上端から上半部内壁
面の下端に向けて上昇傾斜する縦断面直線状のテ
ーパ面とし、上記下半部内壁面およびテーパ面を
水１に対して硫酸を100〜200ml、過酸化水素を
35重量％水溶液として１〜500ml混合してなる硫
酸と過酸化水素と水との３成分からなる混合液で
活性化処理した後、ニツケルまたはニツケル合金
メツキを施して、上半部内壁面に面一に連続する
金属メツキ層を設けることを特徴とする連続鋳造
用鋳型の製造方法。 ２ 銅または銅合金製鋳型本体の下半部内側を削
落し、この削落後の下半部内壁面と上半部内壁面
との境界部を下半部内壁面の上端から上半部内壁
面の下端に向けて上昇傾斜する縦断面直線状のテ
ーパ面とし、上記下半部内壁面およびテーパ面を
水１に対して硫酸を100〜200ml、過酸化水素を
35重量％水溶液として１〜500ml、メタニトロベ
ンゼンスルフオン酸ソーダを５〜500ｇ混合して
なる硫酸と過酸化水素とメタニトロベンゼンスル
フオン酸ソーダと水との４成分からなる混合液で
活性化処理した後、ニツケルまたはニツケル合金
メツキを施して、上半部内壁面に面一に連続する
金属メツキ層を設けることを特徴とする連続鋳造
用鋳型の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9608280A JPS5719128A (en) | 1980-07-10 | 1980-07-10 | Preparation of mold for continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9608280A JPS5719128A (en) | 1980-07-10 | 1980-07-10 | Preparation of mold for continuous casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5719128A JPS5719128A (en) | 1982-02-01 |
| JPH0144425B2 true JPH0144425B2 (ja) | 1989-09-27 |
Family
ID=14155466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9608280A Granted JPS5719128A (en) | 1980-07-10 | 1980-07-10 | Preparation of mold for continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5719128A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60184528A (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-20 | Nitto Electric Ind Co Ltd | フツ素樹脂成形物の表面処理方法 |
| JPH0740637B2 (ja) * | 1987-01-28 | 1995-05-01 | 三井金属鉱業株式会社 | 回路基板の製造方法 |
| JPH04234437A (ja) * | 1990-10-04 | 1992-08-24 | Internatl Business Mach Corp <Ibm> | 金属−有機ポリマー結合体の製造方法 |
| CN105063704B (zh) * | 2015-07-31 | 2017-07-25 | 广东欧珀移动通信有限公司 | 一种压铸铝合金电镀前处理工艺及电子器件 |
| CN106903281A (zh) * | 2017-02-21 | 2017-06-30 | 河南蓝火激光科技有限公司 | 一种耐热蚀耐磨梯度涂层结晶器铜板 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4929053A (ja) * | 1972-07-12 | 1974-03-15 |
-
1980
- 1980-07-10 JP JP9608280A patent/JPS5719128A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4929053A (ja) * | 1972-07-12 | 1974-03-15 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5719128A (en) | 1982-02-01 |
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