JPH0141222Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0141222Y2 JPH0141222Y2 JP1983005748U JP574883U JPH0141222Y2 JP H0141222 Y2 JPH0141222 Y2 JP H0141222Y2 JP 1983005748 U JP1983005748 U JP 1983005748U JP 574883 U JP574883 U JP 574883U JP H0141222 Y2 JPH0141222 Y2 JP H0141222Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- terminal
- piezoelectric
- electrode
- oscillator
- output
- Prior art date
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- Expired
Links
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 13
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 21
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- JRPBQTZRNDNNOP-UHFFFAOYSA-N barium titanate Chemical compound [Ba+2].[Ba+2].[O-][Ti]([O-])([O-])[O-] JRPBQTZRNDNNOP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002113 barium titanate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
- Piezo-Electric Or Mechanical Vibrators, Or Delay Or Filter Circuits (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
技術分野
本考案は短冊状の圧電板の長さ振動モードの高
調波を利用した３端子形圧電発振子に関する。
調波を利用した３端子形圧電発振子に関する。
従来技術
近年、集積回路（IC）や大規模集積回路
（LSI）の発展に伴つて、マイクロコンピユータ
が巾広い分野で使用されているが、マイクロコン
ピユータのクロツク源としては、たとえば第１図
に示すように、Ｃ−MOSのインバータ１の入出
力端子間に抵抗Ｒおよび圧電発振子２を接続する
とともに、上記Ｃ−MOSのインバータ１の入力
端子とアースとの間および出力端子とアースとの
間に夫々負荷容量CAおよびCBを接続してなるコ
ルピツツ発振回路が一般に使用されている。
（LSI）の発展に伴つて、マイクロコンピユータ
が巾広い分野で使用されているが、マイクロコン
ピユータのクロツク源としては、たとえば第１図
に示すように、Ｃ−MOSのインバータ１の入出
力端子間に抵抗Ｒおよび圧電発振子２を接続する
とともに、上記Ｃ−MOSのインバータ１の入力
端子とアースとの間および出力端子とアースとの
間に夫々負荷容量CAおよびCBを接続してなるコ
ルピツツ発振回路が一般に使用されている。
ところで、上記圧電発振子２としては、従来よ
り、100KHzないし1MHz程度のものでは、第２図
に示すように、正方形状の圧電板３の上下両主面
に夫々電極４および５を形成してなるものが一般
に使用されている。
り、100KHzないし1MHz程度のものでは、第２図
に示すように、正方形状の圧電板３の上下両主面
に夫々電極４および５を形成してなるものが一般
に使用されている。
コルピツツ型の発振回路に第２図の如き圧電発
振子２を使用すると、負荷容量CAおよびCBが必
要であり、また、負荷容量CAおよびCBの温度特
性と圧電発振子２の温度特性を考慮しないと、発
振周波数の温度安定性が悪化する欠点があつた。
振子２を使用すると、負荷容量CAおよびCBが必
要であり、また、負荷容量CAおよびCBの温度特
性と圧電発振子２の温度特性を考慮しないと、発
振周波数の温度安定性が悪化する欠点があつた。
考案の目的
本考案は上記欠点を解消すべくなされものであ
つて、その目的は、コルピツツ発振回路の部品点
数の削減と外部負荷容量を付加することによる温
度特性の影響をなくすることである。
つて、その目的は、コルピツツ発振回路の部品点
数の削減と外部負荷容量を付加することによる温
度特性の影響をなくすることである。
実施例
以下、添付図面とともに本考案の実施例を説明
する。
する。
第３図において、１１は圧電磁器板、１２，１
３は分割電極、１４は全面電極、１５は入力端
子、１６は出力端子、１７は共通電極端子であ
る。
３は分割電極、１４は全面電極、１５は入力端
子、１６は出力端子、１７は共通電極端子であ
る。
上記圧電磁器板１１は、チタン酸バリウム等の
圧電材料をほゞ一定巾を有する短冊状に形成し、
焼成してなるものであり、その一方の主面１１ａ
には分割電極１２，１３を形成し、他方の主面１
１ｂには全面電極１４を形成している。
圧電材料をほゞ一定巾を有する短冊状に形成し、
焼成してなるものであり、その一方の主面１１ａ
には分割電極１２，１３を形成し、他方の主面１
１ｂには全面電極１４を形成している。
上記圧電磁器板１１は、その厚み方向に一様に
分極させて長さ振動モードで動作させ、該長さ振
動モードの２次高調波を利用する。
分極させて長さ振動モードで動作させ、該長さ振
動モードの２次高調波を利用する。
上記分割電極１２，１３は圧電磁器板１１の主
面１１ａのほゞ中央部で相互に分割されており、
分割電極１２は入力端子１５に、また、分割電極
１３は出力端子１６に夫々導通する。また、圧電
磁器板１１の主面１１ｂの全面電極１４は共通電
極端子１７に導通する。
面１１ａのほゞ中央部で相互に分割されており、
分割電極１２は入力端子１５に、また、分割電極
１３は出力端子１６に夫々導通する。また、圧電
磁器板１１の主面１１ｂの全面電極１４は共通電
極端子１７に導通する。
第３図の３端子形圧電磁器発振子１８は、第４
図に示すように、その上記入力端子１５および出
力端子１６を夫々Ｃ−MOSのインバータ１の出
力端子および入力端子に接続し、共通電極端子１
７をアースに接続すれば、Ｃ−MOSのインバー
タ１、およびその入出力端子間に接続された抵抗
Ｒとともに、第１図と同様のコルピツツ発振回路
を構成する。
図に示すように、その上記入力端子１５および出
力端子１６を夫々Ｃ−MOSのインバータ１の出
力端子および入力端子に接続し、共通電極端子１
７をアースに接続すれば、Ｃ−MOSのインバー
タ１、およびその入出力端子間に接続された抵抗
Ｒとともに、第１図と同様のコルピツツ発振回路
を構成する。
第４図の発振回路では、分割電極１３と全面電
極１４との間に形成される静電容量および分割電
極１２と全面電極１４との間に形成される静電容
量が夫々第１図の負荷容量CAおよびCBに対応す
る。また高調波を利用するので発振条件をみたす
入・出力位相関係が得られる。
極１４との間に形成される静電容量および分割電
極１２と全面電極１４との間に形成される静電容
量が夫々第１図の負荷容量CAおよびCBに対応す
る。また高調波を利用するので発振条件をみたす
入・出力位相関係が得られる。
従つて、第４図の発振回路では、負荷容量が３
端子形圧電磁器発振子１８内に包含されることに
なり、第１図のような外付けの負荷容量CAおよ
びCBは不要となる。
端子形圧電磁器発振子１８内に包含されることに
なり、第１図のような外付けの負荷容量CAおよ
びCBは不要となる。
２次高調波に対する圧電磁器板１１の電荷分布
は第５図に曲線h1で示すようになる。
は第５図に曲線h1で示すようになる。
一般に、圧電磁器基板１１の長さ振動モードの
ｎ次の高調波を利用する場合は、第６図に示すよ
うに、圧電磁器板１１の一つの主面１１ａに等し
い長さを有するｎ個の電極N1，N2，…，Noを形
成し、上記圧電磁器基板１１の一端から偶数番目
の電極N2，N4，…を夫々入力端子１５に導通さ
せ、奇数番目の電極N1，N3…を夫々出力電極１
６に導通させ、上記圧電磁器基板１１のいま一つ
の主面１１ｂに形成された電極１４を共通電極端
子１７に導通させればよい。
ｎ次の高調波を利用する場合は、第６図に示すよ
うに、圧電磁器板１１の一つの主面１１ａに等し
い長さを有するｎ個の電極N1，N2，…，Noを形
成し、上記圧電磁器基板１１の一端から偶数番目
の電極N2，N4，…を夫々入力端子１５に導通さ
せ、奇数番目の電極N1，N3…を夫々出力電極１
６に導通させ、上記圧電磁器基板１１のいま一つ
の主面１１ｂに形成された電極１４を共通電極端
子１７に導通させればよい。
ｎ次の高調波に対する圧電磁器板１１の電荷分
布は第７図に曲線h2で示すようになる。
布は第７図に曲線h2で示すようになる。
考案の効果
以上、詳述したことからも明らかなように、本
考案は、入力端子、出力端子および共通電極端子
を有する３端子形圧電発振子において、ほゞ一定
巾を有する短冊状の圧電板の一つの主面にその長
さ方向に配列される少くとも２つの分割電極を形
成する一方、上記圧電板のいま一つの主面全体に
全面電極を形成し、上記分割電極を一つおきに
夫々上記入力端子に導通させるとともに、残る分
割電極を夫々上記出力端子に導通させ、全面電極
を上記共通電極端子に導通させ、高調波を利用す
るようにしたから、圧電発振子とは別に負荷容量
を接続する必要がなく、部品点数が削減されると
ともに、負荷容量の温度特性に気をくばる必要が
なくなる。
考案は、入力端子、出力端子および共通電極端子
を有する３端子形圧電発振子において、ほゞ一定
巾を有する短冊状の圧電板の一つの主面にその長
さ方向に配列される少くとも２つの分割電極を形
成する一方、上記圧電板のいま一つの主面全体に
全面電極を形成し、上記分割電極を一つおきに
夫々上記入力端子に導通させるとともに、残る分
割電極を夫々上記出力端子に導通させ、全面電極
を上記共通電極端子に導通させ、高調波を利用す
るようにしたから、圧電発振子とは別に負荷容量
を接続する必要がなく、部品点数が削減されると
ともに、負荷容量の温度特性に気をくばる必要が
なくなる。
また、本考案においては、圧電磁器板の長さ振
動モードの高調波を利用するものであるため、圧
電磁器板の巾および厚みのスプリアスも小さくな
る利点がある。さらに、本考案によれば、厚み方
向に一様に分極された圧電板の長さ振動モードの
高調波を利用するので、発振周波数が高い発振回
路を構成する場合にも、圧電板の長さ振動モード
の基本波を使用するものに比較して、圧電板の寸
法が極端に小さくなることがなく、取り扱いが容
易になり、そのうえ、圧電板も一方向に分極させ
ればよく、分極も簡単になる。
動モードの高調波を利用するものであるため、圧
電磁器板の巾および厚みのスプリアスも小さくな
る利点がある。さらに、本考案によれば、厚み方
向に一様に分極された圧電板の長さ振動モードの
高調波を利用するので、発振周波数が高い発振回
路を構成する場合にも、圧電板の長さ振動モード
の基本波を使用するものに比較して、圧電板の寸
法が極端に小さくなることがなく、取り扱いが容
易になり、そのうえ、圧電板も一方向に分極させ
ればよく、分極も簡単になる。
第１図はコルピツツ発振回路の回路図、第２図
は従来の圧電発振子の斜視図、第３図は本考案に
係る３端子形圧電発振子の一実施例の斜視図、第
４図は第３図の３端子形圧電磁器発振子を使用し
たコルピツツ発振回路の回路図、第５図は第３図
の３端子形圧電磁器発振子の圧電磁器板の電荷分
布図、第６図は本考案に係る３端子形圧電磁器発
振子のｎ次高調波を利用する実施例の斜視図、第
７図は第６図の３端子形圧電磁器発振子の圧電磁
器板の電荷分布図である。 １……インバータ、１１……圧電磁器板、１
２，１３……分割電極、１４……全面電極、１５
……入力端子、１６……出力電極、１７……共通
電極端子、１８……３端子形圧電磁器共振子、
N1，N2，…，No……分割電極。
は従来の圧電発振子の斜視図、第３図は本考案に
係る３端子形圧電発振子の一実施例の斜視図、第
４図は第３図の３端子形圧電磁器発振子を使用し
たコルピツツ発振回路の回路図、第５図は第３図
の３端子形圧電磁器発振子の圧電磁器板の電荷分
布図、第６図は本考案に係る３端子形圧電磁器発
振子のｎ次高調波を利用する実施例の斜視図、第
７図は第６図の３端子形圧電磁器発振子の圧電磁
器板の電荷分布図である。 １……インバータ、１１……圧電磁器板、１
２，１３……分割電極、１４……全面電極、１５
……入力端子、１６……出力電極、１７……共通
電極端子、１８……３端子形圧電磁器共振子、
N1，N2，…，No……分割電極。
Claims (1)
- 入力端子、出力端子および共通電極端子を有
し、これら入力端子、出力端子および共通電極端
子がＣ−MOSインバータの出力端子、入力端子
およびアースに夫々接続されて発振回路を構成す
る３端子型圧電発振子において、ほぼ一定幅を有
する短柵状の圧電板を有し、この圧電板はその厚
み方向に一様に分極され、この圧電板の主面にそ
の長さ方向に配列される少なくとも２つの分割電
極を形成する一方、上記圧電板のいま一つの主面
全体に全面電極を形成し、上記分割電極を一つお
きに夫々上記入力端子に導通させるとともに、残
る分割電極を夫々上記出力端子に導通させ、全面
電極を上記共通電極端子に導通させ、上記圧電板
を長さ振動モードで作動させてその高調波振動の
発振出力を上記Ｃ−MOSインバータの出力端子
から取り出すようにしたことを特徴とする３端子
形圧電発振子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP574883U JPS59111306U (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | ３端子形圧電発振子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP574883U JPS59111306U (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | ３端子形圧電発振子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59111306U JPS59111306U (ja) | 1984-07-27 |
| JPH0141222Y2 true JPH0141222Y2 (ja) | 1989-12-06 |
Family
ID=30137328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP574883U Granted JPS59111306U (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | ３端子形圧電発振子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59111306U (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4991593A (ja) * | 1972-12-30 | 1974-09-02 | ||
| JPS5020830A (ja) * | 1973-05-31 | 1975-03-05 | ||
| JPS5595417A (en) * | 1979-01-11 | 1980-07-19 | Noto Denshi Kogyo Kk | Piezoelectric oscillating element and piezoelectric oscillator using it |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5813669Y2 (ja) * | 1978-02-01 | 1983-03-16 | 松下電器産業株式会社 | 超音波振動子ユニット |
-
1983
- 1983-01-18 JP JP574883U patent/JPS59111306U/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4991593A (ja) * | 1972-12-30 | 1974-09-02 | ||
| JPS5020830A (ja) * | 1973-05-31 | 1975-03-05 | ||
| JPS5595417A (en) * | 1979-01-11 | 1980-07-19 | Noto Denshi Kogyo Kk | Piezoelectric oscillating element and piezoelectric oscillator using it |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59111306U (ja) | 1984-07-27 |
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