JPH0138591B2 - - Google Patents
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- JPH0138591B2 JPH0138591B2 JP56174056A JP17405681A JPH0138591B2 JP H0138591 B2 JPH0138591 B2 JP H0138591B2 JP 56174056 A JP56174056 A JP 56174056A JP 17405681 A JP17405681 A JP 17405681A JP H0138591 B2 JPH0138591 B2 JP H0138591B2
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- JP
- Japan
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- mold
- runner
- product
- wax
- casting
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Links
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D31/00—Cutting-off surplus material, e.g. gates; Cleaning and working on castings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C7/00—Patterns; Manufacture thereof so far as not provided for in other classes
- B22C7/02—Lost patterns
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
- B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
- B22C9/04—Use of lost patterns
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ツリー状のろう模型を用いるセラ
ミツク・シエル・モールド鋳造法に適用され、多
数の鋳造製品の湯道を能率良く切断する湯道切断
方法に関するものである。
ミツク・シエル・モールド鋳造法に適用され、多
数の鋳造製品の湯道を能率良く切断する湯道切断
方法に関するものである。
小型の製品をセラミツク・シエル・モールド鋳
造法によるロストワツクス法で鋳造する場合に
は、ツリー状のろう模型が使用される。このろう
模型はろう（ワツクス）製の多数の製品模型を、
ろう製の湯口棒へ加熱したヘラなどでろう付け
し、ツリー状にしたものである。このようなろう
模型により鋳型を作り、この鋳型に溶湯を鋳込む
ことにより鋳造製品を作る場合は、鋳込み後に鋳
型を壊して鋳物を取出し、その後多数の製品を湯
口棒から切り離す湯道切断の工程が必要となる。
造法によるロストワツクス法で鋳造する場合に
は、ツリー状のろう模型が使用される。このろう
模型はろう（ワツクス）製の多数の製品模型を、
ろう製の湯口棒へ加熱したヘラなどでろう付け
し、ツリー状にしたものである。このようなろう
模型により鋳型を作り、この鋳型に溶湯を鋳込む
ことにより鋳造製品を作る場合は、鋳込み後に鋳
型を壊して鋳物を取出し、その後多数の製品を湯
口棒から切り離す湯道切断の工程が必要となる。
従来はこの湯道切断のために鋳型をこわして型
おとしした後高速切断機やアーク溶断等により製
品を切離す工程が必要になり、能率が悪くなると
いう不都合があつた。
おとしした後高速切断機やアーク溶断等により製
品を切離す工程が必要になり、能率が悪くなると
いう不都合があつた。
一方鋳造工程に工業用ロボツトなどを大幅に導
入し、工程の自動化を図ることが考えられている
が、湯道切断を高速切断機で行なう場合には、鋳
物を所定位置に保持するために工業用ロボツトが
必要になり、高価なロボツトの使用台数が増える
という不都合もあつた。
入し、工程の自動化を図ることが考えられている
が、湯道切断を高速切断機で行なう場合には、鋳
物を所定位置に保持するために工業用ロボツトが
必要になり、高価なロボツトの使用台数が増える
という不都合もあつた。
この発明は以上のような事情に鑑みなされたも
ので、湯道切断工程の能率を著しく高めるだけで
なく、この工程を自動化する場合にも高価な工業
用ロボツトを使用する必要が無くなるセラミツ
ク・シエル・モールド鋳造法における湯道切断方
法を提供することを目的とするものである。
ので、湯道切断工程の能率を著しく高めるだけで
なく、この工程を自動化する場合にも高価な工業
用ロボツトを使用する必要が無くなるセラミツ
ク・シエル・モールド鋳造法における湯道切断方
法を提供することを目的とするものである。
この発明によればこの目的は、多数の製品模型
を湯口棒へろう付けしたツリー状のろう模型を用
いるセラミツク・シエル・モールド鋳造法におい
て、前記製品模型と湯口棒とを接続する接続部に
小径部を形成し、前記ろう模型により作つた鋳型
に溶湯を鋳込んだ後、加振装置により二段階に連
続的に加振し、第１次の振動により鋳型を脱落さ
せ、これに続く第２次の振動により多数の鋳造製
品を前記小径部に対応する切欠部から脱落させる
ことにより湯道を切断することを特徴とするセラ
ミツク・シエル・モールド鋳造法における湯道切
断方法により達成される。以下図示する実施例に
基づき、この発明を詳細に説明する。
を湯口棒へろう付けしたツリー状のろう模型を用
いるセラミツク・シエル・モールド鋳造法におい
て、前記製品模型と湯口棒とを接続する接続部に
小径部を形成し、前記ろう模型により作つた鋳型
に溶湯を鋳込んだ後、加振装置により二段階に連
続的に加振し、第１次の振動により鋳型を脱落さ
せ、これに続く第２次の振動により多数の鋳造製
品を前記小径部に対応する切欠部から脱落させる
ことにより湯道を切断することを特徴とするセラ
ミツク・シエル・モールド鋳造法における湯道切
断方法により達成される。以下図示する実施例に
基づき、この発明を詳細に説明する。
第１図はこの発明の一実施例を適用したセラミ
ツク・シエル・モールド鋳造法による全工程図、
第２図はこの鋳造工程で使用されるろう模型の断
面図、第３図は鋳型の断面図である。
ツク・シエル・モールド鋳造法による全工程図、
第２図はこの鋳造工程で使用されるろう模型の断
面図、第３図は鋳型の断面図である。
第１図において符号１０はデイツピング工程を
示し、この工程１０ではコンベア１２により搬送
された棒１４を、工業用ロボツト１６により溶融
状態にあるろう１８内に浸漬し、棒１４の回りに
筒状にろうを付着させて第２図に示す湯口棒２０
を形成する。
示し、この工程１０ではコンベア１２により搬送
された棒１４を、工業用ロボツト１６により溶融
状態にあるろう１８内に浸漬し、棒１４の回りに
筒状にろうを付着させて第２図に示す湯口棒２０
を形成する。
２２は自動成型機であつて、ろう製の製品模型
２４を連続的に成型する。この製品模型２４はロ
ボツト２６およびコンベア２８によりゲーテイン
グ工程３０に送られ、ここで加熱したヘラなどを
用いて人手により湯口棒２０にろう付けされ、第
２図に示すツリー状のろう模型３２が組立てられ
る。なお製品模型２４と湯口棒２０との接続部３
４は後記する鋳込み時の湯道３４Ａとなるが、こ
の接続部３４には小径部３６が形成され断面積が
縮小している。
２４を連続的に成型する。この製品模型２４はロ
ボツト２６およびコンベア２８によりゲーテイン
グ工程３０に送られ、ここで加熱したヘラなどを
用いて人手により湯口棒２０にろう付けされ、第
２図に示すツリー状のろう模型３２が組立てられ
る。なお製品模型２４と湯口棒２０との接続部３
４は後記する鋳込み時の湯道３４Ａとなるが、こ
の接続部３４には小径部３６が形成され断面積が
縮小している。
ろう模型３２はコンベア１２により洗浄工程３
８へ送られ、ここでロボツト４０によつて洗浄液
４２，４４に浸漬され、ろう模型の表面に付着し
た離型剤や油脂などが取除かれる。ろう模型３２
はその後コンベア１２によつてストレージライン
４６に送られ、ここで乾燥される。
８へ送られ、ここでロボツト４０によつて洗浄液
４２，４４に浸漬され、ろう模型の表面に付着し
た離型剤や油脂などが取除かれる。ろう模型３２
はその後コンベア１２によつてストレージライン
４６に送られ、ここで乾燥される。
ストレージライン４６で乾燥されたろう模型３
２は次にコーテイング工程４８へ送られ、ここで
ロボツト５０によつてスラリ５２，５４に浸漬さ
れた後耐火性のスタツコ粒５６がふりかけられ
る。１回目のコーテイングを終了すると再びスト
レージライン４６で乾燥され、以上のコーテイン
グ工程を複数回繰り返えして所要の厚みにコーテ
イングされる。
２は次にコーテイング工程４８へ送られ、ここで
ロボツト５０によつてスラリ５２，５４に浸漬さ
れた後耐火性のスタツコ粒５６がふりかけられ
る。１回目のコーテイングを終了すると再びスト
レージライン４６で乾燥され、以上のコーテイン
グ工程を複数回繰り返えして所要の厚みにコーテ
イングされる。
所要の厚みにコーテイングされたろう模型３２
はストレージライン４６からバツクアツプ工程５
８へ送られ、ここでロボツト５９によりさらに粗
い粒度のスラリ６０およびスタツコ材６２に浸漬
されて鋳型の補強が行なわれる。このバツクアツ
プ工程５８を終了した模型３２は、他のストレー
ジライン６４に送られ、製品別に仕分けされて乾
燥される。
はストレージライン４６からバツクアツプ工程５
８へ送られ、ここでロボツト５９によりさらに粗
い粒度のスラリ６０およびスタツコ材６２に浸漬
されて鋳型の補強が行なわれる。このバツクアツ
プ工程５８を終了した模型３２は、他のストレー
ジライン６４に送られ、製品別に仕分けされて乾
燥される。
ストレージライン６４で十分乾燥された模型３
２は不図示のロボツトによりトレイ６６から取出
され、前記棒１４のみを抜き取つてこのトレイ６
６に戻される一方、コーテイングされたろう模型
３２を上下を逆にして他のコンベア６８のトレイ
７０に載置される。抜き取られた棒１４はコンベ
ア１２に乗つて前記デイツピング工程へ帰還す
る。
２は不図示のロボツトによりトレイ６６から取出
され、前記棒１４のみを抜き取つてこのトレイ６
６に戻される一方、コーテイングされたろう模型
３２を上下を逆にして他のコンベア６８のトレイ
７０に載置される。抜き取られた棒１４はコンベ
ア１２に乗つて前記デイツピング工程へ帰還す
る。
トレイ７０は脱ろう工程７２へ送られ、炉７４
内で加熱される。このためろうは下方へ溶出しシ
エル状の鋳型７６が形成される。溶出したろうは
再生使用される。鋳型７６には第３図に示すよう
にろう模型３２に対応する空胴が形成され、前記
接続部３４に対応する部分は湯道３４Ａになると
共に、前記小径部３６に対応する部分は絞り部３
６Ａとなる。
内で加熱される。このためろうは下方へ溶出しシ
エル状の鋳型７６が形成される。溶出したろうは
再生使用される。鋳型７６には第３図に示すよう
にろう模型３２に対応する空胴が形成され、前記
接続部３４に対応する部分は湯道３４Ａになると
共に、前記小径部３６に対応する部分は絞り部３
６Ａとなる。
この鋳型７６は次に焼成工程７８へ送られ、炉
８０内において加熱されて鋳型７６内に残留する
ろうを完全に燃焼させる一方、鋳型７６に十分な
強度が与えられる。
８０内において加熱されて鋳型７６内に残留する
ろうを完全に燃焼させる一方、鋳型７６に十分な
強度が与えられる。
炉８０を出た鋳型７６は高温のまま鋳込み工程
８２へ送られ、溶融合金すなわち溶湯８４がすば
やくこの鋳型７６に注湯される。
８２へ送られ、溶融合金すなわち溶湯８４がすば
やくこの鋳型７６に注湯される。
鋳込みを終ると冷却装置８６へ送られて、所定
の凝固速度となるよう制御されつつ冷却される。
の凝固速度となるよう制御されつつ冷却される。
冷却を終ると次に型ばらし・湯道切断工程８８
へ送られる。９０は加振装置であり、鋳込まれた
鋳型７６はこの加振装置９０で二段階に加振され
る。第１次の加振により鋳型７６が破壊されツリ
ー状の鋳物が取出され、次の第２次の加振により
多数の製品９２が前記湯道３４Ａの絞り部３６Ａ
に対応する切欠部で破断されて脱落する。すなわ
ち湯道切断工程では、多数の鋳造製品９２が強い
振動によりほぼ同時に脱落する。このため非常に
能率良く湯道切断を行なうことができる。例え
ば、１個200ｇ程度の重さの製品９２を多数有す
るツリーの場合には、毎分約1300回の打撃を第１
次と第２次とで強さが変化するように加振する加
振装置が適する。また１Kg位の重さの製品９２を
多数有するツリーの場合には、毎分約700回の打
撃を第１次と第２次とに強さを変えて加振できる
加振装置が適する。加振振動数と加振の強さは、
製品の重さ、ツリーの大きさ等によつて適宜変更
すべきであるのは勿論である。
へ送られる。９０は加振装置であり、鋳込まれた
鋳型７６はこの加振装置９０で二段階に加振され
る。第１次の加振により鋳型７６が破壊されツリ
ー状の鋳物が取出され、次の第２次の加振により
多数の製品９２が前記湯道３４Ａの絞り部３６Ａ
に対応する切欠部で破断されて脱落する。すなわ
ち湯道切断工程では、多数の鋳造製品９２が強い
振動によりほぼ同時に脱落する。このため非常に
能率良く湯道切断を行なうことができる。例え
ば、１個200ｇ程度の重さの製品９２を多数有す
るツリーの場合には、毎分約1300回の打撃を第１
次と第２次とで強さが変化するように加振する加
振装置が適する。また１Kg位の重さの製品９２を
多数有するツリーの場合には、毎分約700回の打
撃を第１次と第２次とに強さを変えて加振できる
加振装置が適する。加振振動数と加振の強さは、
製品の重さ、ツリーの大きさ等によつて適宜変更
すべきであるのは勿論である。
脱落した多数の鋳物製品９２は苛性処理工程９
４へ送られ、ここで鋳はだ表面に残留した鋳型７
６および酸化物等が化学的に除去される。
４へ送られ、ここで鋳はだ表面に残留した鋳型７
６および酸化物等が化学的に除去される。
９６は高温加圧工程であり、鋳物製品９２はこ
こで高圧容器９８内に入れられ、高圧の不活性ガ
ス雰囲気中で高温に加熱される。この結果溶湯の
凝固時に生成されるひけ巣が除去され、製品９２
の機械的性質を著しく向上させることができる。
こで高圧容器９８内に入れられ、高圧の不活性ガ
ス雰囲気中で高温に加熱される。この結果溶湯の
凝固時に生成されるひけ巣が除去され、製品９２
の機械的性質を著しく向上させることができる。
この工程９６を終ると製品９２は機械加工工程
１００でさらに機械加工され、検査工程１０２で
製品検査を受けた後、箱詰工程１０４で箱詰さ
れ、出荷される。
１００でさらに機械加工され、検査工程１０２で
製品検査を受けた後、箱詰工程１０４で箱詰さ
れ、出荷される。
以上の実施例では、型おとしと湯道切断との２
つの工程は１台の加振装置９０により連続して行
われるから、鋳造工程が短縮化され、湯道切断工
程の能率が高まり生産性も著しく向上する。
つの工程は１台の加振装置９０により連続して行
われるから、鋳造工程が短縮化され、湯道切断工
程の能率が高まり生産性も著しく向上する。
またこの実施例では鋳込み工程８２の後に冷却
装置８６で強制的に冷却するので、冷却時間を大
幅に短縮でき、生産性向上に適する。さらに高温
加圧工程９６を付加したので、冷却装置８６での
冷却に伴なつて発生することがある微少のひけ巣
はこの工程９６で除去され、製品の機械的性質が
安定する。
装置８６で強制的に冷却するので、冷却時間を大
幅に短縮でき、生産性向上に適する。さらに高温
加圧工程９６を付加したので、冷却装置８６での
冷却に伴なつて発生することがある微少のひけ巣
はこの工程９６で除去され、製品の機械的性質が
安定する。
この発明は以上のように湯道に小断面積の絞り
部を設けるので、鋳型に溶湯を鋳込んでツリー状
の鋳物を作ると、その湯道部分に断面積の小さい
切欠部が形成され、これを一つの加振装置で連続
的に２段階に加振して砂おとしと湯道切断とを行
うものであるから、生産能率が著しく高くなる。
特に湯道に切欠部を設けることにより、加振によ
る製品の能率良い切断が可能となる。このため湯
道の切断が非常に能率良く行なわれ生産性が著し
く向上する。また自動化を図る場合にも、従来の
ように高速切断機などを用いる場合は工業用ロボ
ツトなど複雑で高価な装置が必要になるが、この
発明によれば比較的簡単な加振装置を用いれば足
りるので鋳造装置全体の構成を簡単かつ安価に達
成できる。さらにこの発明によれば鋳込み時に溶
湯は絞り部によつて乱流となるので、鋳物製品の
結晶組織が微細化し機械的性質が向上するという
効果も得られる。
部を設けるので、鋳型に溶湯を鋳込んでツリー状
の鋳物を作ると、その湯道部分に断面積の小さい
切欠部が形成され、これを一つの加振装置で連続
的に２段階に加振して砂おとしと湯道切断とを行
うものであるから、生産能率が著しく高くなる。
特に湯道に切欠部を設けることにより、加振によ
る製品の能率良い切断が可能となる。このため湯
道の切断が非常に能率良く行なわれ生産性が著し
く向上する。また自動化を図る場合にも、従来の
ように高速切断機などを用いる場合は工業用ロボ
ツトなど複雑で高価な装置が必要になるが、この
発明によれば比較的簡単な加振装置を用いれば足
りるので鋳造装置全体の構成を簡単かつ安価に達
成できる。さらにこの発明によれば鋳込み時に溶
湯は絞り部によつて乱流となるので、鋳物製品の
結晶組織が微細化し機械的性質が向上するという
効果も得られる。
第１図はこの発明の一実施例を適用した鋳造法
による全工程図、第２図はろう模型の断面図、ま
た第３図は鋳型の断面図である。 ２０…湯口棒、２４…製品模型、３２…ろう模
型、３４…接続部、３６…小径部、７６…鋳型、
９０…加振装置。
による全工程図、第２図はろう模型の断面図、ま
た第３図は鋳型の断面図である。 ２０…湯口棒、２４…製品模型、３２…ろう模
型、３４…接続部、３６…小径部、７６…鋳型、
９０…加振装置。
Claims (1)
- １ 多数の製品模型を湯口棒へろう付けしたツリ
ー状のろう模型を用いるセラミツク・シエル・モ
ールド鋳造法において、前記製品模型と湯口棒と
を接続する接続部に小径部を形成し、前記ろう模
型により作つた鋳型に溶湯を鋳込んだ後、加振装
置により二段階に連続的に加振し、第１次の振動
により鋳型を脱落させ、これに続く第２次の振動
により多数の鋳造製品を前記小径部に対応する切
欠部から脱落させることにより湯道を切断するこ
とを特徴とするセラミツク・シエル・モールド鋳
造法における湯道切断方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56174056A JPS5874270A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | ロストワツクス鋳造法における湯道切断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56174056A JPS5874270A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | ロストワツクス鋳造法における湯道切断方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5874270A JPS5874270A (ja) | 1983-05-04 |
| JPH0138591B2 true JPH0138591B2 (ja) | 1989-08-15 |
Family
ID=15971842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56174056A Granted JPS5874270A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | ロストワツクス鋳造法における湯道切断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5874270A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS629766A (ja) * | 1985-07-04 | 1987-01-17 | Nissan Motor Co Ltd | 鋳物の自動処理装置 |
| CN106938317B (zh) * | 2017-04-13 | 2020-04-14 | 鹰普（中国）有限公司 | 一种熔模铸造自动浇铸系统 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569056A (en) * | 1979-06-30 | 1981-01-29 | Mazda Motor Corp | Removing method for sprue of shell mold casting |
-
1981
- 1981-10-29 JP JP56174056A patent/JPS5874270A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569056A (en) * | 1979-06-30 | 1981-01-29 | Mazda Motor Corp | Removing method for sprue of shell mold casting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5874270A (ja) | 1983-05-04 |
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