JPH01309942A - 耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板 - Google Patents
耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板Info
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- JPH01309942A JPH01309942A JP14142088A JP14142088A JPH01309942A JP H01309942 A JPH01309942 A JP H01309942A JP 14142088 A JP14142088 A JP 14142088A JP 14142088 A JP14142088 A JP 14142088A JP H01309942 A JPH01309942 A JP H01309942A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
童梨上皇且朋分■
本発明は、超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板
に関し、特に、深絞り成形性と耐縦割れ性にすぐれる高
ｒ値冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板に関する。
に関し、特に、深絞り成形性と耐縦割れ性にすぐれる高
ｒ値冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板に関する。
従来■狡王
自動車部品、特に、フェンダ−等の部品に適用される鋼
板には深絞り性が要求されるので、従来、かかる用途に
は、ランクフォード値（ｒ値）が２程度の超深絞り用冷
延鋼板が一般に用いられている。更に、近年、ユーザー
・ニーズの多様化やファツション性の追求が高まるにつ
れて、−層高度のプレス成形性が求められる部品の要求
が増大しつつある。他方、燃費の改善を目的として、自
動車車体の軽量化の要求も強く、これに応えるために、
強度の高い冷延鋼板がますます強く要望されるに至って
いる。
板には深絞り性が要求されるので、従来、かかる用途に
は、ランクフォード値（ｒ値）が２程度の超深絞り用冷
延鋼板が一般に用いられている。更に、近年、ユーザー
・ニーズの多様化やファツション性の追求が高まるにつ
れて、−層高度のプレス成形性が求められる部品の要求
が増大しつつある。他方、燃費の改善を目的として、自
動車車体の軽量化の要求も強く、これに応えるために、
強度の高い冷延鋼板がますます強く要望されるに至って
いる。
従来、上記したような超深絞り用冷延鋼板としては、極
低Ｃ鋼にＣ及びＮを十分固着するに必要な量のＴｉ及び
／又はＮｂを添加したＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａ
ｌ ｆｒｅｅ ５ｔｅｅｌ）がよく知られている。
低Ｃ鋼にＣ及びＮを十分固着するに必要な量のＴｉ及び
／又はＮｂを添加したＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａ
ｌ ｆｒｅｅ ５ｔｅｅｌ）がよく知られている。
しかしながら、Ｔｉキルド鋼においては、Ｃとの結合力
が極めて強いために、深絞り成形した後、粒界破壊によ
る二次加工割れ、特に、縦割れが発生しやすくなるうえ
に、リン酸塩処理性に劣り、また、溶融亜鉛メツキ材に
ついては、粒界に亜鉛が侵入して、粒界破壊が一層生じ
やすいことが指摘されている。
が極めて強いために、深絞り成形した後、粒界破壊によ
る二次加工割れ、特に、縦割れが発生しやすくなるうえ
に、リン酸塩処理性に劣り、また、溶融亜鉛メツキ材に
ついては、粒界に亜鉛が侵入して、粒界破壊が一層生じ
やすいことが指摘されている。
■が解ンしようとするＵ
以上のように、従来、Ｔｉ及び／又はＮｂを添加したＩ
Ｆ鋼によって、超深絞り用冷延鋼板においである程度の
発展がみられたものの、尚、各種特性値の一層の向上、
製造条件の緩和化、歩留りの向上環に問題が残されてい
るのが実情である。
Ｆ鋼によって、超深絞り用冷延鋼板においである程度の
発展がみられたものの、尚、各種特性値の一層の向上、
製造条件の緩和化、歩留りの向上環に問題が残されてい
るのが実情である。
本発明者らは、従来の超深絞り用冷延鋼板における上記
した問題を解決するために鋭意研究した結果、ＩＦ鋼に
Ｚｒ及び／又はＨｆを添加し、更に必要に応じて、これ
らに加えてＢを添加することによって、耐縦割れ性が格
段に改善された超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ
鋼板を得ることができることを見出して、本発明に至っ
たものである。
した問題を解決するために鋭意研究した結果、ＩＦ鋼に
Ｚｒ及び／又はＨｆを添加し、更に必要に応じて、これ
らに加えてＢを添加することによって、耐縦割れ性が格
段に改善された超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ
鋼板を得ることができることを見出して、本発明に至っ
たものである。
従って、本発明は、深絞り性及び耐縦割れ性にすぐれる
超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板を提供する
ことを目的とする。
超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板を提供する
ことを目的とする。
課■工邂迭するにΔΔｆ段
本発明による耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板
は、重量％にて （ａｌｃ ０．０１％以下、 Ｍｎ ０．０５〜０．３５％、 Ｐ ０．０２％以下、 Ｓ ０．０３％以下、 Ａｐ ０．００５〜０．０８％、 Ｎ ０．００８％以下を含有すると共に、を満足す
るようにＮｂ及びＴｉよりなる群から選ばれる少なくと
も１種の元素を含有し、更に、 （ｃｌＺ ｒ ０．００２〜０．０４％、及びＨｆ
０．００２〜０．０４％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする。
は、重量％にて （ａｌｃ ０．０１％以下、 Ｍｎ ０．０５〜０．３５％、 Ｐ ０．０２％以下、 Ｓ ０．０３％以下、 Ａｐ ０．００５〜０．０８％、 Ｎ ０．００８％以下を含有すると共に、を満足す
るようにＮｂ及びＴｉよりなる群から選ばれる少なくと
も１種の元素を含有し、更に、 （ｃｌＺ ｒ ０．００２〜０．０４％、及びＨｆ
０．００２〜０．０４％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする。
本発明による超深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板は、かかる
冷延鋼板に溶融亜鉛メツキ処理が施されてなる。
冷延鋼板に溶融亜鉛メツキ処理が施されてなる。
本発明における合金元素について説明する。
Ｃは、深絞り性に大きい影響を与える元素であって、添
加量が少ないほど、高い深絞り性を得ることができるの
で、本発明においては、Ｃ量は０゜０１％以下とする。
加量が少ないほど、高い深絞り性を得ることができるの
で、本発明においては、Ｃ量は０゜０１％以下とする。
上記観点からは、Ｃ１は少ないほど好ましいが、技術的
な制約から、通常は、下限は、０．００１％程度である
。
な制約から、通常は、下限は、０．００１％程度である
。
Ｍｎも、Ｃと同様に、深絞り性に大きい影響を与える元
素であって、添加量が少ないほど、高い深絞り性を得る
ことができるが、添加量が０．０５％よりも少ないとき
は、熱間脆性が生じやすく、他方、０．３５％を越える
ときは、深絞り性を劣化させる。従って、本発明におい
ては、Ｍｎの添加量は、０．０５〜０．３５％の範囲と
する。
素であって、添加量が少ないほど、高い深絞り性を得る
ことができるが、添加量が０．０５％よりも少ないとき
は、熱間脆性が生じやすく、他方、０．３５％を越える
ときは、深絞り性を劣化させる。従って、本発明におい
ては、Ｍｎの添加量は、０．０５〜０．３５％の範囲と
する。
Ｐは、脆性破壊とスポット溶接不良を生じさせるおそれ
があるので、その含有量を極力低減することが好ましく
、本発明においては、０．０２％以下とする。
があるので、その含有量を極力低減することが好ましく
、本発明においては、０．０２％以下とする。
Ｓは、従来から成形時に割れを生じさせるＭｎＳ介在物
の生成元素であることが知られており、Ｐと同様に、そ
の含有量を極力低減することが好ましい。そこで、本発
明においては、０．０３％以下とする。
の生成元素であることが知られており、Ｐと同様に、そ
の含有量を極力低減することが好ましい。そこで、本発
明においては、０．０３％以下とする。
Ａｌは、鋼の脱酸と、ＡＩＮの生成による自由なＮを固
定させるために添加される。Ｎの固定が不十分であると
きは、歪時効性があられれるようなる。上記Ａｊ２によ
るＮ固定の効果を有効に得るためには、０．００５％以
上を添加することが必要である。しかし、過多に添加す
るときは、アルミナ系介在物を析出させて、延性を劣化
させ、また、経済性をも低下させるので、添加量は０．
０８％を上限とする。
定させるために添加される。Ｎの固定が不十分であると
きは、歪時効性があられれるようなる。上記Ａｊ２によ
るＮ固定の効果を有効に得るためには、０．００５％以
上を添加することが必要である。しかし、過多に添加す
るときは、アルミナ系介在物を析出させて、延性を劣化
させ、また、経済性をも低下させるので、添加量は０．
０８％を上限とする。
Ｎは、その含有量の増加に伴って、Ｎを固定するために
多量のＺｒを必要とし、製造費用を高くするほか、析出
量も増大し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上を図り難く
なる。従って、本発明においては、Ｎｉｌはできる限り
少ないほどよく、０．００８％以下とする。好ましくは
０．００４％以下である。
多量のＺｒを必要とし、製造費用を高くするほか、析出
量も増大し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上を図り難く
なる。従って、本発明においては、Ｎｉｌはできる限り
少ないほどよく、０．００８％以下とする。好ましくは
０．００４％以下である。
本発明において、Ｎｂ及び７’ｉは、深絞り性を向上さ
せるために、特に、重要な元素である。即ち、Ｔｉ及び
Ｎｂは、それぞれＴｉＣ及びＮｂＣを析出させて、鋼中
の固溶Ｃを固着し、固溶ＣＭを製鋼技術的に低減した限
界量よりも更に低くすることができる。しかし、多量の
Ｔｉ及びＮｂを添加することは、極端に固溶Ｃ量を低減
させるために、粒界が脆弱化し、二次加工脆性を引き起
こすおそれがあり、また、経済性を考慮して、Ｔｉは０
．２％、Ｎｂは０．３％を上限量とする。
せるために、特に、重要な元素である。即ち、Ｔｉ及び
Ｎｂは、それぞれＴｉＣ及びＮｂＣを析出させて、鋼中
の固溶Ｃを固着し、固溶ＣＭを製鋼技術的に低減した限
界量よりも更に低くすることができる。しかし、多量の
Ｔｉ及びＮｂを添加することは、極端に固溶Ｃ量を低減
させるために、粒界が脆弱化し、二次加工脆性を引き起
こすおそれがあり、また、経済性を考慮して、Ｔｉは０
．２％、Ｎｂは０．３％を上限量とする。
こ（７）Ｔ ｉ Ｃの析出については、Ｓ量によって制
御することができるが、このＴｉＣの析出の制御に可能
なＴｉ量の範囲は、炭化物生成元素であるＮｂ量も考慮
すれば、 とするとき、原子量比 （Ｔｉ”＋Ｎｂ）／Ｃ が１〜３の範囲にあることが必要である。従って、本発
明においては、Ｔｉ及び／又はＮｂの添加量は、 を満足する範囲とする。
御することができるが、このＴｉＣの析出の制御に可能
なＴｉ量の範囲は、炭化物生成元素であるＮｂ量も考慮
すれば、 とするとき、原子量比 （Ｔｉ”＋Ｎｂ）／Ｃ が１〜３の範囲にあることが必要である。従って、本発
明においては、Ｔｉ及び／又はＮｂの添加量は、 を満足する範囲とする。
７、ｒ及びＨｆは、本発明において、最も重要な元素で
あって、ＩＦ鋼において、その耐縦割れ性を著しく改善
する効果を有する。かかる効果は、ＺｒやＨｆが粒界に
偏析して、粒界強度を高めると共に、粒界強度を弱める
他の元素の偏析を妨げ、更に、粒界酸化を防止すること
に基づくとみられる。このように、Ｚｒ及びＨｆは、二
次加工性や粒界破壊を防止し、かくして、耐縦割れ性を
著しく改善する。かかる効果を有効に得るためには、本
発明に従って、Ｚｒ及びＨｆのいずれの元素についても
、少なくとも０．ＯＯ２％を添加することが必要である
が、他方、いずれの元素についても、過多に添加しても
、上記効果が飽和するので、それぞれの元素について、
０．０４％を添加量の上限とする。
あって、ＩＦ鋼において、その耐縦割れ性を著しく改善
する効果を有する。かかる効果は、ＺｒやＨｆが粒界に
偏析して、粒界強度を高めると共に、粒界強度を弱める
他の元素の偏析を妨げ、更に、粒界酸化を防止すること
に基づくとみられる。このように、Ｚｒ及びＨｆは、二
次加工性や粒界破壊を防止し、かくして、耐縦割れ性を
著しく改善する。かかる効果を有効に得るためには、本
発明に従って、Ｚｒ及びＨｆのいずれの元素についても
、少なくとも０．ＯＯ２％を添加することが必要である
が、他方、いずれの元素についても、過多に添加しても
、上記効果が飽和するので、それぞれの元素について、
０．０４％を添加量の上限とする。
本発明による冷延鋼板には、上記した元素に加えて、更
に、Ｂを添加することができる。Ｂは、耐縦割れ性の一
層の改善に有効である。この効果を有効に得るには、少
なくとも０．００５％の添加を必要とする。しかし、過
多に添加しても、上記効果が飽和するので、経済性を考
慮して、添加量の上限を０．０５％とする。
に、Ｂを添加することができる。Ｂは、耐縦割れ性の一
層の改善に有効である。この効果を有効に得るには、少
なくとも０．００５％の添加を必要とする。しかし、過
多に添加しても、上記効果が飽和するので、経済性を考
慮して、添加量の上限を０．０５％とする。
本発明による冷延鋼板は、上述した化学成分を有するス
ラブを１１００〜１２５０℃の温度に均熱加熱し、仕上
温度を（Ａｒ、点−５０）℃乃至（Ａｒ３点＋１００）
’Ｃとして熱間圧延し、この熱間圧延の終了後、４５０
〜７５０°Ｃの温度で巻取処理をし、酸洗の後、６０〜
９０％の冷間圧延を行ない、更に、再結晶焼鈍すること
によって得ることが−できる。
ラブを１１００〜１２５０℃の温度に均熱加熱し、仕上
温度を（Ａｒ、点−５０）℃乃至（Ａｒ３点＋１００）
’Ｃとして熱間圧延し、この熱間圧延の終了後、４５０
〜７５０°Ｃの温度で巻取処理をし、酸洗の後、６０〜
９０％の冷間圧延を行ない、更に、再結晶焼鈍すること
によって得ることが−できる。
ここに、焼鈍は、連続焼鈍及びバッチ焼鈍のみならず、
溶融亜鉛メツキラインにおける浸漬工程前の熱処理等を
含むものとする。
溶融亜鉛メツキラインにおける浸漬工程前の熱処理等を
含むものとする。
本発明による超深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板は、上述し
たような冷延鋼板に常法に従った溶融亜鉛メツキを施す
ことによって得ることができる。しかし、本発明におい
ては、上記溶融亜鉛メツキラインにおいて、例えば、溶
融亜鉛の均質付着及び亜鉛付着時の温度制御の観点から
、鋼板を一旦、５００〜８５０℃の温度に昇温し、１０
〜３０秒間程度、均熱保持した後、４〜ｌＯ℃／秒程度
の冷却速度にて３００〜５００℃に冷却して、溶融亜鉛
浴に浸漬することが好ましい。更に、必要に応じて、約
６００℃に１０秒間程度、再加熱し、合金化処理を行な
って、耐食性を向上させることもできる。
たような冷延鋼板に常法に従った溶融亜鉛メツキを施す
ことによって得ることができる。しかし、本発明におい
ては、上記溶融亜鉛メツキラインにおいて、例えば、溶
融亜鉛の均質付着及び亜鉛付着時の温度制御の観点から
、鋼板を一旦、５００〜８５０℃の温度に昇温し、１０
〜３０秒間程度、均熱保持した後、４〜ｌＯ℃／秒程度
の冷却速度にて３００〜５００℃に冷却して、溶融亜鉛
浴に浸漬することが好ましい。更に、必要に応じて、約
６００℃に１０秒間程度、再加熱し、合金化処理を行な
って、耐食性を向上させることもできる。
光１慕■求
以上のように、本発明によれば、ＩＦｍにＺｒ及び／又
はＨｆを添加することによって、二次加工性や粒界破壊
が防止され、かくして、耐縦割れ性が著しく改善された
超深絞り用冷延鋼板を得ることができ、また、かかる冷
延鋼板に溶融亜鉛メツキを施すことによって、耐縦割れ
性にすぐれる超深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板を得ること
ができる。
はＨｆを添加することによって、二次加工性や粒界破壊
が防止され、かくして、耐縦割れ性が著しく改善された
超深絞り用冷延鋼板を得ることができ、また、かかる冷
延鋼板に溶融亜鉛メツキを施すことによって、耐縦割れ
性にすぐれる超深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板を得ること
ができる。
去施ゼ。
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例
第１表〜第３表に示す化学成分を有する鋼を溶製し、こ
れらを仕上温度９２０℃にて熱間圧延し、巻取相当の熱
処理として、７５０℃で３０分間、加熱した後、炉冷し
た。次いで、冷延率７５％にて冷間圧延し、８５０℃で
１．５分間加熱した後、空冷するソルト・バス処理を施
して、冷延鋼板を製造した。
れらを仕上温度９２０℃にて熱間圧延し、巻取相当の熱
処理として、７５０℃で３０分間、加熱した後、炉冷し
た。次いで、冷延率７５％にて冷間圧延し、８５０℃で
１．５分間加熱した後、空冷するソルト・バス処理を施
して、冷延鋼板を製造した。
また、これら冷延鋼板を溶融亜鉛浴中に６００℃で２０
秒間浸漬保持し、亜鉛メツキ鋼板を製造した。
秒間浸漬保持し、亜鉛メツキ鋼板を製造した。
これら冷延画板及び溶融亜鉛メツキ鋼板の引張強さ、ｒ
値及び伸びを第３表に示す。また、縦割第 ３ 表 （筑３表装き） れ試験は以下のようにして行なった。即ち、上記冷延鋼
板からブランク１４５鰭、絞り比α２．０にて試験用カ
ップを作製し、第１図に示すように、適宜の容器１内に
て液体窒素にて冷却したフロン２中で、円錐ポンチ３に
上記試験用カップを被せ、液体窒素温度から常温までの
温度範囲でカップの底面に荷重５を加えて、カップ開口
を広げ、脆性破壊率から遷移温度を測定し、このように
して、耐縦割れ性を評価した。
値及び伸びを第３表に示す。また、縦割第 ３ 表 （筑３表装き） れ試験は以下のようにして行なった。即ち、上記冷延鋼
板からブランク１４５鰭、絞り比α２．０にて試験用カ
ップを作製し、第１図に示すように、適宜の容器１内に
て液体窒素にて冷却したフロン２中で、円錐ポンチ３に
上記試験用カップを被せ、液体窒素温度から常温までの
温度範囲でカップの底面に荷重５を加えて、カップ開口
を広げ、脆性破壊率から遷移温度を測定し、このように
して、耐縦割れ性を評価した。
更に、第２図に、Ｔｉ添加鋼において、Ｚｒｌが縦割れ
遷移温度に及ぼす影響を示し、第３図に、Ｎｂ添加鋼及
びＴｉ−Ｎｂ複合添加鋼において、ＺｒｆＪが縦割れ遷
移温度に及ぼす影響を示し、第４図に、Ｔｉ添加鋼にお
いて、Ｈｆ量が縦割れ遷移温度に及ぼす影響を示し、第
５図に、Ｎｂ添加鋼及びＴ ｉ −Ｎ ｂ複合添加鋼に
おいて、Ｈｆ量が縦割れ遷移温度に及ぼす影響を示す。
遷移温度に及ぼす影響を示し、第３図に、Ｎｂ添加鋼及
びＴｉ−Ｎｂ複合添加鋼において、ＺｒｆＪが縦割れ遷
移温度に及ぼす影響を示し、第４図に、Ｔｉ添加鋼にお
いて、Ｈｆ量が縦割れ遷移温度に及ぼす影響を示し、第
５図に、Ｎｂ添加鋼及びＴ ｉ −Ｎ ｂ複合添加鋼に
おいて、Ｈｆ量が縦割れ遷移温度に及ぼす影響を示す。
また、第６図に、（Ｔｉ“＋Ｎｂ） ／Ｃ原子比とＴ値
との関係を示す。
との関係を示す。
第１図は、縦割れ試験を行なうための試験装置を示す断
面図、第２図は、Ｔｉ添加鋼において、Ｚｒ量が縦割れ
遷移温度に及ぼす影響を示すグラフ、第３図は、Ｎｂ添
加鋼及びＴｉ−Ｎｂ複合添加鋼において、Ｚｒ量が縦割
れ遷移温度に及ぼす影響を示すグラフ、第４図は、Ｔｉ
添加鋼において、Ｈｆ量が縦割れ遷移温度に及ぼす影響
を示すグラフ、第５図は、Ｎｂ添加鋼及びＴｉ −Ｎｂ
複合添加鋼において、Ｈｆ量が縦割れ遷移温度に及ぼす
影響を示すグラフ、第６図は、Ｂ非添加鋼及びＢ添加鋼
において、（Ｔｉ“＋Ｎｂ）／Ｃ原子比とＴ値との関係
を示すグラフである。 １・・・容器、２・・・液体フロン、３・・・円錐ポン
チ、４・・・試験用カップ、５・・・荷重。 第１図 第２図 第３図 ｒ！ｒ−１１ｒ（’＋＋ヅ・ジ 第４図 第５図 第６図 （７Ｌｔ’科、Ａ、／ｂ）７０搾件ヒ
面図、第２図は、Ｔｉ添加鋼において、Ｚｒ量が縦割れ
遷移温度に及ぼす影響を示すグラフ、第３図は、Ｎｂ添
加鋼及びＴｉ−Ｎｂ複合添加鋼において、Ｚｒ量が縦割
れ遷移温度に及ぼす影響を示すグラフ、第４図は、Ｔｉ
添加鋼において、Ｈｆ量が縦割れ遷移温度に及ぼす影響
を示すグラフ、第５図は、Ｎｂ添加鋼及びＴｉ −Ｎｂ
複合添加鋼において、Ｈｆ量が縦割れ遷移温度に及ぼす
影響を示すグラフ、第６図は、Ｂ非添加鋼及びＢ添加鋼
において、（Ｔｉ“＋Ｎｂ）／Ｃ原子比とＴ値との関係
を示すグラフである。 １・・・容器、２・・・液体フロン、３・・・円錐ポン
チ、４・・・試験用カップ、５・・・荷重。 第１図 第２図 第３図 ｒ！ｒ−１１ｒ（’＋＋ヅ・ジ 第４図 第５図 第６図 （７Ｌｔ’科、Ａ、／ｂ）７０搾件ヒ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）重量％にて （ａ）Ｃ０．０１％以下、 Ｍｎ０．０５〜０．３５％、 Ｐ０．０２％以下、 Ｓ０．０３％以下、 Ａｌ０．００５〜０．０８％、 Ｎ０．００８％以下を含有すると共に、 （ｂ）Ｃ／１２≦Ｎｂ／９３＋Ｔｉ＾＊／４８≦３×Ｃ
／１２（式中、Ｔｉ＾＊＝Ｔｉ−Ｎ×４８／１４−Ｓ×
４８／３２である。）を満足するようにＮｂ及びＴｉよ
りなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、
更に、 （ｃ）Ｚｒ０．００２〜０．０４％、及び Ｈｆ０．００２〜０．０４％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする耐
縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板。 （２）重量％にて （ａ）Ｃ０．０１％以下、 Ｍｎ０．０５〜０．３５％、 Ｐ０．０２％以下、 Ｓ０．０３％以下、 Ａｌ０．００５〜０．０８％、 Ｎ０．００８％以下、及び Ｂ０．０００５〜０．００５％を含有すると共に、 （ｂ）Ｃ／１２≦Ｎｂ／９３＋Ｔｉ＾＊／４８≦３×Ｃ
／１２（式中、Ｔｉ＾＊＝Ｔｉ−Ｎ×４８／１４−Ｓ×
４８／３２である。）を満足するようにＮｂ及びＴｉよ
りなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、
更に、 （ｃ）Ｚｒ０．００２〜０．０４％、及び Ｈｆ０．００２〜０．０４％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする耐
縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板。 （３）重量％にて （ａ）Ｃ０．０１％以下、 Ｍｎ０．０５〜０．３５％、 Ｐ０．０２％以下、 Ｓ０．０３％以下、 Ａｌ０．００５〜０．０８％、 Ｎ０．００８％以下を含有すると共に、 （ｂ）Ｃ／１２≦Ｎｂ／９３＋Ｔｉ＾＊≦３×Ｃ／１２
（式中、Ｔｉ＾＊＝Ｔｉ−Ｎ×４８／１４−Ｓ×４８／
３２である。）を満足するようにＮｂ及びＴｉよりなる
群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、更に、 （ｃ）Ｚｒ０．００２〜０．０４％、及び Ｈｆ０．００２〜０．０４％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる冷延鋼板に溶融亜鉛
メッキが施されてなることを特徴とする耐縦割れ性にす
ぐれる超深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板。 （４）重量％にて （ａ）Ｃ０．０１％以下、 Ｍｎ０．０５〜０．３５％、 Ｐ０．０２％以下、 Ｓ０．０３％以下、 Ａｌ０．００５〜０．０８％、 Ｎ０．００８％以下、及び Ｂ０．０００５〜０．００５％を含有すると共に、 （ｂ）Ｃ／１２≦Ｎｂ／９３＋Ｔｉ＾＊／４８≦３×Ｃ
／１２（式中、Ｔｉ＾＊＝Ｔｉ−Ｎ×４８／１４−Ｓ×
４８／３２である。）を満足するようにＮｂ及びＴｉよ
りなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、
更に、 （ｃ）Ｚｒ０．００２〜０．０４％、及び Ｈｆ０．００２〜０．０４％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる冷延鋼板に溶融亜鉛
メッキが施されてなることを特徴とする耐縦割れ性にす
ぐれる超深絞り用溶融亜鉛メッキ鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63141420A JPH07100841B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63141420A JPH07100841B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01309942A true JPH01309942A (ja) | 1989-12-14 |
| JPH07100841B2 JPH07100841B2 (ja) | 1995-11-01 |
Family
ID=15291588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63141420A Expired - Fee Related JPH07100841B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板及び溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07100841B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5819465A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | プレス成形性に優れた溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS5974232A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用焼付硬化性溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPS59190332A (ja) * | 1983-04-14 | 1984-10-29 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-06-08 JP JP63141420A patent/JPH07100841B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5819465A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | プレス成形性に優れた溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS5974232A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用焼付硬化性溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPS59190332A (ja) * | 1983-04-14 | 1984-10-29 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07100841B2 (ja) | 1995-11-01 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |